JPH09139121A - 通信ケーブル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 周波数１５６ＭＨｚにおいて、ＡＣＲ値を＋
１０ｄＢとすると共に充分な多重漏話特性を確保して、
１５６Ｍｂｐｓの高速データ通信において、良好な伝送
特性を得る。 【解決手段】 通信ケーブル１０は、集合撚り層１２
と、シース層２２とから成っている。集合撚り層１２
は、４つの対１４Ａ乃至１４Ｄを集合撚りして形成され
る。これらの４つの対１４Ａ乃至１４Ｄのうち、任意に
選択された２つの対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピッチＰ_i 、Ｐ_j
は、次の数式（１）及び数式（２）を同時に満足する領
域から選択されている。なお、数式（２）において、Ｐ
_ixは、撚りピッチＰ_i の通信ケーブル径方向成分を、Ｐ
_jxは撚りピッチＰ_j の通信ケーブル径方向成分を、ｄは
対１４を構成する絶縁電線１６の外径を示す。 数式（１） Ｐ_i ＜Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≦０．
８ Ｐ_i ＞Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≧１．２５ 数式（２） ４．５３≦Ｐ_ix×Ｐ_jx／ｄ² ≦２５．
４

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高速データ通信等
に用いられる通信ケーブルに関し、特に、複数の対を集
合撚りして形成された通信ケーブルの改良に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】例えば事務所やビル内等のように地域的
に限定された範囲で用いられる通信ケーブルとしては、
一般に、主に音声信号を伝送する屋内線若しくは構内ケ
ーブル、又は米国電子工業会／米国通信工業会（以下、
『ＥＩＡ／ＴＩＡ』という。）−５６８Ａで規格が定め
られている１０Ｍｂｐｓまでのデータ伝送用の複数の対
を撚り合わせて成る通信ケーブルが用いられている。こ
れらの通信ケーブルにおいては、従来、隣り合う対を異
なる撚りピッチで撚り合わせたり、各対の撚りピッチ間
の関係が整数倍とならないように設定することにより、
漏話特性の向上を図っていた。

【０００３】また、近年、事務所や商用ビルディング等
の構内配線システムにおいても、１００Ｍｂｐｓ程度の
高速データ通信の要求が高まってきていることに鑑み、
最近では、複数の対を撚り合わせて形成された１００Ｍ
ｂｐｓまでのデータ伝送に使用することができる通信ケ
ーブルが、今後のマルチメディアアプリケーション対応
用として用いられている。この１００Ｍｂｐｓまでのデ
ータ伝送に使用することができる通信ケーブルについて
は、同様にＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａにおいてその標準
規格が定められている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、例えば、非同
期転送モードのコンピュータネットワーク（以下、『Ａ
ＴＭ ＬＡＮ』という）においては１５６Ｍｂｐｓ程度
の高速データ通信が必要となる等、今後は更に１００Ｍ
ｂｐｓ以上の高速データ通信の要求が高まる。このた
め、この１００Ｍｂｐｓ以上の、特に、ＡＴＭ ＬＡＮ
において必要な１５６Ｍｂｐｓ程度の高速データ通信に
使用することができる通信ケーブルについて、減衰量、
近端漏話減衰量等の周波数特性を向上することが必要と
なる。

【０００５】ここに、通信ケーブルの伝送特性を考慮す
る際しては、近端漏話減衰量の測定値（ｄＢ）から減衰
量の測定値（ｄＢ）を引いた値であるＡＣＲ値が重要な
指標となる。すなわち、ディジタル信号を伝送する際に
は、０が１に又はその逆に伝送される等のデータの誤り
の発生率であるビットエラーレートが問題となり、この
ビットエラーレートが１０^-10 （１００億回に１回のエ
ラー発生率）であることが良好なデータ伝送が可能とな
る目安となり、これはＡＣＲ値で＋１０ｄＢに相当す
る。このため、現状の１００Ｍｂｐｓまでの高速データ
通信に使用することができる通信ケーブルに関するＥＩ
Ａ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５の標準規格を満足
すれば、通信ケーブル１００ｍ、１００ＭＨｚで＋１０
ｄＢのＡＣＲ値を確保することができるようになってい
る。

【０００６】このＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａでは、１０
０Ｍｂｐｓを越える高速データ通信に関する規格は示さ
れていないため、例えば、１５６Ｍｂｐｓにおいてはど
の程度のＡＣＲ値を確保すれば良好な伝送特性を得るこ
とができるかを検討する必要がある。この場合、ＥＩＡ
／ＴＩＡ−５６８Ａにおいては、１００Ｍｂｐｓの高速
データ通信に関し、１００ＭＨｚまでの周波数が規格の
上限であり、最大限１００ＭＨｚで１００Ｍビットのデ
ータを伝送する際のＡＣＲ値が＋１０ｄＢあればよいと
いことであるから、１５６Ｍｂｐｓの高速データ通信に
ついては、最大限１５６ＭＨｚにおけるＡＣＲ値とし
て、同様に＋１０ｄＢを確保すれば、それ以下の周波数
におけるデータ伝送を含め、ほぼ必要な周波数帯域のい
ずれにおけるデータ伝送についても、良好な伝送特性を
得ることができると考えられる。特に、ＡＴＭ ＬＡＮ
では、実際には、約５０〜７８ＭＨｚの周波数で１５６
Ｍｂｐｓのデータ伝送を行うため、この実用レベルの周
波数帯域においても確実に良好な伝送特性を確保するこ
とができると考えられる。

【０００７】また、例えば、現状のコンピュータネット
ワーク（以下、『ＬＡＮ』という。）用の通信ケーブル
は、４つの対から形成され、１つの端末に関し、入力で
１対、出力で１対の計２つの対を入出力に割り当てる一
方、将来の新しいアプリケーションに対応できるように
残りの２つの対を予備として含めている。今後は、この
現在では予備とされている２つの対も含め、４つのいず
れの対をもデータ伝送に使用することが予想され、この
場合の、とある１つの対に対する他の３つの対からの多
重漏話特性も充分に考慮しなければ、良好な伝送特性を
得ることができない。

【０００８】本発明の課題は、上記の点に鑑み、近端漏
話減衰量を向上して通信ケーブル１００ｍでの１５６Ｍ
Ｈｚにおいて、ＡＣＲ値を＋１０ｄＢ以上とすると共に
充分な多重漏話特性も確保して、１００Ｍｂｐｓ以上
の、特に、１５６Ｍｂｐｓの高速データ通信においても
良好な伝送特性を得ることができる通信ケーブルを提供
することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するための手段として、複数の対を隣り合う対が異
なる撚りピッチとなるように集合撚りして形成された通
信ケーブルにおいて、これらの複数の対のうち、任意に
選択された２つの対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピッチＰ_i 、Ｐ_j
が、下記の数式（１）及び数式（２）を同時に満足する
領域から選択されていることを特徴とする通信ケーブル
を提供するものである。但し、下記の数式において、Ｐ
_ixは対Ｔ_i の撚りピッチＰ_i の通信ケーブル径方向成分
を、Ｐ_jxは対Ｔ_j の撚りピッチＰ_j の通信ケーブル径方
向成分を、ｄは複数の対を構成する絶縁電線の外径を示
す。 数式（１） Ｐ_i ＜Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≦０．８ Ｐ_i ＞Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≧１．２５ 数式（２） ４．５３≦（Ｐ_ix×Ｐ_jx）／ｄ² ≦２５．４

【００１０】複数の対の撚りピッチをこのように数値限
定すると、隣り合う対の撚りピッチが必ず異なり、しか
も、後に述べる実験例及び本発明の実施例に示すよう
に、各対が実験の結果得られた最適な値の撚りピッチで
撚り合わされているため、近端漏話減衰量が向上し、Ｅ
ＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５で定める電気特
性規格を満足することができる上に、通信ケーブル１０
０ｍでの１５６ＭＨｚにおいて、ＡＣＲ値を＋１０ｄＢ
以上とすることができると同時に充分な多重漏話特性も
確保することができ、１００Ｍｂｐｓ以上の、特に、１
５６Ｍｂｐｓの高速データ通信においても良好な伝送特
性を得ることができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して詳細に説明すると、図１は本発明の通信ケーブル１
０を示し、この通信ケーブル１０は、集合撚り層１２
と、この集合撚り層１２の上に設けられたシース層２２
とから成っている。なお、シース層２２は、例えば、ポ
リ塩化ビニル等から形成され、集合撚り層１２を外部環
境から保護する。

【００１２】集合撚り層１２は、図１に示すように、複
数の対１４を集合撚りして形成されている。図示の実施
の形態では、集合撚り層１２は、４つの対１４Ａ乃至１
４Ｄから成っているが、必要に応じて他の適宜な数とし
てもよい。

【００１３】各対１４は、図１及び図２に示すように、
２つの絶縁電線１６を撚り合わせて形成されている。こ
の絶縁電線１６の各々は、特に図２に示すように、導体
１８に絶縁層２０を被覆して形成される。この導体１８
としては、例えば、軟銅線等を用いることができ、ま
た、絶縁層２０は、例えばポリエチレン、ポリプロピレ
ン等から形成することができ、特に、発泡ポリエチレ
ン、発泡ポリプロピレンから形成すると、低誘電率化す
ることができるので好ましい。

【００１４】これらの４つの対１４Ａ乃至１４Ｄは、漏
話が生じないよう、隣り合う対１４が異なる撚りピッチ
となるように撚り合わされている。従って、例えば、図
１に示す隣り合う対１４Ａと対１４Ｂの一方の対１４Ａ
の撚りピッチＰ_A と他方の対１４Ｂの撚りピッチＰ_B は
異なり、このことは対１４Ｂと対１４Ｃ、対１４Ｃと対
１４Ｄ、また対１４Ｄと対１４Ａとの間でも成立する。
すなわち対１４Ａの撚りピッチをＰ_A 、対１４Ｂの撚り
ピッチをＰ_B 、対１４Ｃの撚りピッチをＰ_C 、対１４Ｄ
の撚りピッチをＰ_D とした場合、Ｐ_A ≠Ｐ_B 、Ｐ_B ≠Ｐ
_C 、Ｐ_C ≠Ｐ_D、Ｐ_D ≠Ｐ_A が常に成立する。なお、本
発明において、対１４の撚りピッチとは、各対１４を構
成する２つの絶縁電線１６を撚り合わせるピッチをい
う。

【００１５】本発明においては、これらの複数の対１４
のうち、任意に選択された２つの対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピ
ッチＰ_i 、Ｐ_j が、下記の数式（１）及び数式（２）を
同時に満足する領域から選択されている。但し、下記の
数式において、Ｐ_ixは対Ｔ_i の撚りピッチＰ_i の通信ケ
ーブル径方向成分を、Ｐ_jxは対Ｔ_j の撚りピッチＰ_j の
通信ケーブル径方向成分を、ｄは複数の対を構成する絶
縁電線の外径を示す。 数式（１） Ｐ_i ＜Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≦０．８ Ｐ_i ＞Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≧１．２５ 数式（２） ４．５３≦（Ｐ_ix×Ｐ_jx）／ｄ² ≦２５．４

【００１６】複数の対１４の撚りピッチをこのように数
値限定して設定すると、後に述べる実験例及び本発明の
実施例から解るように、各対が実験の結果得られた最適
な値の撚りピッチで撚り合わされているため、近端漏話
減衰量が向上し、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリ
ー５で定める電気特性規格を満足することができる上
に、通信ケーブル１００ｍでの１５６ＭＨｚにおけるＡ
ＣＲ値を＋１０ｄＢ以上とすることができると同時に多
重漏話特性も向上し、１５６Ｍｂｐｓの高速データ通信
において良好な伝送特性を得ることができる。また、本
発明の通信ケーブル１０においては、これらの数式を満
足する結果、複数の対１４は、全て異なる撚りピッチで
撚り合わせれ、この結果、隣り合う対１４の撚りピッチ
も相互に異なることになる。

【００１７】ここに、上記の数式（２）において、Ｐ_ix
及びＰ_jxは、図３に示すように、それぞれ、対Ｔ_i の撚
りピッチＰ_i の通信ケーブル径方向成分又は対Ｔ_j の撚
りピッチＰ_j の通信ケーブル径方向成分を示す。同じく
ｄは、対１４を構成する絶縁電線１６の外径を示す。ま
た、本明細書中において、撚りピッチを示すＰの後に付
される小文字の_x は、いずれも、上記と同様に、その撚
りピッチＰについての通信ケーブル径方向成分を示す。
なお、図３において、Ｐ_iy、Ｐ_jyは、それぞれ、対Ｔ_i
の撚りピッチＰ_i の通信ケーブル長手方向成分、対Ｔ_j
の撚りピッチＰ_j の通信ケーブル長手方向成分を示す。

【００１８】このように、本発明においては、対Ｔ_i の
撚りピッチＰ_i 及び対Ｔ_j の撚りピッチＰ_j について
は、通信ケーブル径方向成分に変換して考える。ここ
に、対Ｔ_i の撚りピッチＰ_i の通信ケーブル径方向成分
Ｐ_ixは、図３に示すように、対Ｔ_i 及び対Ｔ_j を有する
通信ケーブルＫの撚りピッチ（４つの対１４を撚り合わ
せるピッチ）をＰ_k とおき、また通信ケーブルＫの外径
をＤ_k とおくと、Ｐ_ix＝〔πＤ_k ／［Ｐ_k ²＋（πＤ_k ）
² ］^1/2 〕×Ｐ_i （数式（３））により求めることがで
きる。

【００１９】同様にして、対Ｔ_j の撚りピッチＰ_j の通
信ケーブル径方向成分Ｐ_jxも、数式（３）のＰ_i をＰ_j
に置き換えて、Ｐ_jx＝〔πＤ_k ／［Ｐ_k ²＋（πＤ_k ）
² ］^{1/ 2} 〕×Ｐ_j （数式（４））により求めることがで
きる。

【００２０】上記の数式（１）及び数式（２）、すなわ
ち、複数の対１４の撚りピッチの関係について、例え
ば、図１を例に説明すると、図１に示す実施の形態の通
信ケーブル１０は、４つの対１４Ａ乃至１４Ｄを有して
いるため、これらの４つの対１４Ａ乃至１４Ｄのうち、
任意に選択された２つの対１４、例えば、対１４Ａと対
１４Ｂを選択した場合には、対１４Ａの撚りピッチＰ_A
と対１４Ｂの撚りピッチＰ_B とが、下記の数式（１）′
及び数式（２）′を同時に満足する領域から選択されて
いる。 数式（１）′ Ｐ_A ＜Ｐ_B の時にはＰ_A ／Ｐ_B ≦０．８ Ｐ_A ＞Ｐ_B の時にはＰ_A ／Ｐ_B ≧１．２５ 数式（２）′ ４．５３≦（Ｐ_Ax×Ｐ_Bx）／ｄ² ≦２５．４ これらの数式は、勿論、他の、例えば、対１４Ａと対１
４Ｃ、対１４Ｂと対１４Ｃ等のいずれの対１４の組み合
わせにおいても同様に成立し、図示の４つの対１４Ａ乃
至１４Ｄの場合には、計６通りの対１４の組み合わせの
いずれについても成立する。

【００２１】

【実施例】次に、上述した数式を導いた過程を実験例を
参照しながら説明すると共に、本発明の効果を実施例を
参照しながら立証する。

【００２２】まず、外径が０．９４ｍｍである２つの絶
縁電線１６を撚り合わせて形成された特性インピーダン
スが１００Ωの４つの対１４を、撚りピッチが相互に異
なるようにして集合撚りした通信ケーブル１０におい
て、これらの４つの対１４の撚りピッチの組み合わせを
変えて１５の実験例を設定した。各実験例における対１
４の撚りピッチの具体的な値は、次の表１に示す通りで
ある。

【００２３】

【表１】

【００２４】この表１に示す各実験例につき、４つの対
１４の全ての組み合わせ（１つの実験例につき対１４の
組み合わせは、計６通り）について、近端漏話減衰量を
測定した。

【００２５】次いで、対１４の撚りピッチの組み合わせ
と、各組み合わせにおける近端漏話減衰量との関係を調
べた。

【００２６】この場合において、対１４の撚りピッチの
組み合わせを数値化する指標として、対１４の撚りピッ
チの比を採用し、この対１４の撚りピッチの比と近端漏
話減衰量との関係を調べた。これは、通常、近端漏話
は、対１４の撚りピッチの比によって左右されると考え
られるためである。

【００２７】

【表２】

【００２８】また、対１４の各組み合わせの近端漏話レ
ベルを示す指標は、以下のようにして定めた。すなわ
ち、表２に示すように、表１に示す各実験例における対
１４の全ての組み合わせ（例えば、表１に示す実験例１
における対と対、対と対、対と対等の組み
合わせ）につき得られた近端漏話減衰量の測定値から、
ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５で定める規格
値を引いた値を算出し、これを各組み合わせにつき表２
に示す標準規格の全周波数帯域（表２に示す１１の周波
数）にわたって求めた。そして、最悪の場合でも表２に
示すＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５で定める
規格値をクリアすることができるかが問題となるため、
対１４の各組み合わせにつき、全周波数帯域において得
られた１１通りの測定値−規格値の中から、最小値をも
って、各組み合わせの近端漏話レベルとした。

【００２９】以上のようにして実験結果を数値化して、
その結果得られた対１４の撚りピッチの組み合わせと、
各組み合わせにおける近端漏話減衰量との関係を図４に
示し、評価を行った。なお、１つの実験例につき対１４
の組み合わせは６通りあり、これを１５の実験例につい
てデータを採取したため、計９０のデータを得ることが
できたが、例えば、実験例１５については、表１に示す
ように、４つの対１４の撚りピッチの値が等しいため、
計６通りある対１４の組み合わせにつき得られた近端漏
話減衰量は全て重なり、プロットとしては１点のみに表
示され（図４の横軸の１上のプロット参照）、また、そ
の他の対１４の組み合わせにおいても、対１４の撚りピ
ッチの比及び得られた近端漏話減衰量とも微小な差であ
るものについては、プロットは重ねて示した。

【００３０】この図４は、横軸に対１４の撚りピッチの
比をとり、縦軸に表２に示す対１４の各組み合わせにつ
き得られた近端漏話減衰量の測定値からＥＩＡ／ＴＩＡ
−５６８Ａのカテゴリー５で定める規格値を引いた値の
全周波数帯域の中での最小値をとって、各実験例におけ
る対１４の組み合わせの近端漏話減衰量の評価を示した
ものである。

【００３１】従って、この図４において、縦軸がＯｄＢ
以上の時には、測定値が規格値以上であったことを示し
（すなわち、測定値≧規格値）、規格値をクリアしてい
ることを示す。しかも、この場合、図４における各プロ
ットは、対１４の各組み合わせにつき、全周波数帯域に
おいて得られた近端漏話減衰量の測定値から規格値を引
いた値の中での最小値を示しているため、このプロット
が縦軸のＯｄＢ以上にある場合には、その対１４の組み
合わせにおいては、他の全ての周波数帯域においても規
格値をクリアすることができることを示している。

【００３２】また、この図４の横軸は、対１４の撚りピ
ッチの比、すなわち、例えば、一方の対Ｔ_I の撚りピッ
チをＰ_I と、他方の対Ｔ_IIの撚りピッチをＰ_IIとする
と、Ｐ_I ／Ｐ_IIを示しているため、横軸が１より小さい
場合には、Ｐ_I ＜Ｐ_IIであることを示し、横軸が１より
大きい場合には、Ｐ_I ＞Ｐ_IIであることを示している。
なお、表１に示すように、実験例１５の対１４の撚りピ
ッチは、全て１５ｍｍに等しく設定しているため（すな
わち、Ｐ_I ＝Ｐ_II）、この実験例１５における対１４の
組み合わせに関するプロットは、図４に示すように、横
軸の１上に表示される一方、その他の実験例１乃至実験
例１４については、対１４の撚りピッチは、全て異なる
ように設定しているため、これらの実験例１乃至実験例
１４においてＰ_I ／Ｐ_II＝１となることはあり得ず、図
４においても、実験例１５における対１４の組み合わせ
以外に関するデータは、全て横軸の１以外の箇所にプロ
ットされている。

【００３３】この図４に示した実験結果の評価に際して
は、まず、近端漏話減衰量の測定値がＥＩＡ／ＴＩＡ−
５６８Ａのカテゴリー５で定める規格値に対し＋９ｄＢ
のマージンを有することができる対１４の組み合わせを
模索した。この＋９ｄＢというマージンを設定した理由
は、以下の通りである。

【００３４】本発明においては、前述したように、１５
６ＭｂｐｓのＡＴＭ ＬＡＮ等の高速データ通信におい
て良好な伝送特性を得るために、１５６ＭＨｚにおける
ＡＣＲ値（近端漏話減衰量−減衰量）を＋１０ｄＢとす
る必要がある。そこで、まず、そのためには、どの程度
の近端漏話減衰量を確保すれば良いかを模索する必要が
ある。なお、ＡＣＲ値で＋１０ｄＢを確保するために
は、近端漏話減衰量又は減衰量のいずれか一方又は双方
の特性を向上する必要がある。すなわち、近端漏話減衰
量を大きくするか、減衰量を小さくするか、あるいはそ
れら双方を行うが、通信ケーブル１０においては、減衰
量を低減するためには、遮蔽体等の別途の構成要素を必
要とすること、その一方で、一般に、近端漏話減衰量は
対１４の撚りピッチを適切に選択することによって向上
することができ、また、通信ケーブル１０においては主
に近端漏話が問題となり近端漏話特性を充分に向上する
必要があることから、本発明においては、近端漏話減衰
量の向上によって、この目標を達成することに主眼を置
いた。

【００３５】ここに、通信ケーブル１０の減衰量及び近
端漏話減衰量に関しては、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａの
カテゴリー５において、下記の数式により、標準規格が
定められている。 減衰量：ATT(f)＝K1・√（ｆ）＋K2・ｆ＋K3／√
（ｆ） 近端漏話減衰量：NEXT(f) ＝NEXT(0.772) −１５ｌ
ｏｇ（ｆ/0.772) なお、上記の数式において、K1、K2、K3は定数であり、
それぞれ、K1＝1.967、K2＝0.023 、K3＝0.050 を示
す。また、ｆは周波数（単位：ＭＨｚ）を示す。

【００３６】この標準規格は、周波数１００ＭＨｚまで
の範囲に限定して適用されるものであり、ここに、実証
として、周波数１００ＭＨｚを上記数式に代入して１０
０ＭＨｚにおける減衰量及び近端漏話減衰量を算出して
みる。まず、減衰量は、ATT(100)＝K1・√(100) ＋K2・
100 ＋K3／√(100) ＝２１．９７から２１．９７ｄＢで
ある。また、近端漏話減衰量は、NEXT(100) ＝NEXT(0.7
72) −１５ｌｏｇ（100/0.772)＝６４−３１．６８≒３
２から３２ｄＢとなり、表２に示すＥＡＩ／ＴＩＡ−５
６８Ａのカテゴリー５で定める１００ＭＨｚでの標準規
格の通りである（表２参照）。なお、近端漏話減衰量に
関する数式において、『NEXT(0.772)』は、この表２
の最上段に示す数値から『６４』となる。

【００３７】次に、これらの減衰量及び近端漏話減衰量
の値から、１００ＭＨｚにおけるＡＣＲ値（NEXT(100)
−ATT(100)）を求めると、３２−２１．９７＝１０．０
３（ｄＢ）となることから、周波数１００ＭＨｚにおい
ては、このＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５に
定める標準規格を満足すれば、確かに、＋１０ｄＢのＡ
ＣＲ値を確保ができることが解る。

【００３８】上記標準規格における数式は、周波数１０
０ＭＨｚまでの範囲に限定して適用されるものである
が、次に、同様にして、上記数式に周波数１５６ＭＨｚ
を代入して１５６ＭＨｚにおける減衰量及び近端漏話減
衰量を算出すると、減衰量は、ATT(156)＝K1・√(156)
＋K2・156 ＋K3／√(156) ＝２８．１６から２８．１６
ｄＢであり、近端漏話減衰量は、NEXT(156) ＝NEXT(0.7
72) −１５ｌｏｇ（156/0.772)＝６４−３４．５８＝２
９．４２となる。このため、ＡＣＲ値は、２９．４２−
２８．１６＝＋１．２６（ｄＢ）となり、＋１０ｄＢに
は全く及ばない。

【００３９】従って、１５６ＭＨｚの周波数において、
＋１０ｄＢ以上のＡＣＲ値を確保するためには、単に、
上記標準規格の数式通りの近端漏話減衰量を確保するだ
けでは足りず、周波数１００ＭＨｚにおける規格値より
近端漏話減衰量を更に向上する必要があることが判明し
た。ここに、上記の通り、周波数１５６ＭＨｚにおける
減衰量の規格値は、ATT(156)＝２８．１６（ｄＢ）であ
ることから、周波数１５６ＭＨｚにおいてＡＣＲ値を＋
１０ｄＢ以上とするためには、２８．１６＋１０．０＝
３８．１６（ｄＢ）より、近端漏話減衰量を３８．１６
ｄＢ以上とする必要がある。

【００４０】そこで、この３８．１６ｄＢという近端漏
話減衰量が、ＥＩＡ／ＴＩＡで定める標準規格に照らし
て、どの程度のマージンであるかを考慮すると、上記標
準規格に定める数式によって算出した周波数１５６ＭＨ
ｚにおける近端漏話減衰量は、NEXT(156) ＝２９．４２
（ｄＢ）であることから、３８．１６−２９．４２＝
８．７４≒９（ｄＢ）となる。従って、近端漏話減衰量
として、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー５で定
める規格値に対して、＋９ｄＢのマージンを持たせるこ
とができれば、周波数１５６ＭＨｚにおけるＡＣＲ値と
して、＋１０ｄＢを確保することができると考えられ
る。

【００４１】このため、図４において、規格値に対し、
この＋９ｄＢのマージンを持つことができる対１４の組
み合わせを模索したところ、図４の斜線領域に示すよう
に、撚りピッチの比（Ｐ_I ／Ｐ_II）が、Ｐ_I ＜Ｐ_IIの時
には（すなわち、横軸が１より小さい場合）、０．８以
下（Ｐ_I ／Ｐ_II≦０．８）となる対１４の組み合わせで
あることが判明した。

【００４２】また、前述したように、Ｐ_I とＰ_IIの大小
関係を逆転して捉え、Ｐ_I ＞Ｐ_IIとした場合にも、近端
漏話減衰量の値は等しく、かつ、この場合の撚りピッチ
の比は、丁度逆数の関係になる。このことから、Ｐ_I ＜
Ｐ_IIの場合には、Ｐ_I ／Ｐ_II≦０．８であれば規格値＋
９ｄＢという基準をクリアするということは、その逆の
Ｐ_I ＞Ｐ_IIの場合には、この０．８という数値の逆数、
すなわち１．２５をとって、Ｐ_I ／Ｐ_II≧１．２５の範
囲内であれば、同様に、規格値＋９ｄＢという基準をク
リアすることができる。実際に、図４においても、その
斜線領域に示すように、撚りピッチの比（Ｐ_I ／Ｐ_II）
が、Ｐ_I ＞Ｐ_IIの時には（すなわち、横軸が１より大き
い場合）、１．２５以上（Ｐ_I ／Ｐ_II≧１．２５）の範
囲内では、規格値＋９ｄＢという基準をクリアしている
のを確認することができる。

【００４３】この場合、１つの通信ケーブル１０内にお
ける、いずれの対１４の組み合わせにおいても、この図
４の斜線領域に示す範囲に含まれるように選択しなけれ
ば、良好な伝送特性を得ることができない。そこで、１
つの通信ケーブル１０内において任意に選択された２つ
の対１４の組み合わせが、図４の斜線領域の範囲に含ま
れるように、上記の撚りピッチＰ_I 、Ｐ_IIを任意に選択
された２つの対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピッチＰ_i 、Ｐ_j と置
き換えて、 Ｐ_i ＜Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≦０．８ Ｐ_i ＞Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≧１．２５ という数式（１）を導いたのである。

【００４４】上記の数式（１）は、４つの対１４を用い
て実験した結果導き出されたものであるが、この数式
は、対１４の各組み合わせに関する数式であるため、１
つの通信ケーブル１０内における対１４の数には左右さ
れず、いずれの対１４の組み合わせをとっても、この数
式を満たすようにすれば、勿論、４つの以外の他の数の
対１４を集合撚りする場合でも、良好な伝送特性を得る
ことができる。

【００４５】なお、このように、周波数１５６ＭＨｚに
おけるＡＣＲ値を＋１０ｄＢとするために、近端漏話減
衰量を向上させるに際して、対１４の撚りピッチを適切
に選択する方法をとったのは、細径、軽量で、充分な可
撓性を備えつつ、高速データ通信において、良好な伝送
特性を得るためである。すなわち、各対１４毎にシール
ドを施して各対１４間の絶縁性を向上して近端漏話減衰
量を向上することも考えられるが、これでは、通信ケー
ブル１０の直径が大きく、また、重量も重くなる上に、
通信ケーブル１０にある程度必要とされる可撓性に欠け
る問題が生じ、更には、コストアップにもつながるから
である。

【００４６】以上のようにして導いた数式（１）によ
り、対１４の数を問わず、２つの対１４間の関係につい
ては、いずれの対１４の組み合わせをとっても、周波数
０．７７２ＭＨｚから周波数１５６ＭＨｚまでの全周波
数帯域においてＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａで定める近端
漏話に関する標準規格に対して＋９ｄＢ以上のマージン
を確保することができ、周波数１５６ＭＨｚにおいても
ＡＣＲ値を＋１０ｄＢ以上とすることができる。

【００４７】しかし、例えば、４つの対１４から成る通
信ケーブル１０において、これらの４つの対１４のいず
れをもデータ伝送に使用する場合には、２つの対１４間
の個別的な関係のみならず、任意の１つの対１４に対す
る他の３つの対１４からの多重漏話も考慮する必要があ
る。この観点から条件として導かれたのが、数式（２）
であり、以下、この数式（２）を導いた過程を説明す
る。

【００４８】まず、多重漏話は、図５に示すように、対
１４Ａ乃至対１４Ｄの４つの対１４から成る通信ケーブ
ル１０において、例えば、任意に選択された対１４Ａを
例に説明すると、対１４Ａの受信側（誘導側）が、対１
４Ａの発信側（被誘導側）から伝送された信号Ｓ₁ （図
５参照）が減衰されて伝達される信号Ｓ₂ （図５参照）
と同時に、他の３つの対１４Ｂ乃至１４Ｄから送信され
た信号Ｓ_B 乃至Ｓ_D （図５参照）をも、それぞれの対１
４Ｂ乃至１４Ｄから近端漏話として受信することにより
生じる。

【００４９】従って、多重漏話特性を向上して、任意の
１つの対１４Ａの伝送信号を正常に読み取るためには、
ノイズとなる他の３つの対１４Ｂ乃至１４Ｄからの近端
漏話の皮相電力の和（信号Ｓ_B 乃至Ｓ_D の皮相電力の
和）と、任意の１つの対１４Ａの送り皮相電力（信号Ｓ
₂ の皮相電力）との差が大きくなるようにする必要があ
る。このため、この任意の１つの対１４Ａに対する他の
３つの対１４Ｂ乃至１４Ｄからの近端漏話の皮相電力の
和と、任意の１つの対１４Ａの送り皮相電力との比から
ｄＢ値、すなわち、１０＊ｌｏｇ（近端漏話の皮相電力
の和／送り皮相電力）を算出し、このｄＢ値を指標とし
て多重漏話特性につき検討を加ることとした。この場合
のｄＢ値をパワーサム値という。

【００５０】このパワーサム値は、２つの対１４間の近
端漏話減衰量から求めることができ、具体的には、１つ
の対１４の他の３つの対１４との間の組み合わせの近端
漏話減衰量であるＸ₁ 、Ｘ₂ 、Ｘ₃ をそれぞれ測定し、
その結果得られた各近端漏話減衰量を、Ｐ＝１０log₁₀
［１０^x1/10 ＋１０^x2/10 ＋１０^x3/10 ］に代入して求
めることができる。

【００５１】この場合、良好な近端漏話特性とするため
には、上述したように、他の３つの対１４からの近端漏
話の皮相電力の和と、問題となる１つの対１４の送り皮
相電力との差を充分に大きくする必要があることから、
その目安として、前述した数式（１）で問題としたＡＣ
Ｒ値、すなわち、近端漏話減衰量から減衰量を引いた値
と同様に、問題となる１つの対１４のパワーサム値から
その対１４の減衰量を引いた値が＋１０ｄＢ以上であれ
ばよいと考えられる。そして、周波数１５６ＭＨｚにお
いて、この＋１０ｄＢ以上というマージンを確保するた
めには、前述した数式（１）を導いた過程から解るよう
に、パワーサム値が、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテ
ゴリー５で定める近端漏話減衰量の標準規格値である２
９．４２ｄＢに対して、前述した８．７４ｄＢのマージ
ンを有すればよいと考えられる。このことから、２９．
４２＋８．７４＝３８．１６より、パワーサム値とし
て、３８．１６ｄＢを確保すれば、他の３つの対１４か
らの多重漏話を考慮しても、充分な近端漏話特性を得る
ことができると考えられる。

【００５２】そこで、次に、このパワーサム値で３８．
１６ｄＢを確保するためには、２つの対１４間ではどの
程度の近端漏話減衰量を確保すれば良いかを模索した。
具体的には、他の３つの対１４から等しい皮相電力が漏
話して、問題となる１つの対１４に関するパワーサム値
が３８．１６ｄＢになったとすると、１つの対１４当り
の近端漏話の皮相電力Ｘは、 Ｘ＝１０^-38.16/10 ／３ となり、この時、問題となる１つの対１４と他の３つの
対１４のうちの任意に選択された１つの対１４の２つの
対１４間の近端漏話減衰量のｄＢ値は、 −１０ｌｏｇＸ＝４２．９３ より、４２．９３ｄＢとなる。

【００５３】従って、４つの対１４を有する通信ケーブ
ル１０に関して、対１４の全ての組み合わせにおいて、
周波数１５６ＭＨｚにおける近端漏話減衰量として４
２．９３ｄＢ以上を確保することができれば、任意に選
択された１つの対１４について、他の３つの対１４から
の近端漏話のパワーサム値として３８．１６ｄＢ以上を
確保することができる。

【００５４】次いで、この４２．９３ｄＢという近端漏
話減衰量が、ＥＩＡ／ＴＩＡで定める標準規格に照らし
て、どの程度のマージンであるかを考慮すると、上記標
準規格に定める数式によって算出した周波数１５６ＭＨ
ｚにおける近端漏話減衰量は、NEXT(156) ＝２９．４２
（ｄＢ）であることから、４２．９３−２９．４２＝１
３．５１（ｄＢ）となる。従って、２つの対１４間にお
ける近端漏話減衰量として、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａ
のカテゴリー５で定める規格値に対して、＋１３．５１
ｄＢのマージンを持たせることができれば、どの対１４
においても周波数１５６ＭＨｚにおけるパワーサム値と
して３８．１６ｄＢ以上を確保することができると考え
られる。

【００５５】この点について、再び、図４に着目する
と、図４の実線Ａ（図４参照）に示すように、数式
（１）で示す撚りピッチの比である０．８又は１．２５
よりも更に１倍に近い領域（すなわち、数式（１）を満
足する領域以外の領域）では、１３．５１ｄＢというマ
ージンを確保することができる対１４の組み合わせが殆
どないことが解る。このため、少なくとも、数式（１）
を満足する領域内でなければ、３８．１６ｄＢ以上のパ
ワーサム値を得ることができないと考えられる。そこで
次に、４つの対１４から成る通信ケーブル１０におい
て、対１４の撚りピッチを数式（１）を満足する領域か
ら選択することを前提として、この場合の通信ケーブル
１０の撚りピッチに着目することとした。具体的には、
対１４の撚りピッチは変えることなく、通信ケーブル１
０の撚りピッチのみを様々に変えて、種々の実験を行
い、近端漏話減衰量に関する効果を検討した。なお、本
発明において、通信ケーブル１０の撚りピッチとは、複
数の対１４を相互に撚り合わせるピッチをいう。

【００５６】実験例として、外径０．５１１ｍｍの軟銅
線から成る導体１８に、ポリエチレンから成る絶縁層２
０を被覆した外径０．９４ｍｍの絶縁電線１６から成る
４つの対１４を用いて、図１に示すように、集合撚り層
１２とシース層２２とを有する通信ケーブル１０を製造
した。

【００５７】この場合において、各対１４の撚りピッチ
は、上記の数式を満たす範囲から次のようにして選択し
た。まず、４つの対１４の撚りピッチの最小値Ｐ₁ をＰ
₁ ＝１０．０ｍｍと設定し、以下、できるだけ小さい撚
りピッチを選択して４つの対１４の撚りピッチの最大値
をできるだけ小さくすべく、上記数式を相互に満足する
範囲での最小値を順次選択していくことにした。

【００５８】すなわち、撚りピッチの最小値Ｐ₁ の次に
大きい撚りピッチＰ₂ （４つの対１４の撚りピッチの中
で、２番目に小さく、３番目に大きい撚りピッチ）は、
Ｐ₂／Ｐ₁ ≧１．２５より、Ｐ₂ ≧１．２５×Ｐ₁ ≧
１．２５×１０≧１２．５ｍｍとなり、１２．５ｍｍ以
上の中での最小値、すなわち、１２．５ｍｍと設定し
た。同様にして、その次に大きい撚りピッチＰ₃ は、Ｐ
₃ ≧１．２５×Ｐ₂ より１６．０ｍｍと、また撚りピッ
チの中の最大値Ｐ₄ は、Ｐ₄ ≧１．２５×Ｐ₃ より、２
０．０ｍｍと設定した。このようにして、４つの対１４
の撚りピッチＰ₁ 乃至Ｐ₄ をそれぞれ１０．０ｍｍ、
１２．５ｍｍ、１６．０ｍｍ、２０．０ｍｍに設
定した。また、このように設定していくことにより、対
１４のすべての組み合わせにおいて、上記数式を満足す
ることができる。

【００５９】

【表３】

【００６０】次いで、各対１４の撚りピッチは上記の数
値に固定したままで、表３に示すように、通信ケーブル
１０の撚りピッチ（４つの対１４を撚り合わせるピッ
チ）を、３０ｍｍ（実験例１６）、４０ｍｍ（実験例１
７）、５０ｍｍ（実験例１８）、６０ｍｍ（実験例１
９）、７０ｍｍ（実験例２０）、９０ｍｍ（実験例２
１）、１１０ｍｍ（実験例２２）、１３０ｍｍ（実験例
２３）の計８種類設定して、各実験例毎に、１つの通信
ケーブル１０内における４つの対１４の全ての組み合わ
せ（１つの実験例につき、上記の対と対等の組み合
わせで、計６つの組み合わせ）について、近端漏話減衰
量を測定した。

【００６１】次いで、対１４の撚りピッチの組み合わせ
と、各組み合わせにおける近端漏話減衰量との関係を調
べた。

【００６２】この場合において、対１４の各組み合わせ
の近端漏話レベルを示す指標は、図４の場合と同様にし
て定めた。すなわち、表２に示すように、表３に示す各
実験例における対１４の全ての組み合わせにつき得られ
た近端漏話減衰量の測定値から、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６
８Ａのカテゴリー５で定める規格値を引いた値を算出
し、これを各組み合わせにつき表２に示す標準規格の全
周波数帯域（表２に示す１１の周波数）にわたって求め
た。そして、最悪の場合でも表２に示すＥＩＡ／ＴＩＡ
−５６８Ａのカテゴリー５で定める規格値をクリアする
ことができるかが問題となるため、対１４の各組み合わ
せにつき、全周波数帯域において得られた１１通りの測
定値−規格値の中から、最小値をもって、各組み合わせ
の近端漏話レベルとした。

【００６３】また、対１４の撚りピッチの組み合わせを
数値化する指標は、図４の場合と異なり、以下のように
して定めた。すなわち、撚り合わされているために通信
ケーブル１０内において斜めに走査している対１４の撚
りピッチＰを、図３に示すように、通信ケーブル径方向
成分（図３のＰ_ix、Ｐ_jx参照）と、通信ケーブル長手方
向成分（図３のＰ_iy、Ｐ_jy参照）とに分解して考えた。
そして、これらの通信ケーブル径方向成分と通信ケーブ
ル長手方向成分のうち、通信ケーブル１０の撚りピッチ
の大きさによって顕著な差が出るのは、通信ケーブル径
方向成分であり、具体的には、通信ケーブル１０の撚り
ピッチが小さい程通信ケーブル径方向成分は大きくな
り、通信ケーブル１０の撚りピッチが大きい程通信ケー
ブル径方向成分は小さくなる。よって、対１４の撚りピ
ッチを数値化する指標として、対１４の撚りピッチの通
信ケーブル径方向成分の積（Ｐ_ix×Ｐ_jx）を採用し、こ
の対１４の撚りピッチの通信ケーブル径方向成分の積と
近端漏話減衰量との関係を調べた。

【００６４】以上のようにして実験結果を数値化し、そ
の結果得られた対１４の撚りピッチの組み合わせと、各
組み合わせにおける近端漏話減衰量との関係を図６に示
し、評価を行った。

【００６５】この図６は、横軸に対１４の撚りピッチの
通信ケーブル径方向成分の積（Ｐ_ix×Ｐ_jx）をとり、縦
軸に表３に示す対１４の各組み合わせにつき得られた近
端漏話減衰量の測定値からＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａの
カテゴリー５で定める規格値を引いた値の全周波数帯域
の中での最小値をとって、各実験例における対１４の組
み合わせの近端漏話減衰量の評価を示したものである。

【００６６】この図６より、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａ
のカテゴリー５で定める近端漏話減衰量の規格値に対し
て、＋１３．５１ｄＢ以上のマージンを持つことができ
る対１４の組み合わせを模索したところ、図６の斜線領
域に示すように、対１４の撚りピッチの通信ケーブル径
方向成分の積が４≦Ｐ_ix×Ｐ_jx≦２２．５の範囲となる
対１４の組み合わせであることが判明した。

【００６７】具体的には、通信ケーブル１０の撚りピッ
チを５０ｍｍに設定した実験例１８と、６０ｍｍに設定
した実験例１９については、いずれの対１４の組み合わ
せをとっても、規格値に対して＋１３．５１ｄＢのマー
ジンを持つことができた。なお、この場合、図６におけ
る各プロットは、対１４の各組み合わせにつき、全周波
数帯域において得られた近端漏話減衰量の測定値から規
格値を引いた値の中での最小値を示しているため、縦軸
の＋１３．５１ｄＢ以上の箇所にプロットされる対１４
の組み合わせにおいては、他の全ての周波数帯域におい
ても、規格値に対して＋１３．５１ｄＢ以上のマージン
を持つことができる。

【００６８】そして、この結果を対１４を構成する絶縁
電線１６の外径ｄとの関係で条件付けするため、この４
≦Ｐ_ix×Ｐ_jx≦２２．５を、対１４を構成する絶縁電線
１６の外径ｄ（ｄ＝０．９４）の２乗で割ることにより
４．５３≦（Ｐ_ix×Ｐ_jx）／ｄ² ≦２５．４という数式
（２）を導いたのである。

【００６９】なお、上記のように、数式（２）は、数式
（１）を満足する領域から対１４の撚りピッチを選択す
ることが前提となっている。従って、本発明の通信ケー
ブル１０においては、条件として、対１４の撚りピッチ
を数式（１）及び数式（２）を同時に満足する領域から
選択することが必要となる。また、１つの通信ケーブル
１０内における、いずれの対１４の組み合わせにおいて
も、この数式（２）を満足するように対１４の撚りピッ
チを選択しなければ、良好な伝送特性を得ることができ
ないため、上記数式（２）におけるＰ_i 、Ｐ_j をそれぞ
れ任意に選択された２つの対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピッチＰ
_i 、Ｐ_j と考えて、条件とした。

【００７０】数式（１）及び数式（２）は、それぞれ、
以上のようにして導き出されたものであるが、次に、こ
れらの数式を同時に満足する領域から、対１４の撚りピ
ッチを選択した本発明の実施例を挙げて、その効果を立
証する。

【００７１】具体的には、外径０．５１１ｍｍの軟銅線
から成る導体１８に、ポリエチレンから成る絶縁層２０
を被覆した外径０．９４ｍｍの絶縁電線１６から成る４
つの対１４を用いて、図１に示すように、集合撚り層１
２とシース層２２とを有する通信ケーブル１０を製造し
た。なお、シース層２２として、ポリ塩化ビニルを被覆
した。

【００７２】この場合において、各対１４の撚りピッチ
は、数式（１）を満足するように、表３に示す実験例１
６乃至実験例２３と同様にして、最小値Ｐ₁ から順に、
Ｐ₁ ＝１０．０ｍｍ、Ｐ₂ ＝１２．５ｍｍ、Ｐ₃
＝１６．０ｍｍ、Ｐ₄ ＝２０．０ｍｍに設定した。そ
の上で、通信ケーブル１０の撚りピッチを６０ｍｍに設
定し、これらの４つの対１４を、数式（２）を満足する
ように、相互に６０ｍｍの撚りピッチで撚り合わせた。
すなわち、この本発明の実施例は、上記表３に示す実験
例１９と同じものである。

【００７３】

【表４】

【００７４】なお、この本発明の実施例における対１４
の撚りピッチの通信ケーブル径方向成分を表４に示す。
この表４から解るように、対１４の撚りピッチのいずれ
の組み合わせをとっても、４．５３≦（Ｐ_ix×Ｐ_jx）／
ｄ² ≦２５．４という本発明の数式（２）を満足してい
ることが解る。

【００７５】以上の実施例につき、まず、対１４の全て
の組み合わせ（合計６通り）につき、近端漏話減衰量を
測定し、その結果を図７に示した。具体的には、対１４
の各組み合わせにつき、表２に示すＥＩＡ／ＴＩＡ−５
６８Ａのカテゴリー５で定める全周波数帯域（表２に示
す１１の周波数）と、本発明において問題となる１５６
ＭＨｚの計１２の周波数において、近端漏話減衰量を測
定した。この図７から解るように、対１４のいずれの組
み合わせに関する近端漏話減衰量をとっても、全周波数
帯域にわたってＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー
５で定める規格値に対し＋１３．５１ｄＢのマージンを
確保することができ、特に、１５６ＭＨｚにおける近端
漏話減衰量も規格値に対して＋１３．５１ｄＢのマージ
ンを確保することができるのが解る。

【００７６】次に、このように近端漏話減衰量で規格値
に対して＋１３．５１ｄＢのマージンを有すれば、パワ
ーサム値で規格値に対して＋８．７４ｄＢのマージンを
確保することができるかを確認した。具体的には、対１
４の各組み合わせにつき得られた近端漏話減衰量から、
４つの対１４の各々についてパワーサム値を算出して、
その結果を図８に示した。この図８から解るように、い
ずれの対１４においても、多重漏話特性の指標となるパ
ワーサム値で、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８Ａのカテゴリー
５で定める近端漏話減衰量の規格値に対して、＋８．７
４ｄＢのマージンを確保することができたのが確認され
た。この図８からは、特に、問題となる周波数１５６Ｍ
Ｈｚにおいても、パワーサム値で充分なマージンを確保
することができるのが解る。

【００７７】更に、対１４の各組み合わせにつき得られ
た近端漏話減衰量を基に、ＡＣＲ値を算出した。この場
合、周波数が増加するに従い、減衰量は増加し、近端漏
話減衰量は減少するため、近端漏話減衰量から減衰量を
差し引いた値であるＡＣＲ値は、通常、その対１４にお
ける最高の使用周波数において最小値となることから、
最高の周波数におけるＡＣＲ値が＋１０ｄＢ以上であれ
ば、他の周波数においてもＡＣＲ値として＋１０ｄＢを
確保することができると共に、最高の周波数において近
端漏話減衰量の値が最小であった対１４の組み合わせに
関するＡＣＲ値が＋１０ｄＢ以上であれば、他の対１４
の組み合わせについても、＋１０ｄＢ以上のＡＣＲ値を
確保することができると考えられる。このため、図７に
示す近端漏話減衰量のうち、最高の周波数である１５６
ＭＨｚにおける近端漏話減衰量の値が最小であった対１
４の組み合わせ（すなわち、図７に示すように、１
２．５ｍｍと１６．０ｍｍの対１４の組み合わせ）に
つき、各周波数毎にＡＣＲ値を算出して、これを図９に
示した。

【００７８】この図９から解るように、いずれの周波数
においても、ＡＣＲ値として、＋１０ｄＢ以上を確保す
ることができた。この場合、この図９に示すＡＣＲ値
は、最高の周波数１５６ＭＨｚにおける近端漏話減衰量
の値が最小であった対１４の組み合わせに関するＡＣＲ
値を示したものであるため、図９に示すＡＣＲ値の最小
値が＋１０ｄＢ以上という目標を達成しているというこ
とは、すなわち、他の対１４の組み合わせについても、
いずれの周波数においてもＡＣＲ値として＋１０ｄＢ以
上を確保することができることを示している。

【００７９】また、図９から解るように、特に問題とな
る周波数１５６ＭＨｚにおけるＡＣＲ値についても、＋
１０ｄＢ以上を確保することができた。このため、本発
明に示す対１４の撚りピッチの範囲から選択すれば、１
５６Ｍｂｐｓの高速データ通信において良好な伝送特性
を得ることができることが解る。

【００８０】

【発明の効果】本発明によれば、上記のように、複数の
対の撚りピッチを数値限定しているため、隣り合う対の
撚りピッチが必ず異なり、しかも、各対が実験の結果得
られた最適な値の撚りピッチで撚り合わされているた
め、近端漏話減衰量が向上し、ＥＩＡ／ＴＩＡ−５６８
Ａのカテゴリー５で定める電気特性規格を満足すること
ができる上に、通信ケーブル１００ｍでの１５６ＭＨｚ
において、ＡＣＲ値を＋１０ｄＢ以上とすることができ
ると同時に充分な多重漏話特性も確保することができ、
１００Ｍｂｐｓ以上の、特に、１５６Ｍｂｐｓの高速デ
ータ通信においても良好な伝送特性を得ることができる
実益がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の通信ケーブルの一例を示す断面図であ
る。

【図２】本発明に用いられる対の断面図である。

【図３】通信ケーブル内における対の撚りピッチの通信
ケーブル径方向成分と通信ケーブル長手方向成分とを示
す撚りピッチ分解図である。

【図４】本発明に関する実験例における対の組み合わせ
につき得られた近端漏話減衰量と、対の撚りピッチの比
との関係を示すプロット図である。

【図５】通信ケーブル内で生じる多重漏話の状態を示す
概略図である。

【図６】本発明に関する実験例における対の組み合わせ
につき得られた近端漏話減衰量と、対の撚りピッチの通
信ケーブル径方向成分の積との関係を示すプロット図で
ある。

【図７】本発明の実施例における対の組み合わせにつき
得られた近端漏話減衰量の測定値を示したプロット図で
ある。

【図８】本発明の実施例における対につき得られたパワ
ーサム値を示すプロット図である。

【図９】本発明の実施例における対の組み合わせにつき
得られたＡＣＲ値を示すプロット図である。

【符号の説明】

１０ 通信ケーブル １２ 集合撚り層 １４ 対 １６ 絶縁電線 １８ 導体 ２０ 絶縁層 ２２ シース層

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数の対を隣り合う対が異なる撚りピッ
   チとなるように集合撚りして形成された通信ケーブルに
   おいて、前記複数の対のうち、任意に選択された２つの
   対Ｔ_i 、Ｔ_j の撚りピッチＰ_i 、Ｐ_j が、下記の数式
   （１）及び数式（２）を同時に満足する領域から選択さ
   れていることを特徴とする通信ケーブル。但し、下記の
   数式において、Ｐ_ixは前記対Ｔ_i の撚りピッチＰ_i の通
   信ケーブル径方向成分を、Ｐ_jxは前記対Ｔ_j の撚りピッ
   チＰ_j の通信ケーブル径方向成分を、ｄは前記複数の対
   を構成する絶縁電線の外径を示す。 数式（１） Ｐ_i ＜Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≦０．８ Ｐ_i ＞Ｐ_j の時は、Ｐ_i ／Ｐ_j ≧１．２５ 数式（２） ４．５３≦（Ｐ_ix×Ｐ_jx）／ｄ² ≦２５．４