JPH09140141A - サイリスタ電力コンバータ用の共通ターンオフ回路 - Google Patents
サイリスタ電力コンバータ用の共通ターンオフ回路Info
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- JPH09140141A JPH09140141A JP8223660A JP22366096A JPH09140141A JP H09140141 A JPH09140141 A JP H09140141A JP 8223660 A JP8223660 A JP 8223660A JP 22366096 A JP22366096 A JP 22366096A JP H09140141 A JPH09140141 A JP H09140141A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/145—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/155—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/06—Circuits specially adapted for rendering non-conductive gas discharge tubes or equivalent semiconductor devices, e.g. thyratrons, thyristors
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- Power Conversion In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】サイリスタ電力コンバータ用の共通ターンオフ
回路を提供すること。 【解決手段】共通ターンオフ回路は、例えば鉄道ネット
ワークの結合のようなＡＣコンバータに特に適してい
る。ターンオフサイリスタ（ＴＬ＋，ＴＬ−）はトラン
ス（７）の二次捲線に直接接続される。更に、特にトラ
ンスのインダクタ、或いは関連するインダクタに蓄えら
れたエネルギーが引き出される特定のフリーホイール通
路（ＤＦ，ＲＦ）が設けられる。共通のターンオフ回路
（１）はターンオフするために自動的に準備するので、
電力コンバータ（２）の全てのサイリスタが、確実に、
且つ特別の予防措置することなくターンオフされる。更
に、特別のフリーホイール通路によって、過電圧が避け
られる
回路を提供すること。 【解決手段】共通ターンオフ回路は、例えば鉄道ネット
ワークの結合のようなＡＣコンバータに特に適してい
る。ターンオフサイリスタ（ＴＬ＋，ＴＬ−）はトラン
ス（７）の二次捲線に直接接続される。更に、特にトラ
ンスのインダクタ、或いは関連するインダクタに蓄えら
れたエネルギーが引き出される特定のフリーホイール通
路（ＤＦ，ＲＦ）が設けられる。共通のターンオフ回路
（１）はターンオフするために自動的に準備するので、
電力コンバータ（２）の全てのサイリスタが、確実に、
且つ特別の予防措置することなくターンオフされる。更
に、特別のフリーホイール通路によって、過電圧が避け
られる
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、パワーエレクトロ
ニックスの分野に関し、特許請求の範囲の請求項１のプ
リアンブルによるサイリスタ電力コンバータ用の共通タ
ーンオフ回路に関する。
ニックスの分野に関し、特許請求の範囲の請求項１のプ
リアンブルによるサイリスタ電力コンバータ用の共通タ
ーンオフ回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】このようなターンオフ回路は、"Modern
power semiconductors in power converter technology
:電力コンバータ技術における最新のパワー半導体" (V
ol. 114 (1993) Issue 21, pages 1310-1319) の記事に
すでに記載されている。ターンオフ回路は、電力コンバ
ータのサイリスタをターンオフするのに必要である。例
えば、ターンオフ回路は、インバータモードおよび整流
器モードの双方で動作するサイリスタ電力コンバータ用
にも必要であり、電圧中間回路のＤＣ側に接続される。
そしてこの中間回路の電圧は、例えば、バッテリー、自
己転流された電圧コンバータ、或いは他の適当な電源か
ら供給される。このようなサイリスタ電力コンバータ
は、ＡＣ電圧コンバータ装置の一部であり、このＡＣ電
圧コンバータ装置において、第１の電力コンバータは第
１の多相電圧供給ネットワーク（例えば、５０Ｈｚ）に
接続され、第２の電力コンバータは第２の電圧供給グリ
ッド（例えば、１６．６７Ｈｚ）に接続される。そし
て、第１および第２の電圧供給ネットワークは中間回路
を介して互いに接続されている。例えば、安定状態の鉄
道のネットワーク結合あるいは高電圧ＤＣ伝送に対して
要求されるような極端な高電力に対して、サイリスタは
第１の電力コンバータに依然として有利であるため用い
られる。このような回路の場合、この第１のコンバータ
のターンオフ回路は、重要な保護機能を得る：即ち、も
し転流(commutation) 障害がサイリスタ電力コンバータ
のインバータモードに発生したら、電流は、第１のサイ
リスタ電力コンバータ或いは例えばレール側の第２のＧ
ＴＯ電力コンバータのいずれによっても制限されない。
この障害状態は、第１の電力コンバータの電流サイリス
タ(current-carrying thyristor)の全てを急速に、かつ
確実にタンーンオフする、従って、過負荷に対してそれ
らを保護する保護システムを必要とする。
power semiconductors in power converter technology
:電力コンバータ技術における最新のパワー半導体" (V
ol. 114 (1993) Issue 21, pages 1310-1319) の記事に
すでに記載されている。ターンオフ回路は、電力コンバ
ータのサイリスタをターンオフするのに必要である。例
えば、ターンオフ回路は、インバータモードおよび整流
器モードの双方で動作するサイリスタ電力コンバータ用
にも必要であり、電圧中間回路のＤＣ側に接続される。
そしてこの中間回路の電圧は、例えば、バッテリー、自
己転流された電圧コンバータ、或いは他の適当な電源か
ら供給される。このようなサイリスタ電力コンバータ
は、ＡＣ電圧コンバータ装置の一部であり、このＡＣ電
圧コンバータ装置において、第１の電力コンバータは第
１の多相電圧供給ネットワーク（例えば、５０Ｈｚ）に
接続され、第２の電力コンバータは第２の電圧供給グリ
ッド（例えば、１６．６７Ｈｚ）に接続される。そし
て、第１および第２の電圧供給ネットワークは中間回路
を介して互いに接続されている。例えば、安定状態の鉄
道のネットワーク結合あるいは高電圧ＤＣ伝送に対して
要求されるような極端な高電力に対して、サイリスタは
第１の電力コンバータに依然として有利であるため用い
られる。このような回路の場合、この第１のコンバータ
のターンオフ回路は、重要な保護機能を得る：即ち、も
し転流(commutation) 障害がサイリスタ電力コンバータ
のインバータモードに発生したら、電流は、第１のサイ
リスタ電力コンバータ或いは例えばレール側の第２のＧ
ＴＯ電力コンバータのいずれによっても制限されない。
この障害状態は、第１の電力コンバータの電流サイリス
タ(current-carrying thyristor)の全てを急速に、かつ
確実にタンーンオフする、従って、過負荷に対してそれ
らを保護する保護システムを必要とする。
【０００３】ターンオフ回路の多くのいろいろな変形
は、the redfyerence book "Power electronics"，edit
ed by Rudolf Lappe, Springer-Verlag 1988の２８４−
２９７頁に示されている。最も複雑な、しかし代わりに
最もフレキシブルな変形は個々のターンオフの変形であ
る。この場合、専用のターンオフ装置は各々のブリッジ
の通路に対して与えられる。しかしながら、この変形は
費用がかかりすぎるし、鉄道のグリッド結合に対して複
雑である。次の変形、所謂位相シーケンス転流のターン
オフ動作は、電流が同じブリッジ半分の次の位相におい
て順に続くサイリスタをトリガすることによって、それ
ぞれの電流サイリスタから転流されるという事実に基づ
いている。グリッドからの完全な切断はこの形式の回路
では可能でない。記載されている次の変形は、相転流(p
hase commutation) の変形である。この変形では、ター
ンオフ回路はターンオフキャパシタおよび転流インダク
タを有する直列共振回路によって形成される。しかし、
この回路は、ブリッジアームの主サイリスタが交互にタ
ーンオフされるので、解決されるべき問題に対して適し
ていない。最後に、中央の、或いは共通のターンオフ回
路も記載されている。これらの変形は、ブリッジの通路
が単一の、中央のターンオフキャパシタによってターン
オフされることを可能にするけれども、それらは、要求
される目的に対して複雑すぎる。何故ならば、ターンオ
フキャパシタが変換インダクタや過電圧の形成がない関
連した平滑インダクタに蓄えられたエネルギーを受ける
ことを可能にする目的は、全体の回路装置が最早経済的
でないという理由で、ターンオフキャパシタの定格を下
げることが必要である。
は、the redfyerence book "Power electronics"，edit
ed by Rudolf Lappe, Springer-Verlag 1988の２８４−
２９７頁に示されている。最も複雑な、しかし代わりに
最もフレキシブルな変形は個々のターンオフの変形であ
る。この場合、専用のターンオフ装置は各々のブリッジ
の通路に対して与えられる。しかしながら、この変形は
費用がかかりすぎるし、鉄道のグリッド結合に対して複
雑である。次の変形、所謂位相シーケンス転流のターン
オフ動作は、電流が同じブリッジ半分の次の位相におい
て順に続くサイリスタをトリガすることによって、それ
ぞれの電流サイリスタから転流されるという事実に基づ
いている。グリッドからの完全な切断はこの形式の回路
では可能でない。記載されている次の変形は、相転流(p
hase commutation) の変形である。この変形では、ター
ンオフ回路はターンオフキャパシタおよび転流インダク
タを有する直列共振回路によって形成される。しかし、
この回路は、ブリッジアームの主サイリスタが交互にタ
ーンオフされるので、解決されるべき問題に対して適し
ていない。最後に、中央の、或いは共通のターンオフ回
路も記載されている。これらの変形は、ブリッジの通路
が単一の、中央のターンオフキャパシタによってターン
オフされることを可能にするけれども、それらは、要求
される目的に対して複雑すぎる。何故ならば、ターンオ
フキャパシタが変換インダクタや過電圧の形成がない関
連した平滑インダクタに蓄えられたエネルギーを受ける
ことを可能にする目的は、全体の回路装置が最早経済的
でないという理由で、ターンオフキャパシタの定格を下
げることが必要である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、サイ
リスタとターンオフキャパシタの両端に許容できない過
電圧を生じるトランスのインダクタと適当な平滑インダ
クタにエネルギーが蓄えられることのない、経済的な、
充分に早い、且つ確実な方法で、全ての電流サイリスタ
をターンオフするサイリスタ電力コンバータ用の新規
な、共通ターンオフ回路を提供することである。
リスタとターンオフキャパシタの両端に許容できない過
電圧を生じるトランスのインダクタと適当な平滑インダ
クタにエネルギーが蓄えられることのない、経済的な、
充分に早い、且つ確実な方法で、全ての電流サイリスタ
をターンオフするサイリスタ電力コンバータ用の新規
な、共通ターンオフ回路を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的は、請求項１の
導入部に記載された形式の共通のターンオフ回路の場合
に、請求項１の特徴によって達成される。本発明の特徴
は、ターンオフサイリスタが中間回路のＤＣ電圧接続に
接続されていないで、直接トランスに接続されているこ
とである。更に、共通のターンオフ回路が、ターンオフ
動作中に回路のインダクタをとおして流れる電流に対し
てフリーホイーリング(freewheeling)を自動的に生じる
ように設計されている。ターンオフキャパシタのオバー
チャージが確実に避けられる回路の変形は特に好ましい
ことである。これはターンオフキャパシタの両端の電圧
が中間回路の電圧値に実質的に固定されるという事実に
よって達成される。本発明による構成の更なる利点は、
電圧中間回路が、ターンオフ動作に対した正しい極性で
ターンオフキャパシタを自動的にプリチャージすること
である。結果として、共通のターンオフ回路は、ターン
オフ動作後に、再びターンオフするための準備状態に自
動的になる。この回路は、１２−パルス回路およびミラ
ー適用では、６−パルス回路の双方に対して用いること
ができる。他の実施の形態は対応する従属クレームから
明らかになる。
導入部に記載された形式の共通のターンオフ回路の場合
に、請求項１の特徴によって達成される。本発明の特徴
は、ターンオフサイリスタが中間回路のＤＣ電圧接続に
接続されていないで、直接トランスに接続されているこ
とである。更に、共通のターンオフ回路が、ターンオフ
動作中に回路のインダクタをとおして流れる電流に対し
てフリーホイーリング(freewheeling)を自動的に生じる
ように設計されている。ターンオフキャパシタのオバー
チャージが確実に避けられる回路の変形は特に好ましい
ことである。これはターンオフキャパシタの両端の電圧
が中間回路の電圧値に実質的に固定されるという事実に
よって達成される。本発明による構成の更なる利点は、
電圧中間回路が、ターンオフ動作に対した正しい極性で
ターンオフキャパシタを自動的にプリチャージすること
である。結果として、共通のターンオフ回路は、ターン
オフ動作後に、再びターンオフするための準備状態に自
動的になる。この回路は、１２−パルス回路およびミラ
ー適用では、６−パルス回路の双方に対して用いること
ができる。他の実施の形態は対応する従属クレームから
明らかになる。
【０００６】
【実施の形態】図面を参照すると、全図をとおして同じ
あるいは対応する部品には同じ番号が付してある。図１
はＤＣ電圧中間回路６に接続されているサイリスタの電
力コンバータ２を有する回路装置のブロック図を示す。
このＤＣ中間回路は、例えば、バッテリー或いは自己転
流電圧コンバータ、または他の適当な電源によって形成
することができる。本発明による共通のターンオフ回路
は、自己転流電圧コンバータを有する回路装置で実現さ
れ、鉄道のネットワーク結合の例を用いて以下に説明さ
れる。符号４は第１のＡＣ電圧ネットワーク、例えば、
５０Ｈｚの国のネットワークを示している。第１の電力
コンバータ２は、このＡＣ電圧ネットワーク４に接続れ
ている。この電力コンバータ２は、ＤＣ電圧中間回路６
を介して第２の電力コンバータ（単純化のために図示さ
れていない）へ接続される。第２のＡＣ電圧ネットワー
ク、例えば、１６・２／３Ｈｚの鉄道のネットワークは
第２の電力コンバータに接続される。鉄道のネットワー
ク結合の課題は、第１のネットワーク４から第２のネッ
トワーク、あるいはその逆へエネルギーを与えることで
ある。
あるいは対応する部品には同じ番号が付してある。図１
はＤＣ電圧中間回路６に接続されているサイリスタの電
力コンバータ２を有する回路装置のブロック図を示す。
このＤＣ中間回路は、例えば、バッテリー或いは自己転
流電圧コンバータ、または他の適当な電源によって形成
することができる。本発明による共通のターンオフ回路
は、自己転流電圧コンバータを有する回路装置で実現さ
れ、鉄道のネットワーク結合の例を用いて以下に説明さ
れる。符号４は第１のＡＣ電圧ネットワーク、例えば、
５０Ｈｚの国のネットワークを示している。第１の電力
コンバータ２は、このＡＣ電圧ネットワーク４に接続れ
ている。この電力コンバータ２は、ＤＣ電圧中間回路６
を介して第２の電力コンバータ（単純化のために図示さ
れていない）へ接続される。第２のＡＣ電圧ネットワー
ク、例えば、１６・２／３Ｈｚの鉄道のネットワークは
第２の電力コンバータに接続される。鉄道のネットワー
ク結合の課題は、第１のネットワーク４から第２のネッ
トワーク、あるいはその逆へエネルギーを与えることで
ある。
【０００７】経済的理由のために、従来のサイリスタを
備えた回路が第１のコンバータ２に対して依然として用
いられている。もし、第１の電力コンバータ２のインバ
ータモードに転流障害が発生した場合、電流は、サイリ
スタの電力コンバータ２或いはレール側の第２の電力コ
ンバータ、一般的にはＧＴＯコンバータの何れによって
も制限されない。残りのターンオフ装置だけがレール側
に設けられた電力回路のブレーカーである。しかし、電
力回路のブレーカーのスイッチング時間（第２のネット
ワークの１〜２期間＝６０〜１２０ｍｓ）の間に、第２
のネットワークは、ＧＴＯを備えた第２の電力コンバー
タのダイオードを介してサイリスタの電力コンバータ２
へ電力を供給する。しかし、電力コンバータのサイリス
タは、破壊することなくこの大きなローディングから助
からない。従って、第１の電力コンバータ２のサイリス
タを早く、しかも確実にターンオフし、如何なる特別の
予防措置をすることなくターンオフするように自動的に
用意する共通のターンオフ回路を備えることが必要であ
る。しかし、回路のインダクタに、なによりも電力コン
バータのトランスのインダクタおよび関連した平滑イン
ダクタに蓄えられたエネルギーがターンオフキャパシタ
に、およびサイリスタの両端に過電圧を導くので、既知
の解決策では、回路が非常に高価になるような方法で、
前記ターンオフキャパシタの定格を下げなければならな
かった。従って、これらの要求に経済的に合致する特別
な共通のターンオフ回路が必要である。
備えた回路が第１のコンバータ２に対して依然として用
いられている。もし、第１の電力コンバータ２のインバ
ータモードに転流障害が発生した場合、電流は、サイリ
スタの電力コンバータ２或いはレール側の第２の電力コ
ンバータ、一般的にはＧＴＯコンバータの何れによって
も制限されない。残りのターンオフ装置だけがレール側
に設けられた電力回路のブレーカーである。しかし、電
力回路のブレーカーのスイッチング時間（第２のネット
ワークの１〜２期間＝６０〜１２０ｍｓ）の間に、第２
のネットワークは、ＧＴＯを備えた第２の電力コンバー
タのダイオードを介してサイリスタの電力コンバータ２
へ電力を供給する。しかし、電力コンバータのサイリス
タは、破壊することなくこの大きなローディングから助
からない。従って、第１の電力コンバータ２のサイリス
タを早く、しかも確実にターンオフし、如何なる特別の
予防措置をすることなくターンオフするように自動的に
用意する共通のターンオフ回路を備えることが必要であ
る。しかし、回路のインダクタに、なによりも電力コン
バータのトランスのインダクタおよび関連した平滑イン
ダクタに蓄えられたエネルギーがターンオフキャパシタ
に、およびサイリスタの両端に過電圧を導くので、既知
の解決策では、回路が非常に高価になるような方法で、
前記ターンオフキャパシタの定格を下げなければならな
かった。従って、これらの要求に経済的に合致する特別
な共通のターンオフ回路が必要である。
【０００８】図２は１２−パルスサイリスタの電力コン
バータに適しているこの型の共通のターンオフ回路１の
等価回路を示す。電源ネットワーク４が備えられ、２つ
の捲線群３と５を有するトランス７を介してサイリスタ
の電力コンバータに接続される。第１の捲線群３はデル
タ接続され、第２の捲線群５はスター接続されている。
サイリスタ電力コンバータ２．１或いは２．２は各捲線
群に接続される。前記サイリスタ電力コンバータは逆接
続された並列サイリスタＴ＋とＴ−を備えている。実線
によって示されたサイリスタだけがここで考慮している
サイリスタ電力コンバータのインバータモードに対して
電流を導通する。整流モードでアクティブである残りの
サイリスタは点線で示されている。特に断りのない限
り、以下の説明で考慮されるサイリスタは実線で描かれ
たサイリスタである。電力コンバータ素子２．１と２．
２は、一方においては互いに接続され、そして他方にお
いては電源によって示されたＤＣ電圧中間回路６の正お
よび負極にそれぞれ接続されている。以下のテキストに
おいて、図２における電力コンバータ素子２．１の下方
の転流群のサイリスタＴ−および電力コンバータ素子
２．２の上方の転流群のサイリスタＴ＋は“内部の”サ
イリスタと呼ばれる。ＤＣ電圧中間回路接続点に接続さ
れている電力コンバータ素子２．１と２．２の転流群の
サイリスタＴ＋とＴ−は“外部の”サイリスタと呼ばれ
る。
バータに適しているこの型の共通のターンオフ回路１の
等価回路を示す。電源ネットワーク４が備えられ、２つ
の捲線群３と５を有するトランス７を介してサイリスタ
の電力コンバータに接続される。第１の捲線群３はデル
タ接続され、第２の捲線群５はスター接続されている。
サイリスタ電力コンバータ２．１或いは２．２は各捲線
群に接続される。前記サイリスタ電力コンバータは逆接
続された並列サイリスタＴ＋とＴ−を備えている。実線
によって示されたサイリスタだけがここで考慮している
サイリスタ電力コンバータのインバータモードに対して
電流を導通する。整流モードでアクティブである残りの
サイリスタは点線で示されている。特に断りのない限
り、以下の説明で考慮されるサイリスタは実線で描かれ
たサイリスタである。電力コンバータ素子２．１と２．
２は、一方においては互いに接続され、そして他方にお
いては電源によって示されたＤＣ電圧中間回路６の正お
よび負極にそれぞれ接続されている。以下のテキストに
おいて、図２における電力コンバータ素子２．１の下方
の転流群のサイリスタＴ−および電力コンバータ素子
２．２の上方の転流群のサイリスタＴ＋は“内部の”サ
イリスタと呼ばれる。ＤＣ電圧中間回路接続点に接続さ
れている電力コンバータ素子２．１と２．２の転流群の
サイリスタＴ＋とＴ−は“外部の”サイリスタと呼ばれ
る。
【０００９】ターンオフ回路１は、サイリスタ電力コン
バータ２．１と２．２のネットワークの各相あるいは各
ブリッジ通路のためのターンオフサイリスタＴＬ＋ある
いはＴＬ−を有する。前記ターンオフサイリスタは、タ
ーンオフキャパシタＣＬに蓄えられたエネルギーのチャ
ージを反転する、従って、電力コンバータ２．１と２．
２のサイリスタＴ＋とＴ−をターンオフするスイッチと
して動作する。本回路装置は以下の特徴を有する：デル
タ接続された捲線群３に接続された電力コンバータ素子
２．１のターンオフサイリスタＴＬ＋のアノードは電力
コンバータの相接続点に接続されている。カソードは第
１の共通ノードを形成する。第２の電力コンバータ素子
２．２の場合、ターンオフサイリスタＴＬ−のカソード
とアノードは逆にされ、ターンオフサイリスタのアノー
ドは第２の共通ノードを形成する。上述のターンオフキ
ャパシタＣＬは、共通ノード間に設けられている。更
に、それぞれのターンオフインダクタＬＬ１とＬＬ２
は、第１と第２の共通ノードとターンオフキャパシタＣ
Ｌの接続点間に挿入される。一方において、第１の共有
ノードに接続されたＬＬ１とターンオフキャパシタＣＬ
間の共通接続点は、第１のフリーホイールダイオードＤ
Ｆ１と第１のフリホイール抵抗ＲＦ１によって形成され
た直列回路を介してＤＣ電圧中間回路６の正極に接続さ
れ、他方において、第１の電荷反転抵抗ＲＬ１を介して
ＤＣ電圧中間回路６の負極に接続される。
バータ２．１と２．２のネットワークの各相あるいは各
ブリッジ通路のためのターンオフサイリスタＴＬ＋ある
いはＴＬ−を有する。前記ターンオフサイリスタは、タ
ーンオフキャパシタＣＬに蓄えられたエネルギーのチャ
ージを反転する、従って、電力コンバータ２．１と２．
２のサイリスタＴ＋とＴ−をターンオフするスイッチと
して動作する。本回路装置は以下の特徴を有する：デル
タ接続された捲線群３に接続された電力コンバータ素子
２．１のターンオフサイリスタＴＬ＋のアノードは電力
コンバータの相接続点に接続されている。カソードは第
１の共通ノードを形成する。第２の電力コンバータ素子
２．２の場合、ターンオフサイリスタＴＬ−のカソード
とアノードは逆にされ、ターンオフサイリスタのアノー
ドは第２の共通ノードを形成する。上述のターンオフキ
ャパシタＣＬは、共通ノード間に設けられている。更
に、それぞれのターンオフインダクタＬＬ１とＬＬ２
は、第１と第２の共通ノードとターンオフキャパシタＣ
Ｌの接続点間に挿入される。一方において、第１の共有
ノードに接続されたＬＬ１とターンオフキャパシタＣＬ
間の共通接続点は、第１のフリーホイールダイオードＤ
Ｆ１と第１のフリホイール抵抗ＲＦ１によって形成され
た直列回路を介してＤＣ電圧中間回路６の正極に接続さ
れ、他方において、第１の電荷反転抵抗ＲＬ１を介して
ＤＣ電圧中間回路６の負極に接続される。
【００１０】対照的に、一方において、第２の共有ノー
ドに接続されたＬＬ２とターンオフキャパシタＣＬ間の
共通接続点は、第２のフリーホイールダイオードＤＦ２
と第２のフリホイール抵抗ＲＦ２によって形成された直
列回路を介してＤＣ電圧中間回路６の負極に接続され、
他方において、第２の電荷反転抵抗ＲＬ２を介してＤＣ
電圧中間回路６の正極に接続される。更に、平滑インダ
クタＬＤ１とＬＤ２は電力コンバータ２．１と２．２の
中間回路接続点間に設けられる。本回路は以下のように
機能する。電力コンバータの通常のインバータモードに
おいて、ターンオフキャパシタＣＬはチャージ反転抵抗
ＲＬ１とＲＬ２を介して負の中間回路電圧（−ＵＤ）に
チャージされる。ターンオフサイリスタＴＬ＋／−およ
びフリーホイールダイオードＤＦ１，ＤＦ２はスイッチ
オフされる。もし、いんばータモードにおいて転流障害
が、例えば、インバータの転流障害を検出することによ
って、検出されると、制御システムは、全て６つのター
ンオフサイリスタＴＬ＋とＴＬ−に、代表的には２００
μｓ継続する短いトリガー命令を送る。サイリスタ電力
コンバータ２．１と２．２およびＤＣ電圧中間回路の下
流側に接続されたＧＴＯ電力コンバータの双方は同時に
ブロックされる。これは、あらゆる新しい転流を開始す
ることは最早できないことを確実にする。
ドに接続されたＬＬ２とターンオフキャパシタＣＬ間の
共通接続点は、第２のフリーホイールダイオードＤＦ２
と第２のフリホイール抵抗ＲＦ２によって形成された直
列回路を介してＤＣ電圧中間回路６の負極に接続され、
他方において、第２の電荷反転抵抗ＲＬ２を介してＤＣ
電圧中間回路６の正極に接続される。更に、平滑インダ
クタＬＤ１とＬＤ２は電力コンバータ２．１と２．２の
中間回路接続点間に設けられる。本回路は以下のように
機能する。電力コンバータの通常のインバータモードに
おいて、ターンオフキャパシタＣＬはチャージ反転抵抗
ＲＬ１とＲＬ２を介して負の中間回路電圧（−ＵＤ）に
チャージされる。ターンオフサイリスタＴＬ＋／−およ
びフリーホイールダイオードＤＦ１，ＤＦ２はスイッチ
オフされる。もし、いんばータモードにおいて転流障害
が、例えば、インバータの転流障害を検出することによ
って、検出されると、制御システムは、全て６つのター
ンオフサイリスタＴＬ＋とＴＬ−に、代表的には２００
μｓ継続する短いトリガー命令を送る。サイリスタ電力
コンバータ２．１と２．２およびＤＣ電圧中間回路の下
流側に接続されたＧＴＯ電力コンバータの双方は同時に
ブロックされる。これは、あらゆる新しい転流を開始す
ることは最早できないことを確実にする。
【００１１】全てのターンオフサイリスタのトリガーの
結果として、電流は電力コンバータ２．１と２．２の
“内側の”サイリスタＴ−とＴ＋からターンオフ回路の
電流路ＴＬ＋─ＬＬ１─ＣＬ─ＬＬ２─ＴＬ−へ非常に
早く切り換わる。インダクタＬＬ１とＬＬ２は別とし
て、ターンオフ回路は低いインダクタンスを有しおり、
その結果、転流動作は比較的早く起こる。この場合、イ
ンダクタＬＬ１とＬＬ２はターンオフサイリスタの電流
の上昇を制限し。許容できる程度dITL/dt ＝U Dmax/(LL
1 ＋LL2)に電流の上昇の割合をセットするように働く。
この動作は一次のターンオフ動作と呼ばれる。電力コン
バータ２．１と２．２のサイリスタにおける電流が０に
達するまでの時間ｔL1は以下のように決定される。
結果として、電流は電力コンバータ２．１と２．２の
“内側の”サイリスタＴ−とＴ＋からターンオフ回路の
電流路ＴＬ＋─ＬＬ１─ＣＬ─ＬＬ２─ＴＬ−へ非常に
早く切り換わる。インダクタＬＬ１とＬＬ２は別とし
て、ターンオフ回路は低いインダクタンスを有しおり、
その結果、転流動作は比較的早く起こる。この場合、イ
ンダクタＬＬ１とＬＬ２はターンオフサイリスタの電流
の上昇を制限し。許容できる程度dITL/dt ＝U Dmax/(LL
1 ＋LL2)に電流の上昇の割合をセットするように働く。
この動作は一次のターンオフ動作と呼ばれる。電力コン
バータ２．１と２．２のサイリスタにおける電流が０に
達するまでの時間ｔL1は以下のように決定される。
【００１２】
【数１】 所謂二次のターンオフ動作はこの動作に続き、所謂二次
のターンオフ動作においては、電流をまだ流しているサ
イリスタ、“外側の”サイリスタとターンオフサイリス
タをターンオフすることが同様に必要である。ターンオ
フキャパシタをとおる電流は、インダクタ、特にトラン
スのインダクタＬＴｒと平滑インダクタＬＤ１とＬＤ２
に蓄えられたエネルギーによって、また駆動中間回路に
よって、上昇する。上昇し続ける電流の結果として、タ
ーンオフキャパシタの両端の電圧ＵCLの極性は反転す
る。中間回路の電圧の値に到達すると直ぐに、フリーホ
イール路ＤＦ１，ＲＦ１およびＤＦ２，ＲＦ２は自動的
にアクティブになり、ターンオフキャパシタのオバーチ
ャージを防止する。キャパシタのオバーチャージの程度
は、フリーホイール抵抗ＲＦ１、ＲＦ２の大きさによっ
て制御される。一方において、残りの電流は、電力コン
バータ素子２．１の外側のサイリスタＴ＋、ターンオフ
サイリスタＴＬ＋、ＬＬ１および第１のフリーホイール
通路（ＤＦ１，ＲＦ１）を通して流れ、他方において、
電力コンバータ素子２．２の外側のサイリスタＴ−、タ
ーンオフサイリスタＴＬ−、ＬＬ２および第２のフリー
ホイール通路（ＤＦ２，ＲＦ２）を通して流れる。電流
の少しの部分はＣＬをとおして流れる。
のターンオフ動作においては、電流をまだ流しているサ
イリスタ、“外側の”サイリスタとターンオフサイリス
タをターンオフすることが同様に必要である。ターンオ
フキャパシタをとおる電流は、インダクタ、特にトラン
スのインダクタＬＴｒと平滑インダクタＬＤ１とＬＤ２
に蓄えられたエネルギーによって、また駆動中間回路に
よって、上昇する。上昇し続ける電流の結果として、タ
ーンオフキャパシタの両端の電圧ＵCLの極性は反転す
る。中間回路の電圧の値に到達すると直ぐに、フリーホ
イール路ＤＦ１，ＲＦ１およびＤＦ２，ＲＦ２は自動的
にアクティブになり、ターンオフキャパシタのオバーチ
ャージを防止する。キャパシタのオバーチャージの程度
は、フリーホイール抵抗ＲＦ１、ＲＦ２の大きさによっ
て制御される。一方において、残りの電流は、電力コン
バータ素子２．１の外側のサイリスタＴ＋、ターンオフ
サイリスタＴＬ＋、ＬＬ１および第１のフリーホイール
通路（ＤＦ１，ＲＦ１）を通して流れ、他方において、
電力コンバータ素子２．２の外側のサイリスタＴ−、タ
ーンオフサイリスタＴＬ−、ＬＬ２および第２のフリー
ホイール通路（ＤＦ２，ＲＦ２）を通して流れる。電流
の少しの部分はＣＬをとおして流れる。
【００１３】フリーホイール通路が活性化された後、タ
ーンオフキャパシタ介して電流は、指数関数的に減少す
る。５０Ｈｚの振動がネットワークによってこの電流に
重畳される。この振動は、電流の０交差(current 0 cro
ssing)が生じるようにする。この電流の０交差は、電流
をまだ流している全てのサイリスタ（電力コンバータお
よびターンオフサイリスタ）がターンオフされるように
する。その結果、二次のターンオフ動作も完結される。
二次のターンオフ動作に続いて、ターンオフするための
準備が、キャパシタＣＬがチャージ反転抵抗ＲＬ１とＲ
Ｌ２によって負の中間回路電圧に再び自動的に反転され
ることにおいて、自動的に再確立される。図３は、６−
パルス回路のために用いることができる共通のターンオ
フ回路の等価回路である。機能は１２−パルス回路にお
けるものと事実上同じである。この回路は、１２−パル
ス回路の上半分、３つのターンオフサイリスタＴＬ−、
および単一のターンオフサイリスタＴＬ−によって置き
換えられる下のフリーホイール通路ＤＦ２，ＲＦ２に実
質的に相当する。勿論、ネットワーク４をデルタ接続す
ることもできる。
ーンオフキャパシタ介して電流は、指数関数的に減少す
る。５０Ｈｚの振動がネットワークによってこの電流に
重畳される。この振動は、電流の０交差(current 0 cro
ssing)が生じるようにする。この電流の０交差は、電流
をまだ流している全てのサイリスタ（電力コンバータお
よびターンオフサイリスタ）がターンオフされるように
する。その結果、二次のターンオフ動作も完結される。
二次のターンオフ動作に続いて、ターンオフするための
準備が、キャパシタＣＬがチャージ反転抵抗ＲＬ１とＲ
Ｌ２によって負の中間回路電圧に再び自動的に反転され
ることにおいて、自動的に再確立される。図３は、６−
パルス回路のために用いることができる共通のターンオ
フ回路の等価回路である。機能は１２−パルス回路にお
けるものと事実上同じである。この回路は、１２−パル
ス回路の上半分、３つのターンオフサイリスタＴＬ−、
および単一のターンオフサイリスタＴＬ−によって置き
換えられる下のフリーホイール通路ＤＦ２，ＲＦ２に実
質的に相当する。勿論、ネットワーク４をデルタ接続す
ることもできる。
【００１４】本発明は、鉄道のネットワーク結合を参照
して示されたが、この形式の回路に限定されるわけでは
なく、むしろＤＣ電圧中間回路に接続される事実上如何
なる形式のサイリスタ電力コンバータのために一般的に
用いることができるものである。上述の教示に照らし
て、本発明のいろいろな変更および変形が明らかに可能
である。従って、特許請求の範囲内で、本発明はここで
述べられた以外に実施されることができることが理解さ
れるべきである。
して示されたが、この形式の回路に限定されるわけでは
なく、むしろＤＣ電圧中間回路に接続される事実上如何
なる形式のサイリスタ電力コンバータのために一般的に
用いることができるものである。上述の教示に照らし
て、本発明のいろいろな変更および変形が明らかに可能
である。従って、特許請求の範囲内で、本発明はここで
述べられた以外に実施されることができることが理解さ
れるべきである。
【図１】ＤＣ電圧中間回路に接続されたサイリスタ電力
コンバータを有する回路装置のブロック図を示す。
コンバータを有する回路装置のブロック図を示す。
【図２】１２−パルスの電力コンバータに適した、本発
明による共通のターンオフ回路の等価回路図を示す。
明による共通のターンオフ回路の等価回路図を示す。
【図３】６−パルスの電力コンバータに適した、本発明
による共通のターンオフ回路の等価回路図を示す。
による共通のターンオフ回路の等価回路図を示す。
１ 共通のターンオフ回路 ２ 第１の電力コンバータ ２．１，２．２ 第１の電力コンバータの電力コンバー
タ素子 ３ 第１の捲線群 ４ ＡＣ電圧ネットワーク ５ 第２の捲線群 ６ ＤＣ電圧中間回路 ７ トランス ＴＬ＋，ＴＬ− ターンオフサイリスタ Ｔ＋，Ｔ− 電力コンバータのサイリスタ ＤＦ，ＤＦ１，ＤＦ２ フリーホイールダイオード ＲＦ，ＲＦ１，ＲＦ２ フリーホイール抵抗 ＣＬ ターンオフキャパシタ ＲＬ１，ＲＬ２ チャージ反転抵抗 ＬＬ１，ＬＬ２ ターンオフインダクタ ＬＤ１，ＬＤ２ 平滑インダクタ ＬＴｒ トランスのインダクタ ＵＤ 中間回路の電圧 ＵＣＬ ターンオフキャパシタの両端の電圧
タ素子 ３ 第１の捲線群 ４ ＡＣ電圧ネットワーク ５ 第２の捲線群 ６ ＤＣ電圧中間回路 ７ トランス ＴＬ＋，ＴＬ− ターンオフサイリスタ Ｔ＋，Ｔ− 電力コンバータのサイリスタ ＤＦ，ＤＦ１，ＤＦ２ フリーホイールダイオード ＲＦ，ＲＦ１，ＲＦ２ フリーホイール抵抗 ＣＬ ターンオフキャパシタ ＲＬ１，ＲＬ２ チャージ反転抵抗 ＬＬ１，ＬＬ２ ターンオフインダクタ ＬＤ１，ＬＤ２ 平滑インダクタ ＬＴｒ トランスのインダクタ ＵＤ 中間回路の電圧 ＵＣＬ ターンオフキャパシタの両端の電圧
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ゲルハルト オー リンホッファー スイス ツェーハー5405 デットヴィル ピルゲルシュトラーセ 75 (72)発明者 クリストフ チューディー スイス ツェーハー5417 ウンタージーゲ ンタール ヘーエンヴェーク 25デー
Claims (8)
- 【請求項１】一方において、サイリスタ（Ｔ＋，Ｔ−）
を備え、特定のトランスのインダクタンス（ＬＴｒ）を
有するトランス（７）を介してＡＣ電圧ネットワークに
接続され、また他方において、ＤＣ電圧中間回路（６）
に接続された電力コンバータ（２；２．１，２．２）用
の共通ターンオフ回路において、 前記共通ターンオフ回路は、トランス（７）に接続され
た少なくとも一つのターンオフサイリスタ（ＴＬ＋，Ｔ
Ｌ−）を有し、且つフリーホイール通路（ＲＦ，ＤＦ；
ＲＦ１，ＲＦ２，ＤＦ１，ＤＦ２）が特にトランスのイ
ンダクタおよび関連する更なるインダクタに蓄えられた
エネルギーを受けるために備えられていることを特徴と
する共通ターンオフ回路。 - 【請求項２】前記フリーホイール通路は、フリーホイー
ル抵抗（ＲＦ；ＲＦ１，ＲＦ２）とフリーホイールダイ
オード（ＤＦ；ＤＦ１，ＤＦ２）によって形成された直
列回路を含むことを特徴とする請求項１に記載の共通タ
ーンオフ回路。 - 【請求項３】前記ネットワーク（４）は、多相であり、
ターンオフサイリスタ（ＴＬ＋）は各相に対して設けら
れていることを特徴とする請求項１または２に記載の共
通ターンオフ回路。 - 【請求項４】（ａ）ネットワーク（４）とトランス
（７）は多相であり、ターンオフサイリスタ（ＴＬ＋）
のアノードが前記トランスのそれぞれの相に接続されて
おり、 （ｂ）一方において、ターンオフサイリスタ（ＴＬ＋）
のカソードはフリーホイール抵抗（ＲＦ）とフリーホイ
ールダイオード（ＤＦ）によって形成された直列回路を
介してＤＣ電圧中間回路（６）の正極に接続され、さら
に他方において、スイッチを介してＤＣ電圧中間回路の
負極に接続されているターンオフキャパシタ（ＣＬ）に
接続される共通ノードを形成し、且つ （ｃ）ターンオフキャパシタとターンオフサイリスタの
カソードの前記ノード間の共通接続点は、第１のチャー
ジ反転抵抗（ＲＬ１）を介してＤＣ電圧中間回路（６）
の負極に接続され、且つターンオフキャパシタとスイッ
チ間の共通接続点は、第２のチャージ反転抵抗（ＲＬ
２）を介してＤＣ電圧中間回路（６）の正極に接続され
る、ことを特徴とする請求項２または３に記載の共通タ
ーンオフ回路。 - 【請求項５】（ａ）第１の電力コンバータ（２）は１２
パルス直列回路として設計され、第１と第２の電力コン
バータ素子（２．１，２．２）を有し、 （ｂ）トランス（７）は第１のデルタ接続された捲線群
（３）と第２のスター接続された捲線群（５）を有し、
第１の電力コンバータ素子（２．１）は第１の捲線群に
接続され、且つ第２の電力コンバータ素子（２．２）は
第２の捲線群に接続されており、 （ｃ）ターンオフサイリスタ（Ｔ＋およびＴ−）は第１
と第２の捲線群の各相に対してそれぞれ設けられ、第１
の電力コンバータ素子（２．１）とデルタ接続された捲
線群に接続されたこれらのターンオフサイリスタ（ＴＬ
＋）のカソードは第１の共通ノードを形成し、且つ第２
の電力コンバータ素子（２．２）とスター接続された捲
線群に接続されたこれらのターンオフサイリスタ（ＴＬ
−）のアノードは第２の共通ノードを形成し、 （ｄ）前記第１と第２の共通ノードはターンオフキャパ
シタ（ＣＬ）を介して互いに接続され、 （ｅ）一方において、ターンオフキャパシタ（ＣＬ）と
第１の共通ノードは、第１のフリーホイールダイオード
（ＤＦ１）と第１のフリーホイール抵抗（ＲＦ１）によ
って形成された直列回路を介してＤＣ電圧中間回路の正
極に接続され、且つ他方において、第１のチャージ反転
抵抗（ＲＬ１）を介してＤＣ電圧中間回路の負極に接続
され、 （ｆ）一方において、ターンオフキャパシタ（ＣＬ）と
第２の共通ノードは、第２のフリーホイールダイオード
（ＤＦ２）と第１のフリーホイール抵抗（ＲＦ２）によ
って形成された直列回路を介してＤＣ電圧中間回路の負
極に接続され、且つ他方において、第２のチャージ反転
抵抗（ＲＬ２）を介してＤＣ電圧中間回路の正極に接続
されることを特徴とする請求項２または３に記載の共通
ターンオフ回路。 - 【請求項６】それぞれのターンオフインダクタ（ＬＬ
１，ＬＬ２）は、第１と第２の共通ノードおよびターン
オフキャパシタ間に設けられていることを特徴とする請
求項５に記載の共通ターンオフ回路。 - 【請求項７】電力コンバータ（２）、即ち第１と第２の
電力コンバータ素子（２．１，２．２）は、それぞれの
平滑インダクタ（ＬＤ１，ＬＤ２）を介してＤＣ電圧中
間回路（６）に接続されていることを特徴とする請求項
４または６に記載の共通ターンオフ回路。 - 【請求項８】サイリスタを備えた第１の電力コンバータ
（２）とゲートターンオフパワー半導体スイッチを備え
た第２の電力コンバータを有するＡＣコンバータであっ
て、前記第１の電力コンバータは、トランス（７）を介
して第１のＡＣ電圧ネットワークに接続され、前記第２
の電力コンバータは、第２のＡＣ電圧ネットワークに接
続され、且つＤＣ電圧中間回路（６）は、前記第１の電
力コンバータ（２）と第２の電力コンバータ間に接続さ
れており、請求項１乃至請求項７の何れか一つに記載の
共通ターンオフ回路が前記第１の電力コンバータ（２）
のために設けられていることを特徴とするＡＣコンバー
タ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19539573A DE19539573A1 (de) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | Summenlöschkreis für einen Thyristor-Stromrichter |
| DE19539573:5 | 1995-10-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09140141A true JPH09140141A (ja) | 1997-05-27 |
Family
ID=7775639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8223660A Pending JPH09140141A (ja) | 1995-10-25 | 1996-08-26 | サイリスタ電力コンバータ用の共通ターンオフ回路 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5793622A (ja) |
| EP (1) | EP0771064B1 (ja) |
| JP (1) | JPH09140141A (ja) |
| KR (1) | KR970024470A (ja) |
| CN (1) | CN1056482C (ja) |
| AT (1) | ATE197655T1 (ja) |
| CA (1) | CA2181094A1 (ja) |
| DE (2) | DE19539573A1 (ja) |
| NO (1) | NO964520L (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998058439A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Current stiff converters with resonant snubbers |
| US6587362B1 (en) * | 2002-05-17 | 2003-07-01 | John J. Vithayathil | AC-DC converters with bi-directional thyristor valves |
| WO2005043742A2 (en) * | 2003-10-30 | 2005-05-12 | The Regents Of The University Of California | Universal three phase controllers for power converters |
| AT500585B1 (de) * | 2004-07-14 | 2009-02-15 | Siemens Ag Oesterreich | Löschvorrichtung für eine rückspeisende stromrichterbrücke |
| FR2888686B1 (fr) * | 2005-07-18 | 2007-09-07 | Schneider Toshiba Inverter | Dispositif d'alimentation d'un variateur de vitesse |
| KR100763110B1 (ko) * | 2006-12-13 | 2007-10-04 | 주식회사 금성정공 | 밀판연동장치가 장착된 적층금형 |
| DE102009017023A1 (de) * | 2009-04-14 | 2010-10-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Antriebssystem für eine Anlage mit einem Wechselspannungsinselnetz |
| CN102055354B (zh) * | 2009-10-30 | 2013-11-13 | 西门子公司 | 一种交流直流转换器以及一种变频器 |
| EP2926449B8 (en) * | 2012-11-27 | 2017-05-17 | ABB Schweiz AG | Thyristor based voltage source converter |
| CN109188259A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-01-11 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种半导体开关触发保护试验的测试电路及测试方法 |
| CN115751788B (zh) * | 2022-11-07 | 2024-12-31 | 珠海格力电器股份有限公司 | 星三角切换时长控制方法、装置、压缩机及冷水机组 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1597584A (ja) * | 1968-10-25 | 1970-06-29 | ||
| JPS6051357B2 (ja) * | 1978-07-27 | 1985-11-13 | 株式会社東芝 | サイリスタ変換器の保護装置 |
| JPS57186989A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-17 | Toshiba Corp | Commutation control device of current-type inverter |
| GB2105536B (en) * | 1981-09-08 | 1985-09-18 | Chloride Group Ltd | A multi-phase switched variable-reluctance motor |
| DE3142611A1 (de) * | 1981-10-28 | 1983-05-19 | Bosch Gmbh Robert | Drehstromumrichter |
| AT374311B (de) * | 1982-02-19 | 1984-04-10 | Elin Union Ag | Zwei- oder mehrphasiger spannungszwischenkreisumrichter |
| JPS59165970A (ja) * | 1983-03-11 | 1984-09-19 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | 電流形ｇｔｏインバ−タの電圧クランプ回路 |
| DE3462738D1 (de) * | 1983-08-05 | 1987-04-23 | Bbc Brown Boveri & Cie | Rectifier |
| US4581573A (en) * | 1984-01-13 | 1986-04-08 | Bbc Brown, Boveri & Company, Limited | Static converter transformer with harmonic filter |
| EP0152002B1 (de) * | 1984-02-10 | 1988-11-17 | BBC Brown Boveri AG | Phasenschieber |
| JPS60200768A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-11 | Hitachi Ltd | 半導体整流器 |
| JPS6185075A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-30 | Mitsubishi Electric Corp | サイリスタ変換装置の保護回路 |
| DE3671343D1 (de) * | 1985-07-26 | 1990-06-21 | Bbc Brown Boveri & Cie | Spannungsumrichter. |
| KR890005926Y1 (ko) * | 1986-11-24 | 1989-08-31 | 삼성전자주식회사 | 3상유도 전동기의 전력제어회로 |
| DE3934400C2 (de) * | 1989-10-11 | 1995-02-09 | Licentia Gmbh | Verfahren zum Betrieb zweier gemeinsam eine dreiphasige Maschine speisender Gleichstromzwischenkreis-Umrichter |
| EP0455960B1 (de) * | 1990-05-08 | 1994-11-09 | Asea Brown Boveri Ag | Zweiquadrantenstromrichter und dessen Verwendung als Steuerelement eines Energiespeichers |
| EP0489947B1 (de) * | 1990-12-10 | 1995-03-22 | Asea Brown Boveri Ag | Löschkreis |
| DE9216662U1 (de) * | 1992-12-07 | 1993-01-28 | Siemens AG, 80333 München | Vorladeschaltung mit kombiniertem Überspannungsschutz für einen netzgeführten Stromrichter mit ausgangsseitigem Kondensator |
| US5461300A (en) * | 1993-03-30 | 1995-10-24 | Electric Power Research Institute, Inc. | Phase angle regulating transformer with a single core per phase |
-
1995
- 1995-10-25 DE DE19539573A patent/DE19539573A1/de not_active Withdrawn
-
1996
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