JPH091405A - 耐欠損性のすぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐欠損性のすぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具Info
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- JPH091405A JPH091405A JP17445995A JP17445995A JPH091405A JP H091405 A JPH091405 A JP H091405A JP 17445995 A JP17445995 A JP 17445995A JP 17445995 A JP17445995 A JP 17445995A JP H091405 A JPH091405 A JP H091405A
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- Japan
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- core
- cutting tool
- hard phase
- volume
- cermet
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐欠損性のすぐれたサーメット製切削工具を
提供する。 【構成】 サーメット製切削工具が、Ｃｏおよび／また
はＮｉを主成分とする結合相：５〜２５容量％を含有
し、残りが硬質相と不可避不純物からなり、かつ前記硬
質相の８０容量％以上が有芯構造組織を有すると共に、
前記有芯構造組織を構成する芯部が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮお
よび／または（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮで構成され、同周辺
部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮで構成され、さらに前記有芯
構造組織を有する硬質相のうちの５０容量％以上が、周
辺部に比して芯部の方がＴｉとＷの含有量が高い濃度分
布を有するサーメット（ただし、上記ＭはＮｂ，Ｔａ，
Ｖ，Ｍｏ，Ｚｒ、およびＣｒのうちの１種以上）で構成
される。
提供する。 【構成】 サーメット製切削工具が、Ｃｏおよび／また
はＮｉを主成分とする結合相：５〜２５容量％を含有
し、残りが硬質相と不可避不純物からなり、かつ前記硬
質相の８０容量％以上が有芯構造組織を有すると共に、
前記有芯構造組織を構成する芯部が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮお
よび／または（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮで構成され、同周辺
部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮで構成され、さらに前記有芯
構造組織を有する硬質相のうちの５０容量％以上が、周
辺部に比して芯部の方がＴｉとＷの含有量が高い濃度分
布を有するサーメット（ただし、上記ＭはＮｂ，Ｔａ，
Ｖ，Ｍｏ，Ｚｒ、およびＣｒのうちの１種以上）で構成
される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、連続切削は勿論のこ
と、断続切削を高速で行なっても、すぐれた耐欠損性を
示し、切刃に欠けやチッピングの発生なく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮するＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サ
ーメット製切削工具（以下、単にサーメット製切削工具
という）に関するものである。
と、断続切削を高速で行なっても、すぐれた耐欠損性を
示し、切刃に欠けやチッピングの発生なく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮するＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サ
ーメット製切削工具（以下、単にサーメット製切削工具
という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼などの連続切削や断続切削にサ
ーメット製切削工具が用いられている。また、上記サー
メット製切削工具が、例えば特開昭６４−６８４４３号
公報に記載される通り、原料粉末として、少なくともＴ
ｉとＷの複合炭窒化物（以下、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮで示
す）粉末および／またはＴｉとＷとＭ（ＭはＮｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｚｒ、およびＣｒのうちの１種または２
種以上を示す）の複合炭窒化物（以下、（Ｔｉ，Ｗ，
Ｍ）ＣＮで示す）粉末、並びにＣｏおよび／またはＮｉ
粉末を用い、通常の条件で、配合し、混合した後、圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を、真空中または窒素雰
囲気中、１４００〜１６００℃の範囲内の所定温度に所
定時間保持の条件で焼結することにより製造されること
も知られている。さらに、上記従来サーメット製切削工
具が、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相：
５〜２５容量％を含有し、残りが硬質相と不可避不純物
からなり、かつ前記硬質相の８０容量％以上が有芯構造
組織を有すると共に、前記有芯構造組織を構成する芯部
が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮおよび／または（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）Ｃ
Ｎからなり、同周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮからなる
Ｔｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット（以下、単にサーメッ
トという）で構成されていることも知られている。
ーメット製切削工具が用いられている。また、上記サー
メット製切削工具が、例えば特開昭６４−６８４４３号
公報に記載される通り、原料粉末として、少なくともＴ
ｉとＷの複合炭窒化物（以下、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮで示
す）粉末および／またはＴｉとＷとＭ（ＭはＮｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｚｒ、およびＣｒのうちの１種または２
種以上を示す）の複合炭窒化物（以下、（Ｔｉ，Ｗ，
Ｍ）ＣＮで示す）粉末、並びにＣｏおよび／またはＮｉ
粉末を用い、通常の条件で、配合し、混合した後、圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を、真空中または窒素雰
囲気中、１４００〜１６００℃の範囲内の所定温度に所
定時間保持の条件で焼結することにより製造されること
も知られている。さらに、上記従来サーメット製切削工
具が、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相：
５〜２５容量％を含有し、残りが硬質相と不可避不純物
からなり、かつ前記硬質相の８０容量％以上が有芯構造
組織を有すると共に、前記有芯構造組織を構成する芯部
が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮおよび／または（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）Ｃ
Ｎからなり、同周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮからなる
Ｔｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット（以下、単にサーメッ
トという）で構成されていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記のサーメ
ット製切削工具においては、特にこれを用いて断続切削
を高速で行なった場合、耐欠損性不足が原因で、切刃に
欠けやチッピング（微小欠け）などが発生し易く、比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記のサーメ
ット製切削工具においては、特にこれを用いて断続切削
を高速で行なった場合、耐欠損性不足が原因で、切刃に
欠けやチッピング（微小欠け）などが発生し易く、比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来サーメット製切削工
具に着目し、これの耐欠損性向上をはかるべく研究を行
なった結果、上記の従来サーメット製切削工具の製造に
際して採用されている焼結条件のうちの焼結雰囲気であ
る真空また窒素雰囲気を、浸炭雰囲気、例えば、昇温過
程における１１５０〜１３５０℃までを０．１torr以下
の真空とし、これ以降をキャリアガスとしての水素気流
中にＣＨ4 またはＣＯを０．１〜０．５torrの分圧で導
入してなる浸炭雰囲気に代えてやると、上記の従来サー
メット製切削工具においては、これを構成するサーメッ
トにおける有芯構造組織を有する硬質相の芯部と周辺部
のＴｉとＷの濃度分布に関して、ＴｉおよびＷ含有量と
も芯部に比して周辺部の方が高いか、Ｔｉ含有量が芯部
の方が周辺部に比して高い場合はＷ含有量は周辺部の方
が高く、あるいはこの逆にＷ含有量が芯部の方が高い場
合にはＴｉ含有量は芯部に比して周辺部の方が高い、Ｔ
ｉとＷの濃度分布をもつものであったものが、上記の浸
炭雰囲気焼結によって、上記有芯構造組織を有する硬質
相のうちの５０容量％以上の硬質相が、ＴｉおよびＷの
含有量とも周辺部に比して芯部の方が高い濃度分布をも
つようになり、この状態のサーメットで構成されたサー
メット製切削工具は、きわめてすぐれた耐欠損性を具備
し、断続切削を高速で行なっても切刃に欠けやチッピン
グなどの発生なく、すぐれた切削性能を発揮するという
研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来サーメット製切削工
具に着目し、これの耐欠損性向上をはかるべく研究を行
なった結果、上記の従来サーメット製切削工具の製造に
際して採用されている焼結条件のうちの焼結雰囲気であ
る真空また窒素雰囲気を、浸炭雰囲気、例えば、昇温過
程における１１５０〜１３５０℃までを０．１torr以下
の真空とし、これ以降をキャリアガスとしての水素気流
中にＣＨ4 またはＣＯを０．１〜０．５torrの分圧で導
入してなる浸炭雰囲気に代えてやると、上記の従来サー
メット製切削工具においては、これを構成するサーメッ
トにおける有芯構造組織を有する硬質相の芯部と周辺部
のＴｉとＷの濃度分布に関して、ＴｉおよびＷ含有量と
も芯部に比して周辺部の方が高いか、Ｔｉ含有量が芯部
の方が周辺部に比して高い場合はＷ含有量は周辺部の方
が高く、あるいはこの逆にＷ含有量が芯部の方が高い場
合にはＴｉ含有量は芯部に比して周辺部の方が高い、Ｔ
ｉとＷの濃度分布をもつものであったものが、上記の浸
炭雰囲気焼結によって、上記有芯構造組織を有する硬質
相のうちの５０容量％以上の硬質相が、ＴｉおよびＷの
含有量とも周辺部に比して芯部の方が高い濃度分布をも
つようになり、この状態のサーメットで構成されたサー
メット製切削工具は、きわめてすぐれた耐欠損性を具備
し、断続切削を高速で行なっても切刃に欠けやチッピン
グなどの発生なく、すぐれた切削性能を発揮するという
研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成
分とする結合相：５〜２５容量％を含有し、残りが硬質
相と不可避不純物からなり、かつ前記硬質相の８０容量
％以上が有芯構造組織を有すると共に、前記有芯構造組
織を構成する芯部が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮおよび／または
（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮからなり、同周辺部が（Ｔｉ，
Ｗ，Ｍ）ＣＮからなるサーメットで構成された切削工具
において、上記有芯構造組織を有する硬質相のうちの５
０容量％以上が、周辺部に比して芯部の方がＴｉおよび
Ｗの含有量が高い濃度分布をもつ、耐欠損性のすぐれた
サーメット製切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成
分とする結合相：５〜２５容量％を含有し、残りが硬質
相と不可避不純物からなり、かつ前記硬質相の８０容量
％以上が有芯構造組織を有すると共に、前記有芯構造組
織を構成する芯部が（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮおよび／または
（Ｔｉ，Ｗ，Ｍ）ＣＮからなり、同周辺部が（Ｔｉ，
Ｗ，Ｍ）ＣＮからなるサーメットで構成された切削工具
において、上記有芯構造組織を有する硬質相のうちの５
０容量％以上が、周辺部に比して芯部の方がＴｉおよび
Ｗの含有量が高い濃度分布をもつ、耐欠損性のすぐれた
サーメット製切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明のサーメット製切削工具に
おいて、結合相の含有割合を５〜２５容量％としたの
は、その含有割合が５容量％未満では、十分な焼結性が
得られず、この結果が強度が低下し、一方その含有割合
が２５容量％を越えると硬さが低下し、耐摩耗性が急激
に低下するようになるという理由によるものであり、ま
た有芯構造組織を有する硬質相の含有割合を、硬質相に
占める割合で８０容量％以上としたのは、その含有割合
が８０容量％未満では、単相硬質相の含有割合が２０容
量％を越えて高くなり、このように単相硬質相が相対的
に多くなると、前記単相硬質相の前記結合相に対する密
着性が低いことと合まって、摩耗進行が急激に促進され
るようになるという理由からであり、さらに周辺部に比
して芯部の方がＴｉおよびＷの含有量が高い濃度分布を
有する有芯構造組織の硬質相の含有割合を、有芯構造組
織の硬質相に占める割合で５０容量％以上としたのは、
その含有割合が５０容量％未満では上記の通り所望のす
ぐれた耐欠損性を確保することができないからである。
また、上記の有芯構造組織を有する硬質相の含有割合は
焼結温度によって調整でき、焼結温度が高くなるほど、
その含有割合は高くなるものであり、さらに上記の芯部
の方がＴｉとＷの含有量が高い濃度分布を有する有芯構
造組織の硬質相の含有割合は、焼結雰囲気の浸炭成分の
分圧によって調整でき、前記分圧が高くなるほど、その
含有割合は増大するようになる。
おいて、結合相の含有割合を５〜２５容量％としたの
は、その含有割合が５容量％未満では、十分な焼結性が
得られず、この結果が強度が低下し、一方その含有割合
が２５容量％を越えると硬さが低下し、耐摩耗性が急激
に低下するようになるという理由によるものであり、ま
た有芯構造組織を有する硬質相の含有割合を、硬質相に
占める割合で８０容量％以上としたのは、その含有割合
が８０容量％未満では、単相硬質相の含有割合が２０容
量％を越えて高くなり、このように単相硬質相が相対的
に多くなると、前記単相硬質相の前記結合相に対する密
着性が低いことと合まって、摩耗進行が急激に促進され
るようになるという理由からであり、さらに周辺部に比
して芯部の方がＴｉおよびＷの含有量が高い濃度分布を
有する有芯構造組織の硬質相の含有割合を、有芯構造組
織の硬質相に占める割合で５０容量％以上としたのは、
その含有割合が５０容量％未満では上記の通り所望のす
ぐれた耐欠損性を確保することができないからである。
また、上記の有芯構造組織を有する硬質相の含有割合は
焼結温度によって調整でき、焼結温度が高くなるほど、
その含有割合は高くなるものであり、さらに上記の芯部
の方がＴｉとＷの含有量が高い濃度分布を有する有芯構
造組織の硬質相の含有割合は、焼結雰囲気の浸炭成分の
分圧によって調整でき、前記分圧が高くなるほど、その
含有割合は増大するようになる。
【０００７】
【実施例】原料粉末として、いずれも１．５μｍ以下の
平均粒径を有する（Ｔｉ0.7 Ｗ0.3 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ
0.7 Ｗ0.2 Ｍ0.1 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.6 Ｗ0.2 Ｔａ
0.1Ｖ0.1 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.7 Ｔａ0.3 ）ＣＮ粉
末、（Ｔｉ0.6 Ｚｒ0.3 Ｖ0.1）ＣＮ粉末、（Ｖ0.6 Ｎ
ｂ0.4 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.8 Ｖ0.1 Ｎｂ0.1 ）ＣＮ粉
末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＺｒＣ粉
末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉
末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉
末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成
に配合し、ボールミルを用い、メタノール溶媒中で２４
時間混合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧力にてＣＮ
ＭＧ１６０４０８の形状にプレス成形して圧粉体Ａ〜Ｍ
を形成し、ついでこれらの圧粉体Ａ〜Ｍのそれぞれに対
して、表２に示される焼結条件ａ〜ｆのうちのいずれか
の条件で表３，４に示される組合せで焼結を施すことに
より本発明サーメット製切削工具（以下、本発明切削工
具という）１〜１３および従来サーメット製切削工具
（以下、従来切削工具という）１〜７をそれぞれ製造し
た。
平均粒径を有する（Ｔｉ0.7 Ｗ0.3 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ
0.7 Ｗ0.2 Ｍ0.1 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.6 Ｗ0.2 Ｔａ
0.1Ｖ0.1 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.7 Ｔａ0.3 ）ＣＮ粉
末、（Ｔｉ0.6 Ｚｒ0.3 Ｖ0.1）ＣＮ粉末、（Ｖ0.6 Ｎ
ｂ0.4 ）ＣＮ粉末、（Ｔｉ0.8 Ｖ0.1 Ｎｂ0.1 ）ＣＮ粉
末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＺｒＣ粉
末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉
末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉
末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成
に配合し、ボールミルを用い、メタノール溶媒中で２４
時間混合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧力にてＣＮ
ＭＧ１６０４０８の形状にプレス成形して圧粉体Ａ〜Ｍ
を形成し、ついでこれらの圧粉体Ａ〜Ｍのそれぞれに対
して、表２に示される焼結条件ａ〜ｆのうちのいずれか
の条件で表３，４に示される組合せで焼結を施すことに
より本発明サーメット製切削工具（以下、本発明切削工
具という）１〜１３および従来サーメット製切削工具
（以下、従来切削工具という）１〜７をそれぞれ製造し
た。
【０００８】ついで、この結果得られた各種の切削工具
について、任意断面５ヶ所における１０μｍ×１０μｍ
のそれぞれの領域を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用い
て観察し、硬質相の含有割合（表３，４では「全体」の
欄に示す）、および有芯構造組織を有する硬質相の硬質
相全体に占める含有割合（表３，４では「有芯構造組
織」の欄に示す）を測定し、さらにオージエ電子分光測
定器（ＡＥＳ）にて、有芯構造組織を有する硬質相にお
ける芯部と周辺部のＴｉとＷの含有量を測定し、この結
果からＴｉとＷのいずれの含有量も周辺部に比して芯部
の方が高い硬質相の有芯構造組織を有する硬質相に占め
る含有割合（表３，４では「芯部がＴｉとＷの高い濃度
勾配」の欄に示す）を算出した。これらの結果を表３，
４に平均値で示した。また、これらの切削工具につい
て、被削材：ＳＣＭ４４０の等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３５０ｍ／min 、送り：０．１６mm／rev.、
切り込み：１mm、切削時間：２分の条件で鋼の乾式高速
断続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定し
た。これらの測定結果も表３，４に示した。
について、任意断面５ヶ所における１０μｍ×１０μｍ
のそれぞれの領域を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用い
て観察し、硬質相の含有割合（表３，４では「全体」の
欄に示す）、および有芯構造組織を有する硬質相の硬質
相全体に占める含有割合（表３，４では「有芯構造組
織」の欄に示す）を測定し、さらにオージエ電子分光測
定器（ＡＥＳ）にて、有芯構造組織を有する硬質相にお
ける芯部と周辺部のＴｉとＷの含有量を測定し、この結
果からＴｉとＷのいずれの含有量も周辺部に比して芯部
の方が高い硬質相の有芯構造組織を有する硬質相に占め
る含有割合（表３，４では「芯部がＴｉとＷの高い濃度
勾配」の欄に示す）を算出した。これらの結果を表３，
４に平均値で示した。また、これらの切削工具につい
て、被削材：ＳＣＭ４４０の等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３５０ｍ／min 、送り：０．１６mm／rev.、
切り込み：１mm、切削時間：２分の条件で鋼の乾式高速
断続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定し
た。これらの測定結果も表３，４に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明切
削工具１〜１３は、いずれも硬質相のうちの８０容量％
以上が有芯構造組織を有し、かつこのうちの５０容量％
以上が、ＴｉとＷの含有量が周辺部に比して芯部の方が
高い濃度勾配をもつものであり、この結果すぐれた耐欠
損性を具備するようになるので、鋼の断続切削を高速で
行なっても切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、す
ぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来切削工具１
〜７は、いずれも硬質相のうちの８０容量％以上が有芯
構造組織をもつものの、この硬質相にはＷとＴｉの含有
量がともに芯部の方が高い硬質相は存在せず、この結果
耐欠損性不足となり、切刃に欠けが発生し、比較的短時
間で使用寿命に至ることが明らかである。上述のよう
に、この発明のサーメット製切削工具は、すぐれた耐欠
損性を有するので、連続切削は勿論のこと、断続切削を
高速で行なっても切刃に欠けやチッピングなどの発生な
く、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのであ
る。
削工具１〜１３は、いずれも硬質相のうちの８０容量％
以上が有芯構造組織を有し、かつこのうちの５０容量％
以上が、ＴｉとＷの含有量が周辺部に比して芯部の方が
高い濃度勾配をもつものであり、この結果すぐれた耐欠
損性を具備するようになるので、鋼の断続切削を高速で
行なっても切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、す
ぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来切削工具１
〜７は、いずれも硬質相のうちの８０容量％以上が有芯
構造組織をもつものの、この硬質相にはＷとＴｉの含有
量がともに芯部の方が高い硬質相は存在せず、この結果
耐欠損性不足となり、切刃に欠けが発生し、比較的短時
間で使用寿命に至ることが明らかである。上述のよう
に、この発明のサーメット製切削工具は、すぐれた耐欠
損性を有するので、連続切削は勿論のこと、断続切削を
高速で行なっても切刃に欠けやチッピングなどの発生な
く、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのであ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野中 勝尚 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする
結合相：５〜２５容量％を含有し、残りが硬質相と不可
避不純物からなり、かつ前記硬質相の８０容量％以上が
有芯構造組織を有すると共に、前記有芯構造組織を構成
する芯部がＴｉとＷの複合炭窒化物および／またはＴｉ
とＷとＭの複合炭窒化物からなり、同周辺部がＴｉとＷ
とＭの複合炭窒化物（ただし、前記ＭはＮｂ，Ｔａ，
Ｖ，Ｍｏ，Ｚｒ、およびＣｒのうちの１種または２種以
上を示す）からなるＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメットで
構成された切削工具において、 上記有芯構造組織を有する硬質相のうちの５０容量％以
上が、周辺部に比して芯部の方がＴｉおよびＷの含有量
が高い濃度分布をもつことを特徴とする、耐欠損性のす
ぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17445995A JPH091405A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17445995A JPH091405A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH091405A true JPH091405A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15978866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17445995A Withdrawn JPH091405A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ−Ｗ系炭窒化物基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH091405A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2011-08-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cermet insert and cutting tool |
| WO2019220533A1 (ja) * | 2018-05-15 | 2019-11-21 | 住友電気工業株式会社 | サーメット、それを含む切削工具およびサーメットの製造方法 |
| KR20240137468A (ko) * | 2023-03-08 | 2024-09-20 | 후지 다이스 가부시키가이샤 | 소결 합금 및 그 제조 방법, 및 금형 |
-
1995
- 1995-06-16 JP JP17445995A patent/JPH091405A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2011-08-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cermet insert and cutting tool |
| EP1892051A4 (en) * | 2005-06-14 | 2014-10-01 | Ngk Spark Plug Co | CERMET INSERT AND CUTTING TOOL |
| WO2019220533A1 (ja) * | 2018-05-15 | 2019-11-21 | 住友電気工業株式会社 | サーメット、それを含む切削工具およびサーメットの製造方法 |
| JPWO2019220533A1 (ja) * | 2018-05-15 | 2021-05-13 | 住友電気工業株式会社 | サーメット、それを含む切削工具およびサーメットの製造方法 |
| KR20240137468A (ko) * | 2023-03-08 | 2024-09-20 | 후지 다이스 가부시키가이샤 | 소결 합금 및 그 제조 방법, 및 금형 |
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