JPH09141502A - 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
- Publication number
- JPH09141502A JPH09141502A JP30132895A JP30132895A JPH09141502A JP H09141502 A JPH09141502 A JP H09141502A JP 30132895 A JP30132895 A JP 30132895A JP 30132895 A JP30132895 A JP 30132895A JP H09141502 A JPH09141502 A JP H09141502A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- hard coating
- cutting tool
- coating layer
- average
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面
被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔｉ
Ｎ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴ
ｉＣＮＯ層のうちの１種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成
された硬質被覆層を７〜２０μｍの平均層厚が形成して
なる切削工具の前記Ａｌ2 Ｏ3 層を、０．５〜３μｍの
平均層厚を有し、かつ０．０１〜０．２原子％のＳ成分
を含有するＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位層の少なくとも１層
と、０．１〜１μｍの平均層厚を有する純Ａｌ2 Ｏ3 単
位層の少なくとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ3 多
重層で構成する。
被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔｉ
Ｎ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴ
ｉＣＮＯ層のうちの１種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成
された硬質被覆層を７〜２０μｍの平均層厚が形成して
なる切削工具の前記Ａｌ2 Ｏ3 層を、０．５〜３μｍの
平均層厚を有し、かつ０．０１〜０．２原子％のＳ成分
を含有するＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位層の少なくとも１層
と、０．１〜１μｍの平均層厚を有する純Ａｌ2 Ｏ3 単
位層の少なくとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ3 多
重層で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具（以下、被覆超硬切削工具という）に
関するものである。
ぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具（以下、被覆超硬切削工具という）に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、炭化タングステン基超硬
合金基体（以下、超硬基体という）の表面に、化学蒸着
法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣ
で示す）層、窒化物（以下、ＴｉＮで示す）層、炭窒化
物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、Ｔｉ
ＣＯで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）
層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層
（以下、これらを総称してＴｉの炭・窒・酸化物層とい
う）のうちの１種以上と、酸化アルミニウム（以下、Ａ
ｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成された硬質被覆層を、１０
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切削工具
が知られており、この被覆超硬切削工具が、例えば鋼や
鋳鉄の連続切削や断続切削などに用いられていることも
良く知られるところである。また、特開昭５７−５７８
６５号公報に記載されるように、被覆超硬切削工具の硬
質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の形成に際して、成膜
速度を増大させ、かつ厚膜形成を可能にする目的で、硫
黄（Ｓ）を含有した反応ガスを用いることも行なわれて
いる。
合金基体（以下、超硬基体という）の表面に、化学蒸着
法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣ
で示す）層、窒化物（以下、ＴｉＮで示す）層、炭窒化
物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、Ｔｉ
ＣＯで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）
層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層
（以下、これらを総称してＴｉの炭・窒・酸化物層とい
う）のうちの１種以上と、酸化アルミニウム（以下、Ａ
ｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成された硬質被覆層を、１０
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切削工具
が知られており、この被覆超硬切削工具が、例えば鋼や
鋳鉄の連続切削や断続切削などに用いられていることも
良く知られるところである。また、特開昭５７−５７８
６５号公報に記載されるように、被覆超硬切削工具の硬
質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の形成に際して、成膜
速度を増大させ、かつ厚膜形成を可能にする目的で、硫
黄（Ｓ）を含有した反応ガスを用いることも行なわれて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の高能率化および省力化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化並びに高送りおよび高切込みな
どの重切削化の傾向にあるが、上記従来被覆超硬切削工
具においては、これを構成する硬質被覆層のＡｌ 2 Ｏ3
層を、特にＳ含有反応ガスを用いて厚膜に形成した場
合、前記Ａｌ2 Ｏ3層中には０．０１〜０．２原子％の
Ｓ成分が含有するようになり、この結果このＳ含有Ａｌ
2 Ｏ3 層の脆化は避けられず、これが原因で、高靭性が
要求される、例えば高送りおよび高切込みなどの重切削
の断続切削に用いた場合、切刃に欠けやチッピング（微
小欠け）が発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
の高能率化および省力化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化並びに高送りおよび高切込みな
どの重切削化の傾向にあるが、上記従来被覆超硬切削工
具においては、これを構成する硬質被覆層のＡｌ 2 Ｏ3
層を、特にＳ含有反応ガスを用いて厚膜に形成した場
合、前記Ａｌ2 Ｏ3層中には０．０１〜０．２原子％の
Ｓ成分が含有するようになり、この結果このＳ含有Ａｌ
2 Ｏ3 層の脆化は避けられず、これが原因で、高靭性が
要求される、例えば高送りおよび高切込みなどの重切削
の断続切削に用いた場合、切刃に欠けやチッピング（微
小欠け）が発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の硬質被覆層を構成するＡ
ｌ2 Ｏ3 層が０．０１〜０．２原子％のＳ成分を含有す
る従来被覆超硬切削工具に着目し、これのＡｌ2 Ｏ3 層
の脆化防止をはかるべく研究を行なった結果、前記Ａｌ
2 Ｏ3 層を、上記Ｓ含有Ａｌ2 Ｏ3 層の少なくとも１層
と、Ｓ成分を実質的に含有しない純Ａｌ2 Ｏ3 層の少な
くとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ 3 多重層で構成
すると、この結果のＡｌ2 Ｏ3 多重層は、前記純Ａｌ2
Ｏ3 層単独では厚膜化は困難であるが、これと交互積層
されるＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 層によって厚膜化が可能とな
り、かつ前記純Ａｌ2 Ｏ3 層によって脆化防止がはから
れるようになり、したがって前記Ａｌ2 Ｏ3 多重層と、
上記Ｔｉの炭・窒・酸化物層のうちの１種以上とで構成
された硬質被覆層を形成してなる被覆超硬切削工具は、
高靭性が要求される高送りおよび高切込みなどの重切削
を断続切削で行なっても、切刃に欠けやチッピングの発
生なく、前記Ａｌ2 Ｏ3 多重層が厚膜であることと相ま
って、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するという
研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の硬質被覆層を構成するＡ
ｌ2 Ｏ3 層が０．０１〜０．２原子％のＳ成分を含有す
る従来被覆超硬切削工具に着目し、これのＡｌ2 Ｏ3 層
の脆化防止をはかるべく研究を行なった結果、前記Ａｌ
2 Ｏ3 層を、上記Ｓ含有Ａｌ2 Ｏ3 層の少なくとも１層
と、Ｓ成分を実質的に含有しない純Ａｌ2 Ｏ3 層の少な
くとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ 3 多重層で構成
すると、この結果のＡｌ2 Ｏ3 多重層は、前記純Ａｌ2
Ｏ3 層単独では厚膜化は困難であるが、これと交互積層
されるＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 層によって厚膜化が可能とな
り、かつ前記純Ａｌ2 Ｏ3 層によって脆化防止がはから
れるようになり、したがって前記Ａｌ2 Ｏ3 多重層と、
上記Ｔｉの炭・窒・酸化物層のうちの１種以上とで構成
された硬質被覆層を形成してなる被覆超硬切削工具は、
高靭性が要求される高送りおよび高切込みなどの重切削
を断続切削で行なっても、切刃に欠けやチッピングの発
生なく、前記Ａｌ2 Ｏ3 多重層が厚膜であることと相ま
って、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するという
研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされてものであって、超硬基体の表面に、Ｔｉの炭・
窒・酸化物層のうちの１種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成
された硬質被覆層を、７〜２０μｍの平均層厚で形成し
てなる被覆超硬切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 層
を、０．５〜３μｍの平均層厚を有し、かつ０．０１〜
０．２原子％のＳ成分を含有するＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位
層の少なくとも１層と、０．１〜１μｍの平均層厚を有
する実質的にＳ成分を含有しない純Ａｌ2 Ｏ3 単位層の
少なくとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ3 多重層で
構成し、かつ前記Ａｌ 2 Ｏ3 多重層の平均層厚を１〜１
０μｍとしてなる、被覆超硬切削工具に特徴を有するも
のである。
なされてものであって、超硬基体の表面に、Ｔｉの炭・
窒・酸化物層のうちの１種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成
された硬質被覆層を、７〜２０μｍの平均層厚で形成し
てなる被覆超硬切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 層
を、０．５〜３μｍの平均層厚を有し、かつ０．０１〜
０．２原子％のＳ成分を含有するＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位
層の少なくとも１層と、０．１〜１μｍの平均層厚を有
する実質的にＳ成分を含有しない純Ａｌ2 Ｏ3 単位層の
少なくとも２層の交互積層からなるＡｌ2 Ｏ3 多重層で
構成し、かつ前記Ａｌ 2 Ｏ3 多重層の平均層厚を１〜１
０μｍとしてなる、被覆超硬切削工具に特徴を有するも
のである。
【０００６】つぎに、この発明の被覆超硬切削工具にお
いて、上記の通りに数値限定した理由を説明する。 （ａ） 硬質被覆層の平均層厚 その平均層厚が７μｍ未満では所望の耐摩耗性を確保す
ることができず、一方その平均層厚が２０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなることか
ら、その平均層厚を７〜２０μｍ、望ましくは１０〜１
８μｍと定めた。
いて、上記の通りに数値限定した理由を説明する。 （ａ） 硬質被覆層の平均層厚 その平均層厚が７μｍ未満では所望の耐摩耗性を確保す
ることができず、一方その平均層厚が２０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなることか
ら、その平均層厚を７〜２０μｍ、望ましくは１０〜１
８μｍと定めた。
【０００７】（ｂ） Ｓ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位層の平均層
厚 その平均層厚が０．５μｍ未満では、これによる成膜の
高速化および厚膜化を十分に利用することができず、一
方その平均層厚が３μｍを越えると、Ａｌ2 Ｏ 3 多重層
に脆化傾向が現われるようになることから、その平均層
厚を０．５〜３μｍ、望ましくは１〜２．５μｍと定め
た。
厚 その平均層厚が０．５μｍ未満では、これによる成膜の
高速化および厚膜化を十分に利用することができず、一
方その平均層厚が３μｍを越えると、Ａｌ2 Ｏ 3 多重層
に脆化傾向が現われるようになることから、その平均層
厚を０．５〜３μｍ、望ましくは１〜２．５μｍと定め
た。
【０００８】（ｃ） Ｓ含有Ａｌ2 Ｏ3 単位層のＳ含有
量 その含有量が０．０１原子％未満では、成膜の高速化お
よび厚膜化に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．２原子％を越えると、これ自体の脆化が著しくなる
ことから、その含有量を０．０１〜０．２原子％、望ま
しくは０．０３〜０．０８原子％と定めた。
量 その含有量が０．０１原子％未満では、成膜の高速化お
よび厚膜化に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．２原子％を越えると、これ自体の脆化が著しくなる
ことから、その含有量を０．０１〜０．２原子％、望ま
しくは０．０３〜０．０８原子％と定めた。
【０００９】（ｄ） 純Ａｌ2 Ｏ3 単位層の平均層厚 その平均層厚が０．１μｍ未満ではＡｌ2 Ｏ3 多重層に
所望の靭性を確保することができず、一方その平均層厚
が１μｍを越えると、成膜速度が急激に低下するように
なることから、その平均層厚を０．１〜１μｍ、望まし
くは０．３〜０．７μｍと定めた。
所望の靭性を確保することができず、一方その平均層厚
が１μｍを越えると、成膜速度が急激に低下するように
なることから、その平均層厚を０．１〜１μｍ、望まし
くは０．３〜０．７μｍと定めた。
【００１０】（ｅ） Ａｌ2 Ｏ3 多重層の平均層厚 その平均層厚が１μｍ未満では、すぐれた耐熱塑性変形
性および耐摩耗性を硬質被覆層に具備せしめることがで
きず、一方その平均層厚が１０μｍを越えると、切刃に
欠けやチッピングが発生し易くなることから、その平均
層厚を１〜１０μｍ、望ましくは３〜７μｍと定めた。
性および耐摩耗性を硬質被覆層に具備せしめることがで
きず、一方その平均層厚が１０μｍを越えると、切刃に
欠けやチッピングが発生し易くなることから、その平均
層厚を１〜１０μｍ、望ましくは３〜７μｍと定めた。
【００１１】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬切削
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍのＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［重量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉
末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ［ＴｉＣ／ＴｉＮ
／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍのＴａ
Ｃ粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉末を用い、これら
原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton ／cm 2 の
圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１×１０
-2torrの真空中、℃に１時間保持の条件で焼結してＩＳ
Ｏ規格ＣＮＭＧ１２０４０８のスローアウェイチップ形
状をもった超硬基体Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。つい
で、上記超硬基体Ａ〜Ｄのそれぞれの表面に、通常の化
学蒸着装置を用い、表２に示される条件で、表３，４に
示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成するこ
とにより本発明被覆超硬切削工具１〜８および従来被覆
超硬切削工具１〜８をそれぞれ製造した。
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍのＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［重量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉
末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ［ＴｉＣ／ＴｉＮ
／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍのＴａ
Ｃ粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉末を用い、これら
原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton ／cm 2 の
圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１×１０
-2torrの真空中、℃に１時間保持の条件で焼結してＩＳ
Ｏ規格ＣＮＭＧ１２０４０８のスローアウェイチップ形
状をもった超硬基体Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。つい
で、上記超硬基体Ａ〜Ｄのそれぞれの表面に、通常の化
学蒸着装置を用い、表２に示される条件で、表３，４に
示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成するこ
とにより本発明被覆超硬切削工具１〜８および従来被覆
超硬切削工具１〜８をそれぞれ製造した。
【００１２】ついで、この結果得られた各種の被覆超硬
切削工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２３０）の長さ方向
等間隔縦溝４本入り丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．４mm／rev.、 切込み：１．５mm、 切削時間：１０分、 の条件での鋼の乾式高送り断続切削試験、並びに、 被削材：ＳＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の角材、 切削速度：１６０ｍ／min 、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：１０分、 の条件での鋼の乾式高切込みの断続切削試験を行ない、
いずれの試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表５に示した。
切削工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２３０）の長さ方向
等間隔縦溝４本入り丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．４mm／rev.、 切込み：１．５mm、 切削時間：１０分、 の条件での鋼の乾式高送り断続切削試験、並びに、 被削材：ＳＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の角材、 切削速度：１６０ｍ／min 、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：１０分、 の条件での鋼の乾式高切込みの断続切削試験を行ない、
いずれの試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表５に示した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】
【表４】
【００１７】
【表５】
【００１８】
【発明の効果】表５に示される結果から、本発明被覆超
硬切削工具１〜８は、これを構成する硬質被覆層のＡｌ
2 Ｏ3 多重層が、厚膜であるにもかかわらず、すぐれた
靭性をもつことから、断続切削で高送り切削および高切
込み切削を行なっても切刃に欠けやチッピングの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆超硬
切削工具１〜８は、厚膜のＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 層が原因
で、比較的短時間で切刃に欠けやチッピングが発生し、
使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、こ
の発明の被覆超硬切削工具は、これを構成する硬質被覆
層のＡｌ2 Ｏ3 多重層を厚膜にすることができ、かつこ
の厚膜のＡｌ2 Ｏ3 多重層はすぐれた靭性を有すること
から、苛酷な切削条件でも前記硬質被覆層はすぐれた耐
欠損性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮す
るものであり、したがって切削加工の高能率化および省
力化に十分満足に対応することができるものである。
硬切削工具１〜８は、これを構成する硬質被覆層のＡｌ
2 Ｏ3 多重層が、厚膜であるにもかかわらず、すぐれた
靭性をもつことから、断続切削で高送り切削および高切
込み切削を行なっても切刃に欠けやチッピングの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆超硬
切削工具１〜８は、厚膜のＳ含有Ａｌ2 Ｏ3 層が原因
で、比較的短時間で切刃に欠けやチッピングが発生し、
使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、こ
の発明の被覆超硬切削工具は、これを構成する硬質被覆
層のＡｌ2 Ｏ3 多重層を厚膜にすることができ、かつこ
の厚膜のＡｌ2 Ｏ3 多重層はすぐれた靭性を有すること
から、苛酷な切削条件でも前記硬質被覆層はすぐれた耐
欠損性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮す
るものであり、したがって切削加工の高能率化および省
力化に十分満足に対応することができるものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物
層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１種以上
と、酸化アルミニウム層とで構成された硬質被覆層を、
７〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆炭化タ
ングステン基超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を構成する酸化アルミニウム層を、０．
５〜３μｍの平均層厚を有し、かつ０．０１〜０．２原
子％の硫黄（Ｓ）を含有するＳ含有酸化アルミニウム単
位層の少なくとも１層と、０．１〜１μｍの平均層厚を
有する実質的にＳ成分を含有しない純酸化アルミニウム
単位層の少なくとも２層の交互積層からなる酸化アルミ
ニウム多重層で構成し、前記酸化アルミニウム多重層の
平均層厚を１〜１０μｍとしたことを特徴とする硬質被
覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30132895A JPH09141502A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30132895A JPH09141502A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09141502A true JPH09141502A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=17895543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30132895A Pending JPH09141502A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09141502A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012061538A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-29 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた靭性、耐チッピング性を備える表面被覆切削工具 |
| JP2017042903A (ja) * | 2016-01-08 | 2017-03-02 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-11-20 JP JP30132895A patent/JPH09141502A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012061538A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-29 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた靭性、耐チッピング性を備える表面被覆切削工具 |
| CN102407352A (zh) * | 2010-09-15 | 2012-04-11 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层具备优异韧性、耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| JP2017042903A (ja) * | 2016-01-08 | 2017-03-02 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3250134B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH11124672A (ja) | 被覆超硬合金 | |
| JP2867803B2 (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2556101B2 (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3282592B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3419140B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3360565B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH09141502A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3230372B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3503658B2 (ja) | 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 | |
| JP3236903B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3230375B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3367311B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH09323202A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3119414B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2000158207A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH08187604A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH1076405A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH09150301A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH09277103A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3371823B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002011605A (ja) | 高速切削で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP3230374B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH058103A (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 | |
| JP2000158208A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |