JPH09145175A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPH09145175A JPH09145175A JP33106195A JP33106195A JPH09145175A JP H09145175 A JPH09145175 A JP H09145175A JP 33106195 A JP33106195 A JP 33106195A JP 33106195 A JP33106195 A JP 33106195A JP H09145175 A JPH09145175 A JP H09145175A
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- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
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- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 蒸発器の圧損値を補正することにより蒸発器
の有効な利用を図って蒸発器の効率を上げることができ
る。 【解決手段】 能力可変の圧縮機１６と蒸発器１８，２
０とを有し、目標過熱度ＳＨｔｇｔを設定して蒸発器１
８，２０の過熱度を制御する空気調和機であり、圧縮機
１６の出力（馬力）に応じて、目標過熱度ＳＨｔｇｔを
変化させる制御手段１００を有する。
の有効な利用を図って蒸発器の効率を上げることができ
る。 【解決手段】 能力可変の圧縮機１６と蒸発器１８，２
０とを有し、目標過熱度ＳＨｔｇｔを設定して蒸発器１
８，２０の過熱度を制御する空気調和機であり、圧縮機
１６の出力（馬力）に応じて、目標過熱度ＳＨｔｇｔを
変化させる制御手段１００を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、能力可変の圧縮機
と蒸発器とを有し、目標過熱度を設定して蒸発器の過熱
度を制御する空気調和機に関する。
と蒸発器とを有し、目標過熱度を設定して蒸発器の過熱
度を制御する空気調和機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来において、空気調和機では、効率の
良い圧縮機の運転を行なうために、また、冷房運転時に
蒸発器として作用する室内熱交換器を効率よく利用する
ために、電動膨張弁の開度を制御することにより、蒸発
器として作用する室内熱交換器の過熱度制御（冷媒の流
量制御）を行なうようにしている。
良い圧縮機の運転を行なうために、また、冷房運転時に
蒸発器として作用する室内熱交換器を効率よく利用する
ために、電動膨張弁の開度を制御することにより、蒸発
器として作用する室内熱交換器の過熱度制御（冷媒の流
量制御）を行なうようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以上の制御にあって
は、目標過熱度が設定されるが、圧縮機の運転馬力（冷
媒の循環量に相当）が大きくなれば蒸発器における冷媒
の圧損の増大は避けられず、冷媒回路における冷媒の循
環量の変化、即ち圧縮機の運転馬力の変化により、蒸発
器における冷媒の圧損値が変化するので、設定された目
標過熱度に従って制御すると、蒸発器を効率よく利用で
きなくなるという問題がある。
は、目標過熱度が設定されるが、圧縮機の運転馬力（冷
媒の循環量に相当）が大きくなれば蒸発器における冷媒
の圧損の増大は避けられず、冷媒回路における冷媒の循
環量の変化、即ち圧縮機の運転馬力の変化により、蒸発
器における冷媒の圧損値が変化するので、設定された目
標過熱度に従って制御すると、蒸発器を効率よく利用で
きなくなるという問題がある。
【０００４】そこで、本発明は上記の課題を解消し、蒸
発器の圧損値を補正することにより、蒸発器の有効な利
用を図って、蒸発器の効率を上げることができる空気調
和機を提供することを目的としている。
発器の圧損値を補正することにより、蒸発器の有効な利
用を図って、蒸発器の効率を上げることができる空気調
和機を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、能力可変の圧縮機と蒸発器とを有し、目標過熱度を
設定して蒸発器の過熱度を制御する空気調和機におい
て、前記圧縮機の出力に応じて前記目標過熱度を変化さ
せる制御手段を有するものである。
は、能力可変の圧縮機と蒸発器とを有し、目標過熱度を
設定して蒸発器の過熱度を制御する空気調和機におい
て、前記圧縮機の出力に応じて前記目標過熱度を変化さ
せる制御手段を有するものである。
【０００６】これによれば、圧縮機の出力に応じて目標
過熱度を変化させる制御手段を有するので、制御手段
は、圧縮機の出力に応じて蒸発器における冷媒の圧損を
補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入口の温度差）
を変化させることで、蒸発器における冷媒の過熱を防い
で有効利用をして、効率の向上と冷媒の吐出温度の低減
等を図ることができる。
過熱度を変化させる制御手段を有するので、制御手段
は、圧縮機の出力に応じて蒸発器における冷媒の圧損を
補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入口の温度差）
を変化させることで、蒸発器における冷媒の過熱を防い
で有効利用をして、効率の向上と冷媒の吐出温度の低減
等を図ることができる。
【０００７】請求項２に記載の発明は、能力可変の圧縮
機と蒸発器とを有し、目標過熱度を設定して蒸発器の過
熱度を制御する空気調和機において、目標過熱度は蒸発
器への冷媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温
度の差から得て、圧縮機の出力に応じて目標過熱度を変
化させる制御手段を有するものである。
機と蒸発器とを有し、目標過熱度を設定して蒸発器の過
熱度を制御する空気調和機において、目標過熱度は蒸発
器への冷媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温
度の差から得て、圧縮機の出力に応じて目標過熱度を変
化させる制御手段を有するものである。
【０００８】これによれば、目標過熱度は蒸発器への冷
媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度の差か
ら得て、圧縮機の出力に応じて目標過熱度を変化させる
制御手段を有するので、制御手段は、蒸発器への冷媒の
入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度の差の情報
に基づいて、圧縮機の出力に応じて蒸発器における冷媒
の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入口の
温度差）を変化させることで、蒸発器における冷媒の過
熱を防いで有効利用をして、効率の向上と冷媒の吐出温
度の低減等を図ることができる。
媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度の差か
ら得て、圧縮機の出力に応じて目標過熱度を変化させる
制御手段を有するので、制御手段は、蒸発器への冷媒の
入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度の差の情報
に基づいて、圧縮機の出力に応じて蒸発器における冷媒
の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入口の
温度差）を変化させることで、蒸発器における冷媒の過
熱を防いで有効利用をして、効率の向上と冷媒の吐出温
度の低減等を図ることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態の
空気調和機の冷媒回路を示している。図１の冷媒回路
は、室外ユニット１０と複数の室内ユニット１２、１４
を有しており、圧縮機１６、並列に配置された室内熱交
換器１８，２０，室外熱交換器２４、そして四方弁２６
が、この順に配置されており、空気調和機の冷媒回路で
は、暖房運転時にはこの順序で冷媒が循環し、冷房運転
時には逆の順序で冷媒が循環する。室内熱交換器１８，
２０と室外熱交換器２４は、それぞれファンを備えてお
り、室内空気又は室外空気と熱交換する。室外熱交換器
２４は、冷房運転時には凝縮器として、暖房運転時には
蒸発器としてそれぞれ作用し、室内熱交換器１８，２０
は、冷房運転時には蒸発器として、暖房運転時には凝縮
器としてそれぞれ作用する。
図面に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態の
空気調和機の冷媒回路を示している。図１の冷媒回路
は、室外ユニット１０と複数の室内ユニット１２、１４
を有しており、圧縮機１６、並列に配置された室内熱交
換器１８，２０，室外熱交換器２４、そして四方弁２６
が、この順に配置されており、空気調和機の冷媒回路で
は、暖房運転時にはこの順序で冷媒が循環し、冷房運転
時には逆の順序で冷媒が循環する。室内熱交換器１８，
２０と室外熱交換器２４は、それぞれファンを備えてお
り、室内空気又は室外空気と熱交換する。室外熱交換器
２４は、冷房運転時には凝縮器として、暖房運転時には
蒸発器としてそれぞれ作用し、室内熱交換器１８，２０
は、冷房運転時には蒸発器として、暖房運転時には凝縮
器としてそれぞれ作用する。
【００１０】室外熱交換器２４は、その内部のコイルの
温度を測定する温度センサＳ１と、室外熱交換器２４の
冷房運転時の冷媒液出口側における冷媒液の温度を測定
する温度センサＳ２とを備える。
温度を測定する温度センサＳ１と、室外熱交換器２４の
冷房運転時の冷媒液出口側における冷媒液の温度を測定
する温度センサＳ２とを備える。
【００１１】室内熱交換器１８は、室内熱交換器１８の
冷房運転時の冷媒出口側における冷媒の温度を測定する
温度センサＥ３と、その内部のコイルの温度を測定する
温度センサＥ２と、室内熱交換器１８の冷房運転時の冷
媒入口側における冷媒の温度を測定する温度センサＥ１
とを備える。
冷房運転時の冷媒出口側における冷媒の温度を測定する
温度センサＥ３と、その内部のコイルの温度を測定する
温度センサＥ２と、室内熱交換器１８の冷房運転時の冷
媒入口側における冷媒の温度を測定する温度センサＥ１
とを備える。
【００１２】同様にして、室内熱交換器２０は、室内熱
交換器２０の冷房運転時の冷媒出口側における冷媒の温
度を測定する温度センサＥ３と、その内部のコイルの温
度を測定する温度センサＥ２と、室内熱交換器２０の冷
房運転時の冷媒入口側における冷媒の温度を測定する温
度センサＥ１とを備える。
交換器２０の冷房運転時の冷媒出口側における冷媒の温
度を測定する温度センサＥ３と、その内部のコイルの温
度を測定する温度センサＥ２と、室内熱交換器２０の冷
房運転時の冷媒入口側における冷媒の温度を測定する温
度センサＥ１とを備える。
【００１３】室内熱交換器１８は、冷房運転時の冷媒入
口側に電動膨張弁３０を備えており、この電動膨張弁３
０はモータ３４によりその開閉度合いを調整できる。同
様にして、室内熱交換器２０は、冷房運転時の冷媒入口
側に電動膨張弁３２を備えており、この電動膨張弁３２
はモータ３６によりその開閉度合いを調整できる。
口側に電動膨張弁３０を備えており、この電動膨張弁３
０はモータ３４によりその開閉度合いを調整できる。同
様にして、室内熱交換器２０は、冷房運転時の冷媒入口
側に電動膨張弁３２を備えており、この電動膨張弁３２
はモータ３６によりその開閉度合いを調整できる。
【００１４】制御手段１００は、能力可変の圧縮機１６
に接続されており、この圧縮機１６における運転能力に
関する信号を得ることができる。制御手段１００は、目
標過熱度を設定して蒸発器の過熱度を制御する際に、圧
縮機１６の出力の大きさに応じて、目標過熱度を変化さ
せることができるように、室内膨張弁である電動膨張弁
３０，３２の開閉度合いをそれぞれ制御する。つまり、
制御手段１００は、温度センサＳ１，Ｓ２，Ｅ１，Ｅ
２，Ｅ３からの各部の温度情報に基づいて、モータ３
４，３６に指令を与えて、電動膨張弁３０，３２の開閉
度合いを制御可能である。
に接続されており、この圧縮機１６における運転能力に
関する信号を得ることができる。制御手段１００は、目
標過熱度を設定して蒸発器の過熱度を制御する際に、圧
縮機１６の出力の大きさに応じて、目標過熱度を変化さ
せることができるように、室内膨張弁である電動膨張弁
３０，３２の開閉度合いをそれぞれ制御する。つまり、
制御手段１００は、温度センサＳ１，Ｓ２，Ｅ１，Ｅ
２，Ｅ３からの各部の温度情報に基づいて、モータ３
４，３６に指令を与えて、電動膨張弁３０，３２の開閉
度合いを制御可能である。
【００１５】次に、上記実施の形態の動作を、冷房運転
時に着目して説明する。図１の冷媒回路において、冷房
運転時には、四方弁２６が図１の破線で示すように切り
換わり、圧縮機１６、、四方弁２６、室外熱交換器２
４、電動膨張弁３０，３２、室内熱交換器１８，２０の
順序で冷媒が循環される。
時に着目して説明する。図１の冷媒回路において、冷房
運転時には、四方弁２６が図１の破線で示すように切り
換わり、圧縮機１６、、四方弁２６、室外熱交換器２
４、電動膨張弁３０，３２、室内熱交換器１８，２０の
順序で冷媒が循環される。
【００１６】圧縮機１６からの冷媒は、凝縮器として作
用する室外熱交換器２４により室外空気が熱交換され
て、そして冷媒は電動膨張弁３０，３２を通り、蒸発器
として作用する室内熱交換器１８，２０を通る冷媒は気
化されることから室内空気から熱をくみ上げて各室内を
冷房する。
用する室外熱交換器２４により室外空気が熱交換され
て、そして冷媒は電動膨張弁３０，３２を通り、蒸発器
として作用する室内熱交換器１８，２０を通る冷媒は気
化されることから室内空気から熱をくみ上げて各室内を
冷房する。
【００１７】図２は、図１の冷媒回路におけるモリエル
線図を示している。
線図を示している。
【００１８】図２のモリエル線図の圧縮工程は、圧縮機
１６の冷媒の吸込口（図１の部分）と冷媒の吐出口
（部分）で示し、凝縮工程は、圧縮機１６の冷媒の吐
出口（部分）と凝縮器（室外熱交換器２４）（部分
）とこの凝縮器の出口（部分）である。そして、膨
張工程は、凝縮器の出口（部分）と蒸発器（室内熱交
換器１８，２０）の入口（部分）で示し、蒸発工程
は、蒸発器の入口（部分）とこの蒸発器（部分）と
圧縮機１６の冷媒の吸込口（部分）である。図４の蒸
発工程における’は、蒸発器（室内熱交換器１８，２
０）内の冷媒が過熱している状態であり、その過熱度を
ＳＨで示している。
１６の冷媒の吸込口（図１の部分）と冷媒の吐出口
（部分）で示し、凝縮工程は、圧縮機１６の冷媒の吐
出口（部分）と凝縮器（室外熱交換器２４）（部分
）とこの凝縮器の出口（部分）である。そして、膨
張工程は、凝縮器の出口（部分）と蒸発器（室内熱交
換器１８，２０）の入口（部分）で示し、蒸発工程
は、蒸発器の入口（部分）とこの蒸発器（部分）と
圧縮機１６の冷媒の吸込口（部分）である。図４の蒸
発工程における’は、蒸発器（室内熱交換器１８，２
０）内の冷媒が過熱している状態であり、その過熱度を
ＳＨで示している。
【００１９】次に、図３に基づいて、図１の空気調和機
の冷媒回路の冷房運転時における蒸発器（室内熱交換器
１８，２０）の電動膨張弁３０，３２の過熱度制御動作
を説明する。冷房運転時には、制御手段１００が電動膨
張弁３０，３２のモータ３４，３６を制御して、蒸発器
（室内熱交換器１８，２０）の過熱度制御を行うため
に、室内電動膨張弁３０，３２の開閉度合いを次のよう
にして調整する。
の冷媒回路の冷房運転時における蒸発器（室内熱交換器
１８，２０）の電動膨張弁３０，３２の過熱度制御動作
を説明する。冷房運転時には、制御手段１００が電動膨
張弁３０，３２のモータ３４，３６を制御して、蒸発器
（室内熱交換器１８，２０）の過熱度制御を行うため
に、室内電動膨張弁３０，３２の開閉度合いを次のよう
にして調整する。
【００２０】まず、制御手段１００は、目標過熱度（Ｓ
Ｈｔｇｔ）を、図４のテーブルに基づいて設定する（ス
テップＳＰ１）。
Ｈｔｇｔ）を、図４のテーブルに基づいて設定する（ス
テップＳＰ１）。
【００２１】このテーブルは、圧縮機１６の能力（馬
力）と目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値の対応を示してい
る。つまり、制御手段１００は、テーブルを参照して圧
縮機１６の能力（馬力）の値に応じて、目標過熱度（Ｓ
Ｈｔｇｔ）の値を設定することができる。例えば圧縮機
１６が３乃至４馬力の時には、制御手段１００はテーブ
ルに応じて目標過熱度を４°Ｃに設定する。
力）と目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値の対応を示してい
る。つまり、制御手段１００は、テーブルを参照して圧
縮機１６の能力（馬力）の値に応じて、目標過熱度（Ｓ
Ｈｔｇｔ）の値を設定することができる。例えば圧縮機
１６が３乃至４馬力の時には、制御手段１００はテーブ
ルに応じて目標過熱度を４°Ｃに設定する。
【００２２】図１の冷媒回路が冷房運転時において、室
内熱交換器１８，２０の温度センサＥ３の測定温度と温
度センサＥ１の測定温度の温度差ΔＴを得て、この温度
差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値よりも大きいか
どうかを比較する（図３のステップＳＰ２）。温度差Δ
Ｔが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値よりも大きい場合に
は（ステップＳＰ２）、制御手段１００が電動膨張弁３
０，３２を開ける指令をする動作に移る（ステップＳＰ
３）。
内熱交換器１８，２０の温度センサＥ３の測定温度と温
度センサＥ１の測定温度の温度差ΔＴを得て、この温度
差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値よりも大きいか
どうかを比較する（図３のステップＳＰ２）。温度差Δ
Ｔが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値よりも大きい場合に
は（ステップＳＰ２）、制御手段１００が電動膨張弁３
０，３２を開ける指令をする動作に移る（ステップＳＰ
３）。
【００２３】温度差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の
値と同じか小さい場合にはステップＳＰ４に移り、温度
差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値が同じであれ
ば、制御手段１００が電動膨張弁３０，３２の開閉度合
いを現状維持する（ステップＳＰ５）。そうでなく、温
度差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値と異なれば、
制御手段１００が、電動膨張弁３０，３２を閉める指令
をする動作に移る（ステップＳＰ６）。ステップＳＰ
３，ＳＰ５あるいはステップＳＰ６に至ると、ステップ
ＳＰ７で示すように制御手段１００が電動膨張弁３０，
３２のモータ３４，３６に対して、電動膨張弁３０，３
２の開閉度合いを設定するためのパルス増加分（減少
分）を設定する。
値と同じか小さい場合にはステップＳＰ４に移り、温度
差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値が同じであれ
ば、制御手段１００が電動膨張弁３０，３２の開閉度合
いを現状維持する（ステップＳＰ５）。そうでなく、温
度差ΔＴが目標過熱度（ＳＨｔｇｔ）の値と異なれば、
制御手段１００が、電動膨張弁３０，３２を閉める指令
をする動作に移る（ステップＳＰ６）。ステップＳＰ
３，ＳＰ５あるいはステップＳＰ６に至ると、ステップ
ＳＰ７で示すように制御手段１００が電動膨張弁３０，
３２のモータ３４，３６に対して、電動膨張弁３０，３
２の開閉度合いを設定するためのパルス増加分（減少
分）を設定する。
【００２４】このように、制御手段１００は、圧縮機１
６の現状の能力（馬力）の大きさに応じて、温度センサ
Ｅ１，Ｅ３からの測定温度に基づいて、室内膨張弁３
０，３２の開閉を制御することにより、蒸発器（１８，
２０）の過熱度制御を行うので、蒸発器の過熱を回避す
ることができる。つまり、制御手段１００は、圧縮機１
６の現状の能力に応じて過渡の過熱運転を防止して、蒸
発器を効率良く運転することができ、しかも蒸発器から
吐出される冷媒の吐出温度の上昇を抑制することができ
る。
６の現状の能力（馬力）の大きさに応じて、温度センサ
Ｅ１，Ｅ３からの測定温度に基づいて、室内膨張弁３
０，３２の開閉を制御することにより、蒸発器（１８，
２０）の過熱度制御を行うので、蒸発器の過熱を回避す
ることができる。つまり、制御手段１００は、圧縮機１
６の現状の能力に応じて過渡の過熱運転を防止して、蒸
発器を効率良く運転することができ、しかも蒸発器から
吐出される冷媒の吐出温度の上昇を抑制することができ
る。
【００２５】次に、図５〜図８を参照し、目標過熱度Ｓ
Ｈｔｇｔと実際の過熱度ＳＨとの差を実際の数値例を挙
げて説明する。
Ｈｔｇｔと実際の過熱度ＳＨとの差を実際の数値例を挙
げて説明する。
【００２６】図５は、理論サイクルを有するモリエル線
図を示す。蒸発器の圧損がもし無ければ、圧縮機１６の
能力（馬力、冷媒循環量に対応）が変化したとしても、
実際の過熱度ＳＨと目標過熱度とは常に一定である。例
えば、図１の温度センサＥ３の測定温度と温度センサＥ
１の測定温度の温度差ΔＴ（目標過熱度ＳＨｔｇｔ）が
１°Ｃで、実際の過熱度ＳＨ（スーパーヒート）も等温
線を参照すると１°Ｃとなり同じである。
図を示す。蒸発器の圧損がもし無ければ、圧縮機１６の
能力（馬力、冷媒循環量に対応）が変化したとしても、
実際の過熱度ＳＨと目標過熱度とは常に一定である。例
えば、図１の温度センサＥ３の測定温度と温度センサＥ
１の測定温度の温度差ΔＴ（目標過熱度ＳＨｔｇｔ）が
１°Ｃで、実際の過熱度ＳＨ（スーパーヒート）も等温
線を参照すると１°Ｃとなり同じである。
【００２７】しかしながら、実際には蒸発器の圧損が無
いことは有り得ない。蒸発器の圧損があったとしても、
例えば、図６に示すように、圧縮機１６の能力が低い場
合には、蒸発器での圧損は小さいので、目標過熱度ＳＨ
ｔｇｔ（温度差ΔＴ）を４°Ｃと設定したとしても、図
１の温度センサＥ３の測定温度は（５°Ｃ＋４°Ｃ＝９
°Ｃ）、温度センサＥ１の測定温度は５°Ｃとなり、実
際の過熱度ＳＨは（９°Ｃ−５°Ｃ）で５°Ｃとなる。
この程度の差であれば、実際の過熱度ＳＨと目標過熱度
とはほぼ等しいと見做すことができるので、実用上は差
支えない。
いことは有り得ない。蒸発器の圧損があったとしても、
例えば、図６に示すように、圧縮機１６の能力が低い場
合には、蒸発器での圧損は小さいので、目標過熱度ＳＨ
ｔｇｔ（温度差ΔＴ）を４°Ｃと設定したとしても、図
１の温度センサＥ３の測定温度は（５°Ｃ＋４°Ｃ＝９
°Ｃ）、温度センサＥ１の測定温度は５°Ｃとなり、実
際の過熱度ＳＨは（９°Ｃ−５°Ｃ）で５°Ｃとなる。
この程度の差であれば、実際の過熱度ＳＨと目標過熱度
とはほぼ等しいと見做すことができるので、実用上は差
支えない。
【００２８】しかしながら、図７のように圧縮機１６の
能力が高い場合には蒸発器での圧損は大きくなり、目標
過熱度ＳＨｔｇｔを４°Ｃと設定したとしても、図１の
温度センサＥ３の測定温度は（５°Ｃ＋４°Ｃ＝９°
Ｃ）、温度センサＥ３の飽和温度は１°Ｃとなり、実際
の過熱度ＳＨは（９°Ｃ−１°Ｃ）で８°Ｃとなってし
まう。これでは、蒸発器における過熱度が大きくなりす
ぎて、蒸発器における冷媒の吐出温度が図７のように例
えば１２０°Ｃまで上がってしまう。
能力が高い場合には蒸発器での圧損は大きくなり、目標
過熱度ＳＨｔｇｔを４°Ｃと設定したとしても、図１の
温度センサＥ３の測定温度は（５°Ｃ＋４°Ｃ＝９°
Ｃ）、温度センサＥ３の飽和温度は１°Ｃとなり、実際
の過熱度ＳＨは（９°Ｃ−１°Ｃ）で８°Ｃとなってし
まう。これでは、蒸発器における過熱度が大きくなりす
ぎて、蒸発器における冷媒の吐出温度が図７のように例
えば１２０°Ｃまで上がってしまう。
【００２９】このような場合に、この実施の形態によれ
ば、図８のように目標過熱度ＳＨｔｇｔを補正して、Ｓ
Ｈｔｇｔ＝１°Ｃと小さく設定する。これによれば、実
際の過熱度ＳＨを（６°Ｃ−１°Ｃ）で５°Ｃに低下さ
せることができるので、蒸発器における過熱度が小さく
なり、蒸発器における冷媒の吐出温度を、図８のよう
に、例えば１００°Ｃまで低下させることができ、蒸発
器を効率よく動作させることができる。
ば、図８のように目標過熱度ＳＨｔｇｔを補正して、Ｓ
Ｈｔｇｔ＝１°Ｃと小さく設定する。これによれば、実
際の過熱度ＳＨを（６°Ｃ−１°Ｃ）で５°Ｃに低下さ
せることができるので、蒸発器における過熱度が小さく
なり、蒸発器における冷媒の吐出温度を、図８のよう
に、例えば１００°Ｃまで低下させることができ、蒸発
器を効率よく動作させることができる。
【００３０】本発明は、特許請求の範囲を逸脱しない範
囲で種々の変形をすることができる。例えば、１つの室
外ユニットに２つの室内ユニットを接続しているが、１
つの室外ユニットに１つあるいは３つ以上の室内ユニッ
トを接続するか、あるいは複数の室外ユニットに複数の
室内ユニットを接続するようにしても、同様の効果を得
ることができる。
囲で種々の変形をすることができる。例えば、１つの室
外ユニットに２つの室内ユニットを接続しているが、１
つの室外ユニットに１つあるいは３つ以上の室内ユニッ
トを接続するか、あるいは複数の室外ユニットに複数の
室内ユニットを接続するようにしても、同様の効果を得
ることができる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明で
は、制御手段は、圧縮機の出力に応じて蒸発器における
冷媒の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入
口の温度差）を変化させる。これにより、蒸発器におけ
る冷媒の過熱を防いで有効利用をして、効率の向上と冷
媒の吐出温度の低減等を図ることができる。
は、制御手段は、圧縮機の出力に応じて蒸発器における
冷媒の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器の出入
口の温度差）を変化させる。これにより、蒸発器におけ
る冷媒の過熱を防いで有効利用をして、効率の向上と冷
媒の吐出温度の低減等を図ることができる。
【００３２】請求項２の発明では、制御手段は、蒸発器
への冷媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度
の差の情報に基づいて、圧縮機の出力に応じて蒸発器に
おける冷媒の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器
の出入口の温度差）を変化させることができる。これに
より、蒸発器における冷媒の過熱を防いで有効利用をし
て、効率の向上と冷媒の吐出温度の低減等を図ることが
できる。
への冷媒の入口の温度と蒸発器からの冷媒の出口の温度
の差の情報に基づいて、圧縮機の出力に応じて蒸発器に
おける冷媒の圧損を補正する形で、目標過熱度（蒸発器
の出入口の温度差）を変化させることができる。これに
より、蒸発器における冷媒の過熱を防いで有効利用をし
て、効率の向上と冷媒の吐出温度の低減等を図ることが
できる。
【図１】本発明の空気調和機の冷媒回路を示す図であ
る。
る。
【図２】モリエル線図を示す図である。
【図３】図１の冷媒回路における冷房運転時の電動膨張
弁の制御例を示す図である。
弁の制御例を示す図である。
【図４】圧縮機の能力（馬力）と目標過熱度（ＳＨｔｇ
ｔ）の対比図である。
ｔ）の対比図である。
【図５】理論サイクルのモリエル線図を示す図である。
【図６】冷媒の圧損が小さい場合の低圧縮機能力例を示
す図である。
す図である。
【図７】冷媒の圧損が大きい場合の高圧縮機能力例を示
す図である。
す図である。
【図８】冷媒の圧損が大きい場合の高圧縮機能力例を示
す図である。
す図である。
１０ 室外ユニット １２，１４ 室内ユニット １６ 圧縮機 １８，２０ 室内熱交換器（冷房運転時の蒸発器） Ｅ１，Ｅ２，Ｅ３，Ｓ１，Ｓ２ 温度センサ １００ 制御手段 ＳＨｔｇｔ 目標過熱度 ＳＨ 実際の過熱度（実過熱度）
Claims (2)
- 【請求項１】 能力可変の圧縮機と蒸発器とを有し、目
標過熱度を設定して蒸発器の過熱度を制御する空気調和
機において、前記圧縮機の出力に応じて前記目標過熱度
を変化させる制御手段を有することを特徴とする空気調
和機。 - 【請求項２】 能力可変の圧縮機と蒸発器とを有し、目
標過熱度を設定して蒸発器の過熱度を制御する空気調和
機において、目標過熱度は蒸発器への冷媒の入口の温度
と蒸発器からの冷媒の出口の温度の差から得て、圧縮機
の出力に応じて目標過熱度を変化させる制御手段を有す
ることを特徴とする空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33106195A JPH09145175A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33106195A JPH09145175A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 空気調和機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145175A true JPH09145175A (ja) | 1997-06-06 |
Family
ID=18239425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33106195A Pending JPH09145175A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09145175A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11230598A (ja) * | 1998-02-16 | 1999-08-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP2005069566A (ja) * | 2003-08-25 | 2005-03-17 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2018132218A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 株式会社富士通ゼネラル | 空気調和装置 |
| WO2019215812A1 (ja) * | 2018-05-08 | 2019-11-14 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
-
1995
- 1995-11-27 JP JP33106195A patent/JPH09145175A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11230598A (ja) * | 1998-02-16 | 1999-08-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP2005069566A (ja) * | 2003-08-25 | 2005-03-17 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2018132218A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 株式会社富士通ゼネラル | 空気調和装置 |
| WO2019215812A1 (ja) * | 2018-05-08 | 2019-11-14 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
| JPWO2019215812A1 (ja) * | 2018-05-08 | 2021-02-25 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040203 |