JPH09152035A - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
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- JPH09152035A JPH09152035A JP31226695A JP31226695A JPH09152035A JP H09152035 A JPH09152035 A JP H09152035A JP 31226695 A JP31226695 A JP 31226695A JP 31226695 A JP31226695 A JP 31226695A JP H09152035 A JPH09152035 A JP H09152035A
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Landscapes
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- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価でかつ耐摩耗性、耐焼付性の優れたピス
トンリングを提供する。 【解決手段】 外周摺動面に溶射皮膜が形成されたピス
トンリングにおいて、この溶射皮膜の組成が重量％で、
Ｃｒ：５５〜６５％、Ｎ：６％以下、Ｃ：０．１％以下
を含み、不可避的不純物：３％以下、残部Ｆｅからなる
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金２０〜５０％と炭化クロム５０〜８
０％から構成され、かつ前記溶射皮膜中のポア率が５容
積％以下を示す。
トンリングを提供する。 【解決手段】 外周摺動面に溶射皮膜が形成されたピス
トンリングにおいて、この溶射皮膜の組成が重量％で、
Ｃｒ：５５〜６５％、Ｎ：６％以下、Ｃ：０．１％以下
を含み、不可避的不純物：３％以下、残部Ｆｅからなる
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金２０〜５０％と炭化クロム５０〜８
０％から構成され、かつ前記溶射皮膜中のポア率が５容
積％以下を示す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関や圧縮機等
に用いられるピストンリングに関し、特にその外周面に
溶射皮膜を形成したピストンリングに関する。
に用いられるピストンリングに関し、特にその外周面に
溶射皮膜を形成したピストンリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関や圧縮機等に用いられるピスト
ンリングはその外周面に、耐摩耗性を高めるために硬質
Ｃｒめっきを施したものが一般に用いられており、更
に、かゝるピストンリングの性能上の問題点である、摺
動する相手材との耐焼付性を改善するために、ＭｏやＮ
ｉ−Ｃｒ合金等を有する皮膜をプラズマ溶射によって形
成したピストンリングが特開昭５４−１２４４号公報な
どによって開示されている。
ンリングはその外周面に、耐摩耗性を高めるために硬質
Ｃｒめっきを施したものが一般に用いられており、更
に、かゝるピストンリングの性能上の問題点である、摺
動する相手材との耐焼付性を改善するために、ＭｏやＮ
ｉ−Ｃｒ合金等を有する皮膜をプラズマ溶射によって形
成したピストンリングが特開昭５４−１２４４号公報な
どによって開示されている。
【０００３】更にまた、上記溶射皮膜の欠点とされる相
手材に対する攻撃性と剥離性を改良するために、Ｎｉ−
Ｃｒ合金とＣｒ3 Ｃ2 の炭化クロムからなるプラズマ溶
射皮膜を有するピストンリングと、これらの粉末を混合
し、この混合粉末を１９，９５０Pa以下の不活性ガス雰
囲気中で、ピストンリング母材に対して減圧プラズマ溶
射を行い、５容積％以下の空孔を有する溶射皮膜を形成
するピストンリング製造方法が特開平３−１７２６８１
号公報に開示されている。
手材に対する攻撃性と剥離性を改良するために、Ｎｉ−
Ｃｒ合金とＣｒ3 Ｃ2 の炭化クロムからなるプラズマ溶
射皮膜を有するピストンリングと、これらの粉末を混合
し、この混合粉末を１９，９５０Pa以下の不活性ガス雰
囲気中で、ピストンリング母材に対して減圧プラズマ溶
射を行い、５容積％以下の空孔を有する溶射皮膜を形成
するピストンリング製造方法が特開平３−１７２６８１
号公報に開示されている。
【０００４】しかしながらかゝる溶射皮膜を有するピス
トンリングではＮｉ−Ｃｒ合金の摺動特性が低いため、
摩耗の進行とともに金属マトリックスであるＮｉ−Ｃｒ
合金とＣｒ3 Ｃ2 の硬質粒子との間に摩耗段差が生じ、
その結果、相手材への攻撃性が高くなり、更に耐焼付性
も不十分となる。したがって、上記ピストンリングでは
エンジンの高出力化及び排ガス規制対策のためますます
過酷になっているピストンリングの使用環境への適応が
困難となっている。
トンリングではＮｉ−Ｃｒ合金の摺動特性が低いため、
摩耗の進行とともに金属マトリックスであるＮｉ−Ｃｒ
合金とＣｒ3 Ｃ2 の硬質粒子との間に摩耗段差が生じ、
その結果、相手材への攻撃性が高くなり、更に耐焼付性
も不十分となる。したがって、上記ピストンリングでは
エンジンの高出力化及び排ガス規制対策のためますます
過酷になっているピストンリングの使用環境への適応が
困難となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来のプラズ
マ溶射における皮膜の問題点を解決し、耐摩耗性、耐焼
付性が高く、かつ相手材への攻撃性の低い、エンジンの
高出力化に対応できるピストンリングを提供することを
課題とする。
マ溶射における皮膜の問題点を解決し、耐摩耗性、耐焼
付性が高く、かつ相手材への攻撃性の低い、エンジンの
高出力化に対応できるピストンリングを提供することを
課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために、溶射皮膜の組成をＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金と炭
化クロムで構成したものである。皮膜の金属マトリック
スとなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金はＦｅ−Ｃｒ合金、窒化ク
ロム及び窒化鉄から構成されており、窒化クロム及び窒
化鉄は比較的硬い（各窒化物は窒化処理で同時に生成さ
れ、これら混合窒化物は硬度Ｈｖ１０００以上を有す
る）ため、Ｆｅ−Ｃｒ合金やＮｉ−Ｃｒ合金を金属マト
リックスとした皮膜より耐摩耗性や耐焼付性が良好であ
り、したがって摺動特性が向上する。
するために、溶射皮膜の組成をＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金と炭
化クロムで構成したものである。皮膜の金属マトリック
スとなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金はＦｅ−Ｃｒ合金、窒化ク
ロム及び窒化鉄から構成されており、窒化クロム及び窒
化鉄は比較的硬い（各窒化物は窒化処理で同時に生成さ
れ、これら混合窒化物は硬度Ｈｖ１０００以上を有す
る）ため、Ｆｅ−Ｃｒ合金やＮｉ−Ｃｒ合金を金属マト
リックスとした皮膜より耐摩耗性や耐焼付性が良好であ
り、したがって摺動特性が向上する。
【０００７】また、炭化クロムを硬質粒子としてＦｅ−
Ｃｒ−Ｎ合金の金属マトリックス中に多量に微細分散す
ることにより自身摩耗性及び耐焼付性を向上せしめると
ともに摩耗段差ができにくいという理由で、相手材への
攻撃性を低くする。また、上記皮膜はそのポア率を極め
て低くしているので皮膜の組織は緻密になり、したがっ
て、膜内剥離への抵抗性を高めるとともに相手材への攻
撃性を低くすることができる。
Ｃｒ−Ｎ合金の金属マトリックス中に多量に微細分散す
ることにより自身摩耗性及び耐焼付性を向上せしめると
ともに摩耗段差ができにくいという理由で、相手材への
攻撃性を低くする。また、上記皮膜はそのポア率を極め
て低くしているので皮膜の組織は緻密になり、したがっ
て、膜内剥離への抵抗性を高めるとともに相手材への攻
撃性を低くすることができる。
【０００８】すなわち本発明のピストンリングは、外周
摺動面に溶射皮膜が形成されたもので、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ
合金２０〜５０重量％（以下％は重量％）と炭化クロム
５０〜８０％とからなり、かつ皮膜中のポア率が５容積
％以下である溶射皮膜を有することを特徴とする。上記
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金の組成はＣｒ：５５〜６５％、Ｎ：
６％以下、Ｃ：０．１％以下、不可避的不純物としてＳ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ又はＡｌの１種又は２種以上の合計が
３％以下、残部Ｆｅからなり、炭化クロムはＣｒ3 Ｃ2
又はＣｒ7Ｃ3 の１種又は２種の炭化物である。
摺動面に溶射皮膜が形成されたもので、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ
合金２０〜５０重量％（以下％は重量％）と炭化クロム
５０〜８０％とからなり、かつ皮膜中のポア率が５容積
％以下である溶射皮膜を有することを特徴とする。上記
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金の組成はＣｒ：５５〜６５％、Ｎ：
６％以下、Ｃ：０．１％以下、不可避的不純物としてＳ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ又はＡｌの１種又は２種以上の合計が
３％以下、残部Ｆｅからなり、炭化クロムはＣｒ3 Ｃ2
又はＣｒ7Ｃ3 の１種又は２種の炭化物である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のピストンリングは次のよ
うに構成される。リング状に形成された鋳鉄材や鋼材等
からなる母材の外周摺動面に、５０μｍ〜１５０mmの厚
さでポア率５容積％以下の皮膜が例えば高速フレーム溶
射ガンを用いて溶射被覆される。
うに構成される。リング状に形成された鋳鉄材や鋼材等
からなる母材の外周摺動面に、５０μｍ〜１５０mmの厚
さでポア率５容積％以下の皮膜が例えば高速フレーム溶
射ガンを用いて溶射被覆される。
【００１０】前記皮膜は皮膜の金属マトリックスとなる
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金を２０〜５０％含み、更にこの金属
マトリックス中に硬質粒子炭化クロムを５０〜８０％の
範囲で微細分散して構成されている。かゝる皮膜はＦｅ
−Ｃｒ−Ｎ合金粉末と炭化クロム粉末を混合した混合粉
末を母材表面に溶射して形成されるが、皮膜ポア率を５
容積％以下にするために前記粉末の粒度分布を粒径５〜
４０μｍ、好ましくは５〜３６μｍの範囲に微細化す
る。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金を２０〜５０％含み、更にこの金属
マトリックス中に硬質粒子炭化クロムを５０〜８０％の
範囲で微細分散して構成されている。かゝる皮膜はＦｅ
−Ｃｒ−Ｎ合金粉末と炭化クロム粉末を混合した混合粉
末を母材表面に溶射して形成されるが、皮膜ポア率を５
容積％以下にするために前記粉末の粒度分布を粒径５〜
４０μｍ、好ましくは５〜３６μｍの範囲に微細化す
る。
【００１１】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金粉末が２０％未満、す
なわち炭化クロムが８０％超ではＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金粉
末の上記効果は得られず相手摩耗大となる。一方、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ｎ合金粉末が５０％超、すなわち炭化クロムが
５０％未満では炭化クロム粉末の上記効果は得られず、
自身摩耗大及び焼付性大となってしまう。
なわち炭化クロムが８０％超ではＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合金粉
末の上記効果は得られず相手摩耗大となる。一方、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ｎ合金粉末が５０％超、すなわち炭化クロムが
５０％未満では炭化クロム粉末の上記効果は得られず、
自身摩耗大及び焼付性大となってしまう。
【００１２】なお、これらの粉末のより好ましい混合割
合は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金粉末２０〜３０％、及び炭化
クロム粉末７０〜８０％であり、この範囲で上述の効果
が一層明確に発揮される。又、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金はＣ
ｒ：５５〜６５％、Ｎ：６％以下、Ｃ：０．１％以下、
不可避的不純物として、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ又はＡｌの
１種又は２種以上を３％以下、残部Ｆｅから構成され
る。Ｃｒが５５％未満であると焼付性大となり、又６５
％超であると靱性不足となる。Ｎは６％超では靱性不足
となり、又Ｃは０．１％超では同様に靱性不足となる。
又、不可避的不純物は硬度を維持するために３％以下に
制限する。
合は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金粉末２０〜３０％、及び炭化
クロム粉末７０〜８０％であり、この範囲で上述の効果
が一層明確に発揮される。又、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金はＣ
ｒ：５５〜６５％、Ｎ：６％以下、Ｃ：０．１％以下、
不可避的不純物として、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ又はＡｌの
１種又は２種以上を３％以下、残部Ｆｅから構成され
る。Ｃｒが５５％未満であると焼付性大となり、又６５
％超であると靱性不足となる。Ｎは６％超では靱性不足
となり、又Ｃは０．１％超では同様に靱性不足となる。
又、不可避的不純物は硬度を維持するために３％以下に
制限する。
【００１３】前述したように前記各粉末の粒度分布は粒
径５〜４０μｍの範囲に調整されて、ポア率が５容積％
以下の緻密性を溶射皮膜に与えるが、前記粉末の粒径が
４０μｍ超では前記ポア率を得ることができず、また５
μｍ未満では粉末の飛散が多く、皮膜の歩留りが低下す
るのでこの値を下限とする。溶射作業は高速フレームガ
ン（ＤＪガン）で行われるが、勿論他の溶射装置、例え
ばプラズマ溶射ガン又は減圧プラズマ溶射装置などを用
いることができる。
径５〜４０μｍの範囲に調整されて、ポア率が５容積％
以下の緻密性を溶射皮膜に与えるが、前記粉末の粒径が
４０μｍ超では前記ポア率を得ることができず、また５
μｍ未満では粉末の飛散が多く、皮膜の歩留りが低下す
るのでこの値を下限とする。溶射作業は高速フレームガ
ン（ＤＪガン）で行われるが、勿論他の溶射装置、例え
ばプラズマ溶射ガン又は減圧プラズマ溶射装置などを用
いることができる。
【００１４】
【実施例】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金として、Ｃｒ：６０．３
％、Ｎ：５．６％、Ｃ：０．０４％、不可避的不純物と
してＳｉ：０．４％、Ｐ：０．５％、Ｓ：０．１％、Ｃ
ｕ：０．８％、Ａｌ：１．０％を合計２．８％、残部Ｆ
ｅからなる合金を５〜３６μｍの範囲の粒径に粉砕し、
また炭化クロムとしてＣｒ3 Ｃ2 ，Ｃｒ7 Ｃ3 又はＣｒ
23Ｃ6 を５〜３６μｍの範囲の粒径に粉砕し、表１に示
す割合で混合した。
％、Ｎ：５．６％、Ｃ：０．０４％、不可避的不純物と
してＳｉ：０．４％、Ｐ：０．５％、Ｓ：０．１％、Ｃ
ｕ：０．８％、Ａｌ：１．０％を合計２．８％、残部Ｆ
ｅからなる合金を５〜３６μｍの範囲の粒径に粉砕し、
また炭化クロムとしてＣｒ3 Ｃ2 ，Ｃｒ7 Ｃ3 又はＣｒ
23Ｃ6 を５〜３６μｍの範囲の粒径に粉砕し、表１に示
す割合で混合した。
【００１５】なお、比較例１１は前記各粉末を１０〜４
５μｍの範囲の粒径に粉砕し、比較例１０のＮｉ−Ｃｒ
合金はＮｉ：８０％、Ｃｒ：２０％を含有し、５〜３６
μｍの範囲の粒径に粉砕した。
５μｍの範囲の粒径に粉砕し、比較例１０のＮｉ−Ｃｒ
合金はＮｉ：８０％、Ｃｒ：２０％を含有し、５〜３６
μｍの範囲の粒径に粉砕した。
【００１６】
【表１】
【００１７】前記混合粉末をメテコ社製ＤＪガンで下記
条件によってＪＩＳ ＳＫ５材からなる母材表面に溶射
し、厚さ０．３mmの溶射皮膜を形成した。 ・ガス流量・圧力 プロパン：７２×１０-3ｍ3 ／min.，５．５２×１０5 Pa（８０psi ） 酸素：２６０×１０-3ｍ2 ／min.， １．０３×１０6 Pa（１５０psi ） エア：３３０×１０-3ｍ2 ／min.， ５．１７×１０5 Pa（７５psi ） ・粉末送り量：１．８kg／hr. なお、比較例９は通常の方法によって厚さ０．１mmのク
ロムメッキを上記母材表面に施した。
条件によってＪＩＳ ＳＫ５材からなる母材表面に溶射
し、厚さ０．３mmの溶射皮膜を形成した。 ・ガス流量・圧力 プロパン：７２×１０-3ｍ3 ／min.，５．５２×１０5 Pa（８０psi ） 酸素：２６０×１０-3ｍ2 ／min.， １．０３×１０6 Pa（１５０psi ） エア：３３０×１０-3ｍ2 ／min.， ５．１７×１０5 Pa（７５psi ） ・粉末送り量：１．８kg／hr. なお、比較例９は通常の方法によって厚さ０．１mmのク
ロムメッキを上記母材表面に施した。
【００１８】これらの試験片について溶射皮膜の硬度を
測定し、更に往復動摩擦試験機を用いて溶射皮膜表面の
焼付き試験および摩耗試験を行った。それぞれの試験条
件は下記のとおりであった。焼付き試験条件 ・荷重：２kgf （ならし後 ２kgf ／min.の荷重速度で
試験） ・回転数：１００cpm ・ならし時間：５min. ・潤滑：軽油相当粘度油 ・相手材：ボロン鋳鉄（ライナ相当材）往復動摩擦試験 ・荷重：１０kgf ・回転数：６００cpm ・時間：６０min. ・潤滑：軽油相当粘度油（滴下速度 １．８×１０-6ｍ
3 ／hr. ） ・相手材：ボロン鋳鉄（ライナ相当材） 上記の硬度測定および焼付き試験の結果を表１に、摩耗
試験の結果を図１に示す。
測定し、更に往復動摩擦試験機を用いて溶射皮膜表面の
焼付き試験および摩耗試験を行った。それぞれの試験条
件は下記のとおりであった。焼付き試験条件 ・荷重：２kgf （ならし後 ２kgf ／min.の荷重速度で
試験） ・回転数：１００cpm ・ならし時間：５min. ・潤滑：軽油相当粘度油 ・相手材：ボロン鋳鉄（ライナ相当材）往復動摩擦試験 ・荷重：１０kgf ・回転数：６００cpm ・時間：６０min. ・潤滑：軽油相当粘度油（滴下速度 １．８×１０-6ｍ
3 ／hr. ） ・相手材：ボロン鋳鉄（ライナ相当材） 上記の硬度測定および焼付き試験の結果を表１に、摩耗
試験の結果を図１に示す。
【００１９】以上の結果から次のことが判明した。本発
明の実施例では、皮膜硬さがいずれもHv７５０以上であ
り、焼付き荷重も４０kgf 以上が得られ、また溶射皮膜
摩耗量は１．２μｍ以下、相手材摩耗量は１．０μｍ以
下であって、本発明の皮膜が耐摩耗性、低相手攻撃性、
耐焼付け性の諸特性で優れていることがわかった。
明の実施例では、皮膜硬さがいずれもHv７５０以上であ
り、焼付き荷重も４０kgf 以上が得られ、また溶射皮膜
摩耗量は１．２μｍ以下、相手材摩耗量は１．０μｍ以
下であって、本発明の皮膜が耐摩耗性、低相手攻撃性、
耐焼付け性の諸特性で優れていることがわかった。
【００２０】一方、比較例６は炭化クロムが多く、ポア
率が５容積％超のため、硬く、相手材摩耗が本発明より
大きい値を示した。比較例７は前記各粉末の添加量が本
発明の範囲外のため（炭化クロム量が低い）皮膜硬さは
低く、ポア率が本発明内にありながら低い焼付き荷重し
か得られなかった。
率が５容積％超のため、硬く、相手材摩耗が本発明より
大きい値を示した。比較例７は前記各粉末の添加量が本
発明の範囲外のため（炭化クロム量が低い）皮膜硬さは
低く、ポア率が本発明内にありながら低い焼付き荷重し
か得られなかった。
【００２１】比較例８は炭化クロム量を８０％と多量に
添加したにもかかわらず、Ｃｒ23Ｃ 6 を炭化クロム全量
に対し５０％加えていたので、皮膜硬さおよびポア率が
良好でありながら焼付き荷重が低く摩耗量が多いという
悪い特性を示した。比較例１０はＦｅ−Ｃｒ−Ｎの代り
にＮｉ−Ｃｒを使用した例であって、低い耐焼付き性、
耐摩耗性を示した。
添加したにもかかわらず、Ｃｒ23Ｃ 6 を炭化クロム全量
に対し５０％加えていたので、皮膜硬さおよびポア率が
良好でありながら焼付き荷重が低く摩耗量が多いという
悪い特性を示した。比較例１０はＦｅ−Ｃｒ−Ｎの代り
にＮｉ−Ｃｒを使用した例であって、低い耐焼付き性、
耐摩耗性を示した。
【００２２】比較例１１は溶射粉末の粒度分布が本発明
のそれより高く、ポア率も高かったため、焼付き荷重が
低く、また相手攻撃性が高かった。
のそれより高く、ポア率も高かったため、焼付き荷重が
低く、また相手攻撃性が高かった。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明はＦｅ−Ｃｒ−Ｎ合
金の含有量が少いにもかかわらず、優れた表面硬さ、耐
摩耗性および耐焼付き性を示すので、ピストンリングと
して極めて工業的価値は高いものである。
金の含有量が少いにもかかわらず、優れた表面硬さ、耐
摩耗性および耐焼付き性を示すので、ピストンリングと
して極めて工業的価値は高いものである。
【図１】各試験片の摩耗試験の結果を示す図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 外周摺動面に溶射皮膜が形成されたピス
トンリングにおいて、該溶射皮膜の組成が重量％で、Ｃ
ｒ：５５〜６５％、Ｎ：６％以下、Ｃ：０．１％以下を
含み、不可避的不純物：３％以下、残部ＦｅからなるＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｎ合金２０〜５０％と炭化クロム５０〜８０
％から構成され、かつ前記溶射皮膜中のポア率が５容積
％以下であることを特徴とするピストンリング。 - 【請求項２】 前記溶射皮膜の組成を重量％で、炭化ク
ロム７０〜８０％、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ合金２０〜３０％と
した請求項１記載のピストンリング。 - 【請求項３】 前記不可避的不純物がＳｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃ
ｕ又はＡｌの１種又は２種以上からなる請求項１記載の
ピストンリング。 - 【請求項４】 前記溶射皮膜の硬度がHv７５０〜１０５
０である請求項１記載のピストンリング。 - 【請求項５】 前記炭化クロムがＣｒ3 Ｃ2 又はＣｒ7
Ｃ3 の１種又は２種からなる請求項１又は２記載のピス
トンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31226695A JPH09152035A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31226695A JPH09152035A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ピストンリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09152035A true JPH09152035A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18027179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31226695A Pending JPH09152035A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09152035A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004018728A1 (en) * | 2002-08-26 | 2004-03-04 | Dana Corporation | Process of thermally spraying coatings |
| US6780474B2 (en) | 2002-08-26 | 2004-08-24 | Dana Corporation | Thermally sprayed chromium nitride coating |
-
1995
- 1995-11-30 JP JP31226695A patent/JPH09152035A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004018728A1 (en) * | 2002-08-26 | 2004-03-04 | Dana Corporation | Process of thermally spraying coatings |
| US6780474B2 (en) | 2002-08-26 | 2004-08-24 | Dana Corporation | Thermally sprayed chromium nitride coating |
| US6833165B2 (en) | 2002-08-26 | 2004-12-21 | Dana Corporation | Thermally sprayed coatings |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050715 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050802 |
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20051129 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |