JPH0915228A - 硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査装置 - Google Patents
硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査装置Info
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- JPH0915228A JPH0915228A JP31918895A JP31918895A JPH0915228A JP H0915228 A JPH0915228 A JP H0915228A JP 31918895 A JP31918895 A JP 31918895A JP 31918895 A JP31918895 A JP 31918895A JP H0915228 A JPH0915228 A JP H0915228A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 分析計における硫黄酸化物から二酸化硫黄ガ
スへの変換効率を検査すること。 【解決手段】 二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付
加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、そ
の生成分を変換装置３２で二酸化硫黄ガスに変換し、変
換された二酸化硫黄ガスの検出値をＣとし、Ｃ検出時と
同一濃度の二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加し
た混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生
成物から残留二酸化硫黄ガスを取り出し、取り出された
二酸化硫黄ガスの検出値をＢとし、Ｃ、Ｂ値検出時と同
一濃度の二酸化硫黄ガスを前記混合ガスと反応させない
で、その未反応ガスについての二酸化硫黄ガスの検出値
をＤ 1 としたときに、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ1 −Ｂ）より前
記変換装置３２の硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変
換効率を算出する硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変
換装置の検査方法。
スへの変換効率を検査すること。 【解決手段】 二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付
加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、そ
の生成分を変換装置３２で二酸化硫黄ガスに変換し、変
換された二酸化硫黄ガスの検出値をＣとし、Ｃ検出時と
同一濃度の二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加し
た混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生
成物から残留二酸化硫黄ガスを取り出し、取り出された
二酸化硫黄ガスの検出値をＢとし、Ｃ、Ｂ値検出時と同
一濃度の二酸化硫黄ガスを前記混合ガスと反応させない
で、その未反応ガスについての二酸化硫黄ガスの検出値
をＤ 1 としたときに、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ1 −Ｂ）より前
記変換装置３２の硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変
換効率を算出する硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変
換装置の検査方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硫黄酸化物から二
酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査装置に関
し、特に、上記変換の効率を正確に検査できる硫黄酸化
物から二酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査
装置に関するものである。
酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査装置に関
し、特に、上記変換の効率を正確に検査できる硫黄酸化
物から二酸化硫黄ガスへの変換装置の検査方法及び検査
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】車両等のディーゼルエンジンの燃料とし
ての軽油中に含まれる硫黄分が二酸化硫黄ＳＯ2 として
前記ディーゼルエンジンから排出される。ディーゼル排
気ガス規制の強化に対応するディーゼル酸化触媒の開発
及び評価において、ディーゼル排気ガス中のＳＯx と水
分が排気装置の触媒で反応することにより生成される硫
酸ミストの低減対策が重要となる。そのため、硫酸ミス
トを含むＳＯx の反応、生成及び解析用として最近ＳＯ
x分析計が開発され、使用されている。なお、このＳＯ
x 分析計においては、ＳＯ x をＳＯ2 に変換してＳＯ2
の濃度を検出することによりＳＯx の濃度を測定してい
る。このＳＯx 分析計の校正のため、所定濃度のＳＯx
を発生させ、このＳＯx をＳＯx 分析計に導いて濃度を
計ることが必要である。
ての軽油中に含まれる硫黄分が二酸化硫黄ＳＯ2 として
前記ディーゼルエンジンから排出される。ディーゼル排
気ガス規制の強化に対応するディーゼル酸化触媒の開発
及び評価において、ディーゼル排気ガス中のＳＯx と水
分が排気装置の触媒で反応することにより生成される硫
酸ミストの低減対策が重要となる。そのため、硫酸ミス
トを含むＳＯx の反応、生成及び解析用として最近ＳＯ
x分析計が開発され、使用されている。なお、このＳＯ
x 分析計においては、ＳＯ x をＳＯ2 に変換してＳＯ2
の濃度を検出することによりＳＯx の濃度を測定してい
る。このＳＯx 分析計の校正のため、所定濃度のＳＯx
を発生させ、このＳＯx をＳＯx 分析計に導いて濃度を
計ることが必要である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の従来例
では、ＳＯx の発生濃度は、発生装置内の触媒の効率が
１００パーセントであることを前提として計算されてい
るので、長期間の内に触媒が劣化するとＳＯx の発生濃
度が低下するので問題となる。この場合、ＳＯx 発生濃
度とＳＯx 分析計の指示が合わないが、その原因がＳＯ
x 分析計側のＳＯx からＳＯ2 への変換効率の劣化によ
るか、ＳＯx 発生装置側の上記触媒劣化かの特定が困難
である。上記ＳＯx 発生装置における触媒劣化があって
も、ＳＯx 分析計の精度を維持するために、ＳＯx から
ＳＯ2 への変換装置の変換効率の精度管理が必要であ
る。この変換効率は、常時９０パーセント以上であるこ
との定期的管理が必要であるが、変換装置内部の活性炭
の劣化があると、前記変換効率が低下するので、正しい
ＳＯx 濃度の測定ができないことになるという欠点があ
った。したがって、本願発明の目的は、上述の従来例の
欠点をなくし、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を正確に
測定できる方法及びそのための装置を提供することであ
る。
では、ＳＯx の発生濃度は、発生装置内の触媒の効率が
１００パーセントであることを前提として計算されてい
るので、長期間の内に触媒が劣化するとＳＯx の発生濃
度が低下するので問題となる。この場合、ＳＯx 発生濃
度とＳＯx 分析計の指示が合わないが、その原因がＳＯ
x 分析計側のＳＯx からＳＯ2 への変換効率の劣化によ
るか、ＳＯx 発生装置側の上記触媒劣化かの特定が困難
である。上記ＳＯx 発生装置における触媒劣化があって
も、ＳＯx 分析計の精度を維持するために、ＳＯx から
ＳＯ2 への変換装置の変換効率の精度管理が必要であ
る。この変換効率は、常時９０パーセント以上であるこ
との定期的管理が必要であるが、変換装置内部の活性炭
の劣化があると、前記変換効率が低下するので、正しい
ＳＯx 濃度の測定ができないことになるという欠点があ
った。したがって、本願発明の目的は、上述の従来例の
欠点をなくし、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を正確に
測定できる方法及びそのための装置を提供することであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本願の第１の発明の構成は、硫黄酸化物を二酸化硫
黄ガスへ変換する変換装置の変換効率検査方法であっ
て、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合
ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生成分を
前記変換装置で二酸化硫黄ガスに変換し、変換された二
酸化硫黄ガスの検出値をＣとし、Ｃ検出時と同一濃度の
二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合ガス
とを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生成物から残
留二酸化硫黄ガスを取り出し、取り出された二酸化硫黄
ガスの検出値をＢとし、Ｃ、Ｂ値検出時と同一濃度の二
酸化硫黄ガスを前記混合ガスと反応させないで、その未
反応ガスについての二酸化硫黄ガスの検出値をＤ1 とし
たときに、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ1−Ｂ）より前記変換装置
の硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を算出す
ることを特徴とする硫黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換
する変換装置の変換効率検査方法である。
め、本願の第１の発明の構成は、硫黄酸化物を二酸化硫
黄ガスへ変換する変換装置の変換効率検査方法であっ
て、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合
ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生成分を
前記変換装置で二酸化硫黄ガスに変換し、変換された二
酸化硫黄ガスの検出値をＣとし、Ｃ検出時と同一濃度の
二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合ガス
とを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生成物から残
留二酸化硫黄ガスを取り出し、取り出された二酸化硫黄
ガスの検出値をＢとし、Ｃ、Ｂ値検出時と同一濃度の二
酸化硫黄ガスを前記混合ガスと反応させないで、その未
反応ガスについての二酸化硫黄ガスの検出値をＤ1 とし
たときに、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ1−Ｂ）より前記変換装置
の硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を算出す
ることを特徴とする硫黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換
する変換装置の変換効率検査方法である。
【０００５】上記第１の発明の構成により、Ｂは、二酸
化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合ガスとを
反応させて硫黄酸化物を生成したときに残留している二
酸化硫黄ガスの濃度であり、Ｃは前記Ｂと前記生成され
た硫黄酸化物を変換装置にて二酸化硫黄ガスに変換した
ものの濃度との和である。このため、Ｃ−Ｂは、上記生
成された硫黄酸化物を前記変換装置にて二酸化硫黄ガス
に変換したものの濃度である。更に、Ｄ1 は上記Ｃ、Ｂ
検出時と同一濃度の二酸化硫黄ガスが前記混合ガスと反
応しない状態にて検出された二酸化硫黄ガスの濃度であ
るので、Ｄ1 −Ｂは、上記反応にて硫黄酸化物に変換さ
れる二酸化硫黄ガスの濃度を示す。このため、（Ｃ−
Ｂ）／（Ｄ1 −Ｂ）は、前記変換装置における硫黄酸化
物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を正確に表すことに
なる。このようにして、硫黄酸化物から二酸化硫黄ガス
への変換効率を正確に求めることができるので、前記変
換装置を使用している分析計にて硫黄酸化物の検出を正
確に行うことができる。
化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合ガスとを
反応させて硫黄酸化物を生成したときに残留している二
酸化硫黄ガスの濃度であり、Ｃは前記Ｂと前記生成され
た硫黄酸化物を変換装置にて二酸化硫黄ガスに変換した
ものの濃度との和である。このため、Ｃ−Ｂは、上記生
成された硫黄酸化物を前記変換装置にて二酸化硫黄ガス
に変換したものの濃度である。更に、Ｄ1 は上記Ｃ、Ｂ
検出時と同一濃度の二酸化硫黄ガスが前記混合ガスと反
応しない状態にて検出された二酸化硫黄ガスの濃度であ
るので、Ｄ1 −Ｂは、上記反応にて硫黄酸化物に変換さ
れる二酸化硫黄ガスの濃度を示す。このため、（Ｃ−
Ｂ）／（Ｄ1 −Ｂ）は、前記変換装置における硫黄酸化
物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を正確に表すことに
なる。このようにして、硫黄酸化物から二酸化硫黄ガス
への変換効率を正確に求めることができるので、前記変
換装置を使用している分析計にて硫黄酸化物の検出を正
確に行うことができる。
【０００６】更に、第２の発明の構成は、硫黄酸化物を
二酸化硫黄ガスへ変換する変換装置の変換効率検査装置
であり、その変換装置に対して、二酸化硫黄ガスと、酸
素ガスに水分を付加した混合ガスとを反応させて生成さ
れる硫黄酸化物を供給する状態と、前記二酸化硫黄ガス
と同一濃度の二酸化硫黄ガスを前記変換装置に供給する
状態との間で切替可能になっていることを特徴とする硫
黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換する変換装置の変換効
率検査装置である。
二酸化硫黄ガスへ変換する変換装置の変換効率検査装置
であり、その変換装置に対して、二酸化硫黄ガスと、酸
素ガスに水分を付加した混合ガスとを反応させて生成さ
れる硫黄酸化物を供給する状態と、前記二酸化硫黄ガス
と同一濃度の二酸化硫黄ガスを前記変換装置に供給する
状態との間で切替可能になっていることを特徴とする硫
黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換する変換装置の変換効
率検査装置である。
【０００７】上記第２の発明の構成によれば、前記変換
装置に対して、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付
加した混合ガスとを反応させて生成される硫黄酸化物を
供給する状態と、前記二酸化硫黄ガスと同一濃度の二酸
化硫黄ガスを変換装置に供給する状態との間で切替可能
になっているので、請求項１に記載された変換装置の硫
黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を検査するこ
とができる。
装置に対して、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付
加した混合ガスとを反応させて生成される硫黄酸化物を
供給する状態と、前記二酸化硫黄ガスと同一濃度の二酸
化硫黄ガスを変換装置に供給する状態との間で切替可能
になっているので、請求項１に記載された変換装置の硫
黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を検査するこ
とができる。
【０００８】更に、第３の発明の構成は、上記第２の発
明の構成において、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給す
る状態のときにおいても、二酸化硫黄ガスと、酸素ガス
に水分を付加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を
生成していることである。
明の構成において、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給す
る状態のときにおいても、二酸化硫黄ガスと、酸素ガス
に水分を付加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を
生成していることである。
【０００９】上記第３の発明の構成により、上記第２の
発明の作用とともに、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給
する状態のときでも、上述のように硫黄酸化物を生成し
ているので、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給する状態
から硫黄酸化物を前記変換装置に供給する状態に切換た
ときに、短い時間で安定状態になる。
発明の作用とともに、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給
する状態のときでも、上述のように硫黄酸化物を生成し
ているので、二酸化硫黄ガスを変換装置に供給する状態
から硫黄酸化物を前記変換装置に供給する状態に切換た
ときに、短い時間で安定状態になる。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、本願発明の実施の形態を図
面を使用して説明する。図１は第１の実施の形態の説明
図である。なお、第１の実施の形態は、請求項１、２に
対応する。図１において、変換効率チェッカー１０の出
力側に分析計３０の入力側が接続されている。変換効率
チェッカー１０は、分析計３０における変換装置３２の
硫黄酸化物ＳＯx （硫酸ミストを含むが二酸化硫黄ガス
（ＳＯ2 ）を含まない）からＳＯ2 への変換効率を検査
するものであり、その主要部は、第１及び第２フィルタ
ー１１、１４、第１及び第２流量調整バルブ１２、１
５、第１及び第２マスフローコントローラー１３、１
６、バブラー１７、切替バルブ１８、加熱炉１９、配管
２０及び加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃからなる。第
１フィルター１１は、供給されたＳＯ2 の塵等を除去す
るものである。第１流量調整バルブ１２は、ＳＯ2 の流
量を概略調整するものであり、第１マスフローコントロ
ーラー１３は、ＳＯ2 の流量を精密に調整するものであ
る。
面を使用して説明する。図１は第１の実施の形態の説明
図である。なお、第１の実施の形態は、請求項１、２に
対応する。図１において、変換効率チェッカー１０の出
力側に分析計３０の入力側が接続されている。変換効率
チェッカー１０は、分析計３０における変換装置３２の
硫黄酸化物ＳＯx （硫酸ミストを含むが二酸化硫黄ガス
（ＳＯ2 ）を含まない）からＳＯ2 への変換効率を検査
するものであり、その主要部は、第１及び第２フィルタ
ー１１、１４、第１及び第２流量調整バルブ１２、１
５、第１及び第２マスフローコントローラー１３、１
６、バブラー１７、切替バルブ１８、加熱炉１９、配管
２０及び加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃからなる。第
１フィルター１１は、供給されたＳＯ2 の塵等を除去す
るものである。第１流量調整バルブ１２は、ＳＯ2 の流
量を概略調整するものであり、第１マスフローコントロ
ーラー１３は、ＳＯ2 の流量を精密に調整するものであ
る。
【００１１】第２フィルター１４は、供給された酸素ガ
ス（Ｏ2 ）の塵等を除去するものである。第２流量調整
バルブ１５はＯ2 の流量を概略調整するものであり、第
２マスフローコントローラー１６は、Ｏ2 の流量を精密
に調整するものである。バブラー１７は、マスフローコ
ントローラー１６の出力Ｏ2 に水分（Ｈ2 Ｏ）を飽和さ
せるものである。なお、バブラー１７の出力側（下流
側）には加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃ（図１にて配
管２０を示す実線を破線で挟むように表したもの）が接
続されている。加熱配管２０ｂは加熱炉１９をバイパス
するものであり、加熱配管２０ｃは変換装置３２をバイ
パスするように後述するトラッパー３３を接続するもの
であり、加熱配管２０ａは、加熱配管２０ａ、２０ｂ以
外の全ての加熱配管である。加熱配管２０ａ、２０ｂ、
２０ｃは、ステンレス等のパイプの外側に絶縁体を介し
てヒーターを配設したものであり、ヒーターで加熱され
ることにより、加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃ中のガ
スに含まれる水分（水蒸気）や硫酸ミストの温度が下が
って配管内壁に付着することを防ぐことができる。切替
バルブ１８は、第１マスフローコントローラー１３の出
力ＳＯ2 とバブラー１７の出力ガスとの混合ガスの供給
先を触媒モードにては加熱炉１９に、バイパスモードに
ては加熱炉１９をバイパスする加熱配管２０ｂにそれぞ
れ切り換えるものである。
ス（Ｏ2 ）の塵等を除去するものである。第２流量調整
バルブ１５はＯ2 の流量を概略調整するものであり、第
２マスフローコントローラー１６は、Ｏ2 の流量を精密
に調整するものである。バブラー１７は、マスフローコ
ントローラー１６の出力Ｏ2 に水分（Ｈ2 Ｏ）を飽和さ
せるものである。なお、バブラー１７の出力側（下流
側）には加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃ（図１にて配
管２０を示す実線を破線で挟むように表したもの）が接
続されている。加熱配管２０ｂは加熱炉１９をバイパス
するものであり、加熱配管２０ｃは変換装置３２をバイ
パスするように後述するトラッパー３３を接続するもの
であり、加熱配管２０ａは、加熱配管２０ａ、２０ｂ以
外の全ての加熱配管である。加熱配管２０ａ、２０ｂ、
２０ｃは、ステンレス等のパイプの外側に絶縁体を介し
てヒーターを配設したものであり、ヒーターで加熱され
ることにより、加熱配管２０ａ、２０ｂ、２０ｃ中のガ
スに含まれる水分（水蒸気）や硫酸ミストの温度が下が
って配管内壁に付着することを防ぐことができる。切替
バルブ１８は、第１マスフローコントローラー１３の出
力ＳＯ2 とバブラー１７の出力ガスとの混合ガスの供給
先を触媒モードにては加熱炉１９に、バイパスモードに
ては加熱炉１９をバイパスする加熱配管２０ｂにそれぞ
れ切り換えるものである。
【００１２】加熱炉１９は、酸化触媒１９ａを内部に有
し、加熱手段１９ｂ（例えばヒーター）を外側に有し、
切替バルブ１８から供給された前記混合ガスを加熱手段
１９ｂにより加熱しつつ、酸化触媒１９ａに接触させて
酸化し、所定濃度のＳＯx を発生させるものである。な
お、２１は、加熱炉１９または加熱炉１９をバイパスす
る加熱配管２０ｂのガス出口であり、オーバーフローガ
ス出口２２は、ガス出口２１に接続され、ガス出口２１
のガス圧を調整するものである。分析計３０は、前処理
部３０ａと分析部３０ｂからなる。前処理部３０ａは、
切替バルブ３１、変換装置３２及びトラッパー３３から
なり、分析部３０ｂは、ポンプ３４及び検出器３５から
なる。
し、加熱手段１９ｂ（例えばヒーター）を外側に有し、
切替バルブ１８から供給された前記混合ガスを加熱手段
１９ｂにより加熱しつつ、酸化触媒１９ａに接触させて
酸化し、所定濃度のＳＯx を発生させるものである。な
お、２１は、加熱炉１９または加熱炉１９をバイパスす
る加熱配管２０ｂのガス出口であり、オーバーフローガ
ス出口２２は、ガス出口２１に接続され、ガス出口２１
のガス圧を調整するものである。分析計３０は、前処理
部３０ａと分析部３０ｂからなる。前処理部３０ａは、
切替バルブ３１、変換装置３２及びトラッパー３３から
なり、分析部３０ｂは、ポンプ３４及び検出器３５から
なる。
【００１３】切替バルブ３１は、切替バルブ１８と同様
の構造のものであり、変換効率チェッカー１０の発生ガ
ス出口２１の出力ガスを下流の変換装置３２又はトラッ
パー３３に切替て供給するものである。変換装置３２
は、ＳＯx をＳＯ2 に変換するものであり、トラッパー
３３は、ＳＯx を排除する装置である。ポンプ３４は、
上流の変換装置３２又はトラッパー３３から排出された
ガスを下流の検出器３５に送りだすものであり、検出器
３５は、ＳＯ2 の濃度を測定するものである。なお、分
析計３０が第１モードとしてのＳＯx モードのときは切
替バルブ３１が変換装置３２に接続され、一方、第２モ
ードとしてのＳＯ2 モードのときには切替バルブ３１が
トラッパー３３に接続される。
の構造のものであり、変換効率チェッカー１０の発生ガ
ス出口２１の出力ガスを下流の変換装置３２又はトラッ
パー３３に切替て供給するものである。変換装置３２
は、ＳＯx をＳＯ2 に変換するものであり、トラッパー
３３は、ＳＯx を排除する装置である。ポンプ３４は、
上流の変換装置３２又はトラッパー３３から排出された
ガスを下流の検出器３５に送りだすものであり、検出器
３５は、ＳＯ2 の濃度を測定するものである。なお、分
析計３０が第１モードとしてのＳＯx モードのときは切
替バルブ３１が変換装置３２に接続され、一方、第２モ
ードとしてのＳＯ2 モードのときには切替バルブ３１が
トラッパー３３に接続される。
【００１４】以上の構成により、原料ガスとしてのＳＯ
2 は、第１フィルター１１で塵等が除去され、次に、第
１流量調整バルブ１２で概略流量調整され、更に、第１
マスフローコントローラー１３により精密に流量調整さ
れ切替バルブ１８の入力側に供給される。Ｏ2 は、第２
フィルター１４により塵等が除去され、次に、第２流量
調整バルブ１５により概略流量調整され、更に、第２マ
スフローコントローラー１６により精密に流量調整さ
れ、次に、バブラー１７により水分が飽和され、切替バ
ルブ１８の入力側に供給される。切替バルブ１８は、第
１マスフローコントローラー１３の出力ＳＯ2 とバブラ
ー１７の出力ガスとの混合ガスを触媒モードにては加熱
炉１９に供給し、バイパスモードにては加熱炉１９をバ
イパスする加熱配管２０ｂに供給する。
2 は、第１フィルター１１で塵等が除去され、次に、第
１流量調整バルブ１２で概略流量調整され、更に、第１
マスフローコントローラー１３により精密に流量調整さ
れ切替バルブ１８の入力側に供給される。Ｏ2 は、第２
フィルター１４により塵等が除去され、次に、第２流量
調整バルブ１５により概略流量調整され、更に、第２マ
スフローコントローラー１６により精密に流量調整さ
れ、次に、バブラー１７により水分が飽和され、切替バ
ルブ１８の入力側に供給される。切替バルブ１８は、第
１マスフローコントローラー１３の出力ＳＯ2 とバブラ
ー１７の出力ガスとの混合ガスを触媒モードにては加熱
炉１９に供給し、バイパスモードにては加熱炉１９をバ
イパスする加熱配管２０ｂに供給する。
【００１５】触媒モードにて、加熱炉１９は、切替バル
ブ１８から供給された混合ガスを加熱手段１９ｂにより
２００〜６００℃に加熱しつつ、酸化触媒１９ａに接触
させて酸化し、所定濃度のＳＯx を発生させて、発生ガ
ス出口２１へ送り出す。このとき ＳＯ2 ＋（１／２）Ｏ2 →ＳＯ3 ＳＯ3 ＋６Ｈ2 Ｏ →Ｈ2 ＳＯ4 ・５Ｈ2 Ｏ ここで、Ｈ2 ＳＯ4 ・５Ｈ2 Ｏが硫酸ミストに相当す
る。一方、バイパスモードにおいて、加熱炉１９をバイ
パスする加熱配管２０ｂは切替バルブ１８からの前記混
合ガスを通過させて、発生ガス出口２１へ送り出す。
ブ１８から供給された混合ガスを加熱手段１９ｂにより
２００〜６００℃に加熱しつつ、酸化触媒１９ａに接触
させて酸化し、所定濃度のＳＯx を発生させて、発生ガ
ス出口２１へ送り出す。このとき ＳＯ2 ＋（１／２）Ｏ2 →ＳＯ3 ＳＯ3 ＋６Ｈ2 Ｏ →Ｈ2 ＳＯ4 ・５Ｈ2 Ｏ ここで、Ｈ2 ＳＯ4 ・５Ｈ2 Ｏが硫酸ミストに相当す
る。一方、バイパスモードにおいて、加熱炉１９をバイ
パスする加熱配管２０ｂは切替バルブ１８からの前記混
合ガスを通過させて、発生ガス出口２１へ送り出す。
【００１６】次に、分析計３０における変換装置３２の
ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を下記のように求めるこ
とができる。なお、図３（ａ）は各モードでの検出器３
５の測定値を示す。 先ず、第１のマスフローコントローラー１３によりＳ
Ｏ2 の流量設定をし、第２のマスフローコントローラー
１６によりＯ2 の流量設定をする。このとき、ＳＯ2 と
Ｏ2 の混合後のガス濃度が、試験を行う分析計３０の検
出計３５のレンジのフルスケールに近く、更に、分析計
３０のサンプリング流量より１リットル／min 程度多く
なるようにＳＯ2 ボンベ濃度及びＳＯ2 とＯ2 の流量比
を決定する。 次に、切替バルブ１８により変換効率チェッカー１０
をバイパスモードにし、切替バルブ３１により分析計３
０をＳＯ2 モードにする。このとき、検出器３５にＳＯ
2 が流れるので、このＳＯ2 の濃度を検出器３５にて測
定する。この測定値が図３のＡである。
ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を下記のように求めるこ
とができる。なお、図３（ａ）は各モードでの検出器３
５の測定値を示す。 先ず、第１のマスフローコントローラー１３によりＳ
Ｏ2 の流量設定をし、第２のマスフローコントローラー
１６によりＯ2 の流量設定をする。このとき、ＳＯ2 と
Ｏ2 の混合後のガス濃度が、試験を行う分析計３０の検
出計３５のレンジのフルスケールに近く、更に、分析計
３０のサンプリング流量より１リットル／min 程度多く
なるようにＳＯ2 ボンベ濃度及びＳＯ2 とＯ2 の流量比
を決定する。 次に、切替バルブ１８により変換効率チェッカー１０
をバイパスモードにし、切替バルブ３１により分析計３
０をＳＯ2 モードにする。このとき、検出器３５にＳＯ
2 が流れるので、このＳＯ2 の濃度を検出器３５にて測
定する。この測定値が図３のＡである。
【００１７】次に、切替バルブ１８により変換効率チ
ェッカー１０を触媒モードにし、分析計３０はＳＯ2 モ
ードのままとする。このときの検出器３５の測定値が図
３のＢとなる。この場合、変換効率チェッカー１０から
ＳＯx が発生するが、分析計３０はＳＯ2 モードのた
め、ＳＯx はトラッパー３３にて除去され、僅かに含ま
れるＳＯ 2 のみ検出器３５に流れるので、検出器３５の
測定値が上記Ｂのように大きく低下する。 次に、切替バルブ３１により分析計３０のモードをＳ
Ｏx モードにし、変換チェッカー１０は触媒モードのま
まとする。このときの検出器３５の測定値は図３のＣに
なる。この場合、分析計３０では、変換装置３２にてＳ
Ｏx がＳＯ2 に変換されるため、検出器３５の測定値が
上記Ｃのように大きく回復する。
ェッカー１０を触媒モードにし、分析計３０はＳＯ2 モ
ードのままとする。このときの検出器３５の測定値が図
３のＢとなる。この場合、変換効率チェッカー１０から
ＳＯx が発生するが、分析計３０はＳＯ2 モードのた
め、ＳＯx はトラッパー３３にて除去され、僅かに含ま
れるＳＯ 2 のみ検出器３５に流れるので、検出器３５の
測定値が上記Ｂのように大きく低下する。 次に、切替バルブ３１により分析計３０のモードをＳ
Ｏx モードにし、変換チェッカー１０は触媒モードのま
まとする。このときの検出器３５の測定値は図３のＣに
なる。この場合、分析計３０では、変換装置３２にてＳ
Ｏx がＳＯ2 に変換されるため、検出器３５の測定値が
上記Ｃのように大きく回復する。
【００１８】次に、切替バルブ１８により変換効率チ
ェッカー１０をバイパスモードにし、分析計３０はＳＯ
x モードのままとする。このときの検出器３５の測定値
が図３のＤになる。この場合、変換効率チェッカー１０
側がＳＯ2 発生のみであり、分析計３０の変換装置３２
をＳＯ2 がそのまま通過する。 次に、変換装置３２の変換効率を下記のように求め
る。 変換効率（％）＝（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ−Ｂ）×１００──(1) なお、上記図３の測定値においてＡとＤはほとんど等し
くなるが、Ｄは変換装置３２をガスが通過したときの値
であるので、上記変換効率の計算式にてはＤを使用して
いる。しかし、(1) 式においてＤの代わりにＡを使用し
てもよい。なお、特許請求の範囲におけるＤ1 は上記Ｄ
又はＡに相当する。
ェッカー１０をバイパスモードにし、分析計３０はＳＯ
x モードのままとする。このときの検出器３５の測定値
が図３のＤになる。この場合、変換効率チェッカー１０
側がＳＯ2 発生のみであり、分析計３０の変換装置３２
をＳＯ2 がそのまま通過する。 次に、変換装置３２の変換効率を下記のように求め
る。 変換効率（％）＝（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ−Ｂ）×１００──(1) なお、上記図３の測定値においてＡとＤはほとんど等し
くなるが、Ｄは変換装置３２をガスが通過したときの値
であるので、上記変換効率の計算式にてはＤを使用して
いる。しかし、(1) 式においてＤの代わりにＡを使用し
てもよい。なお、特許請求の範囲におけるＤ1 は上記Ｄ
又はＡに相当する。
【００１９】上記(1) 式において、Ｂは前記触媒モード
において、残留しているＳＯ2 の濃度であり、Ｃは前記
Ｂと触媒モードにおいて発生したＳＯx を変換装置３２
にてＳＯ2 に変換したものの濃度との和である。このた
め、Ｃ−Ｂは、触媒モードにおいて発生したＳＯx を変
換装置３２にてＳＯ2 に変換したものの濃度である。更
に、Ｄは上記バイパスモードにより変換装置３２に供給
されたＳＯ2 の濃度であるので、Ｄ−Ｂは、前記触媒モ
ードによりＳＯx に変換されるＳＯ2 の濃度であるの
で、変換装置３２に供給されるＳＯx の濃度を示す。こ
のため、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ−Ｂ）は、変換装置３２にて
ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を正確に表すことにな
る。このようにして、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を
正確に求めることができるので、ＳＯx の検出を正確に
行うことができる。
において、残留しているＳＯ2 の濃度であり、Ｃは前記
Ｂと触媒モードにおいて発生したＳＯx を変換装置３２
にてＳＯ2 に変換したものの濃度との和である。このた
め、Ｃ−Ｂは、触媒モードにおいて発生したＳＯx を変
換装置３２にてＳＯ2 に変換したものの濃度である。更
に、Ｄは上記バイパスモードにより変換装置３２に供給
されたＳＯ2 の濃度であるので、Ｄ−Ｂは、前記触媒モ
ードによりＳＯx に変換されるＳＯ2 の濃度であるの
で、変換装置３２に供給されるＳＯx の濃度を示す。こ
のため、（Ｃ−Ｂ）／（Ｄ−Ｂ）は、変換装置３２にて
ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を正確に表すことにな
る。このようにして、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率を
正確に求めることができるので、ＳＯx の検出を正確に
行うことができる。
【００２０】図２は第２の実施の形態を説明している。
第２の実施の形態は、前記第１の実施の形態の変形例で
あり、請求項１、２、３に対応する。図２に示す変換効
率チェッカー１０ａは、前記図１の変換効率チェッカー
１０と比較して、第１流量調整バルブ１２ａ、第２流量
調整バルブ１５ａ、第１切替バルブ１８ａ、第２切替バ
ルブ１８ｂ及びオーバーフローガス出口２２ａ、２２ｂ
が付加されているが、前記図１の第１流量調整バルブ１
２及び第２流量調整バルブ１５に相当するものは省かれ
ている。その他の部分は、前記図１と同じであるので、
図１と同一符号が付されている。第１マスフローコント
ローラー１３の出口側及びバブラー１７の出口側は、第
１流量調整バルブ１２ａの入口側及び第２流量調整バル
ブ１５ａの入口側に接続されている。第１流量調整バル
ブ１２ａの出口側は加熱炉１９の入口側に接続され、加
熱炉１９の出口側は第１切換バルブ１８ａの入口側に接
続されている。第２流量調整バルブ１５ａの出口側は第
２切換バルブ１８ｂの入口側に接続されている。
第２の実施の形態は、前記第１の実施の形態の変形例で
あり、請求項１、２、３に対応する。図２に示す変換効
率チェッカー１０ａは、前記図１の変換効率チェッカー
１０と比較して、第１流量調整バルブ１２ａ、第２流量
調整バルブ１５ａ、第１切替バルブ１８ａ、第２切替バ
ルブ１８ｂ及びオーバーフローガス出口２２ａ、２２ｂ
が付加されているが、前記図１の第１流量調整バルブ１
２及び第２流量調整バルブ１５に相当するものは省かれ
ている。その他の部分は、前記図１と同じであるので、
図１と同一符号が付されている。第１マスフローコント
ローラー１３の出口側及びバブラー１７の出口側は、第
１流量調整バルブ１２ａの入口側及び第２流量調整バル
ブ１５ａの入口側に接続されている。第１流量調整バル
ブ１２ａの出口側は加熱炉１９の入口側に接続され、加
熱炉１９の出口側は第１切換バルブ１８ａの入口側に接
続されている。第２流量調整バルブ１５ａの出口側は第
２切換バルブ１８ｂの入口側に接続されている。
【００２１】第１切換バルブ１８ａの一方の出口側及び
第２切換バルブ１８ｂの一方の出口側は、ガス出口２１
に接続されている。更に、第１切換バルブ１８ａの他方
の出口側はオーバーフローガス出口２２ａに接続され、
第２切換バルブ１８ｂの他方の出口側はオーバーフロー
出口２２ｂに接続されている。第１切換バルブ１８ａと
第２切換バルブ１８ｂとは連動している。即ち、第１切
換バルブ１８ａがＳＯX ガスをガス出口２１側（分析計
３０側）に流すときは、第２切換バルブ１８ｂがＳＯ2
ガスをオーバーフロー出口２２ｂ側に流す。一方、第１
切換バルブ１８ａがＳＯ2 ガスをオーバーフロー出口２
２ａ側に流すときは、第２切換バルブ１８ｂがＳＯ2 ガ
スをガス出口２１側（分析計３０側）に流す。その他の
部分の接続は、前記図１と同じである。
第２切換バルブ１８ｂの一方の出口側は、ガス出口２１
に接続されている。更に、第１切換バルブ１８ａの他方
の出口側はオーバーフローガス出口２２ａに接続され、
第２切換バルブ１８ｂの他方の出口側はオーバーフロー
出口２２ｂに接続されている。第１切換バルブ１８ａと
第２切換バルブ１８ｂとは連動している。即ち、第１切
換バルブ１８ａがＳＯX ガスをガス出口２１側（分析計
３０側）に流すときは、第２切換バルブ１８ｂがＳＯ2
ガスをオーバーフロー出口２２ｂ側に流す。一方、第１
切換バルブ１８ａがＳＯ2 ガスをオーバーフロー出口２
２ａ側に流すときは、第２切換バルブ１８ｂがＳＯ2 ガ
スをガス出口２１側（分析計３０側）に流す。その他の
部分の接続は、前記図１と同じである。
【００２２】以上の構成により、変換効率チェッカー１
０ａのバイパスモードラインと触媒モードライン両方に
常時前記各ガスの流れがある構成としているため、バイ
パスモードラインの時でも、加熱炉１９には常に前記ガ
スが流れており、前記ガスの温度が安定している。この
ため、バイパスモードから触媒モードに切り換えても、
触媒条件に何ら変化が発生しない。この結果、硫酸ミス
トへの変換は安定しており、短時間のうちに分析計３０
側へ流入でき、検出器３５の支持値を素早く（数分程度
で）安定させることができる。即ち図３（ａ）のＢの状
態が数分程度で済む。このため、ＳＯx 分析計３０の最
も重要なＳＯx からＳＯ2 への変換装置３２の変換効率
のチェックが容易にできるため、常時分析計３０の精度
を管理維持でき、信頼性の高いディーゼル触媒開発評価
業務に貢献できる。なお、上記第１の実施の形態では、
変換効率チェッカー１０がバイパスモードのとき、触媒
１９ａにガスが流れないので、触媒１９ａの温度が低下
する。このため、変換効率チェッカー１０をバイパスモ
ードから触媒モードに切り換えたときに、触媒１９ａの
温度低下により、硫酸ミストの吸着・脱離が発生するの
で、安定状態になるのに約６０分必要となる。この状態
を図示すると図３（ｂ）のようになる。
０ａのバイパスモードラインと触媒モードライン両方に
常時前記各ガスの流れがある構成としているため、バイ
パスモードラインの時でも、加熱炉１９には常に前記ガ
スが流れており、前記ガスの温度が安定している。この
ため、バイパスモードから触媒モードに切り換えても、
触媒条件に何ら変化が発生しない。この結果、硫酸ミス
トへの変換は安定しており、短時間のうちに分析計３０
側へ流入でき、検出器３５の支持値を素早く（数分程度
で）安定させることができる。即ち図３（ａ）のＢの状
態が数分程度で済む。このため、ＳＯx 分析計３０の最
も重要なＳＯx からＳＯ2 への変換装置３２の変換効率
のチェックが容易にできるため、常時分析計３０の精度
を管理維持でき、信頼性の高いディーゼル触媒開発評価
業務に貢献できる。なお、上記第１の実施の形態では、
変換効率チェッカー１０がバイパスモードのとき、触媒
１９ａにガスが流れないので、触媒１９ａの温度が低下
する。このため、変換効率チェッカー１０をバイパスモ
ードから触媒モードに切り換えたときに、触媒１９ａの
温度低下により、硫酸ミストの吸着・脱離が発生するの
で、安定状態になるのに約６０分必要となる。この状態
を図示すると図３（ｂ）のようになる。
【００２３】
【発明の効果】本願の第１の発明に係わるＳＯx からＳ
Ｏ2 への変換装置の検査方法によれば、ＳＯx からＳＯ
2 への変換効率を正確に測定できるので、分析計にてＳ
Ｏ2 の濃度を検出することにより、ＳＯx の濃度を正確
に検出することができる。このため、ディーゼル酸化触
媒の開発及び評価上、上記検査方法によってより信頼性
の高い試験データが得られ、硫酸ミスト抑制対策のため
の解析が精度よくできる。更に、第２の発明に係わるＳ
Ｏx からＳＯ2 への変換装置の検査装置によれば、上記
第１の発明の検査方法を容易に実施することができる。
更に、第３の発明に係わるＳＯx からＳＯ2 への変換装
置の検査装置によれば、上記第２の発明の効果ととも
に、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率の測定が一層容易に
なるので、常時ＳＯx の精度を管理維持でき、その結
果、ディーゼル触媒開発に一層貢献することができる。
Ｏ2 への変換装置の検査方法によれば、ＳＯx からＳＯ
2 への変換効率を正確に測定できるので、分析計にてＳ
Ｏ2 の濃度を検出することにより、ＳＯx の濃度を正確
に検出することができる。このため、ディーゼル酸化触
媒の開発及び評価上、上記検査方法によってより信頼性
の高い試験データが得られ、硫酸ミスト抑制対策のため
の解析が精度よくできる。更に、第２の発明に係わるＳ
Ｏx からＳＯ2 への変換装置の検査装置によれば、上記
第１の発明の検査方法を容易に実施することができる。
更に、第３の発明に係わるＳＯx からＳＯ2 への変換装
置の検査装置によれば、上記第２の発明の効果ととも
に、ＳＯx からＳＯ2 への変換効率の測定が一層容易に
なるので、常時ＳＯx の精度を管理維持でき、その結
果、ディーゼル触媒開発に一層貢献することができる。
【図１】本願発明の第１の実施の形態の説明図である。
【図２】本願発明の第２の実施の形態の説明図である。
【図３】前記各実施の形態の特性の説明用グラフであ
る。
る。
１０、１０ａ 変換効率チェッカー １２、１２ａ、１５、１５ａ 流量調整バルブ １３、１６ マスフローコントローラー １７ バブラー １８、１８ａ、１８ｂ 切替バルブ １９ 加熱炉 １９ａ 触媒 １９ｂ 加熱手段 ３０ 分析計 ３１ 切替バルブ ３２ 変換装置 ３３ トラッパー ３５ 検出器
Claims (3)
- 【請求項１】 硫黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換する
変換装置の変換効率検査方法であって、 二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水分を付加した混合ガス
とを反応させて硫黄酸化物を生成し、その生成分を前記
変換装置で二酸化硫黄ガスに変換し、変換された二酸化
硫黄ガスの検出値をＣとし、 Ｃ検出時と同一濃度の二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水
分を付加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成
し、その生成物から残留二酸化硫黄ガスを取り出し、取
り出された二酸化硫黄ガスの検出値をＢとし、 Ｃ、Ｂ値検出時と同一濃度の二酸化硫黄ガスを前記混合
ガスと反応させないで、その未反応ガスについての二酸
化硫黄ガスの検出値をＤ1 としたときに、 （Ｃ−Ｂ）／（Ｄ1 −Ｂ）より前記変換装置の硫黄酸化
物から二酸化硫黄ガスへの変換効率を算出することを特
徴とする硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置の
検査方法。 - 【請求項２】 硫黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換する
変換装置の変換効率検査装置であり、 その変換装置に対して、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに
水分を付加した混合ガスとを反応させて生成される硫黄
酸化物を供給する状態と、 前記二酸化硫黄ガスと同一濃度の二酸化硫黄ガスを前記
変換装置に供給する状態との間で切替可能になっている
ことを特徴とする硫黄酸化物を二酸化硫黄ガスへ変換す
る変換装置の変換効率検査装置。 - 【請求項３】 二酸化硫黄ガスを変換装置に供給する状
態のときにおいても、二酸化硫黄ガスと、酸素ガスに水
分を付加した混合ガスとを反応させて硫黄酸化物を生成
していることを特徴とする請求項２記載の硫黄酸化物を
二酸化硫黄ガスへ変換する変換装置の変換効率検査装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31918895A JP3244415B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-12-07 | 硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置における変換効率検査装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-102395 | 1995-04-26 | ||
| JP10239595 | 1995-04-26 | ||
| JP31918895A JP3244415B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-12-07 | 硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置における変換効率検査装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0915228A true JPH0915228A (ja) | 1997-01-17 |
| JP3244415B2 JP3244415B2 (ja) | 2002-01-07 |
Family
ID=26443113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31918895A Expired - Lifetime JP3244415B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-12-07 | 硫黄酸化物から二酸化硫黄ガスへの変換装置における変換効率検査装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3244415B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003522949A (ja) * | 2000-02-08 | 2003-07-29 | コンセホ・スペリオール・デ・インベスティガシオネス・シエンティフィカス | 触媒試験装置および物質試験における該装置の使用法 |
| JP2006317207A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Shikoku Res Inst Inc | 三酸化硫黄濃度連続測定方法および装置 |
| CN105259156A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-01-20 | 天津师范大学 | 一种硫的测定装置和方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6499157B1 (en) | 1996-07-01 | 2002-12-31 | Perfect Fit Industries, Inc. | Mattress coverings and methods of making |
-
1995
- 1995-12-07 JP JP31918895A patent/JP3244415B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003522949A (ja) * | 2000-02-08 | 2003-07-29 | コンセホ・スペリオール・デ・インベスティガシオネス・シエンティフィカス | 触媒試験装置および物質試験における該装置の使用法 |
| JP4773025B2 (ja) * | 2000-02-08 | 2011-09-14 | コンセホ・スペリオール・デ・インベスティガシオネス・シエンティフィカス | 触媒試験装置および物質試験における該装置の使用法 |
| JP2006317207A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Shikoku Res Inst Inc | 三酸化硫黄濃度連続測定方法および装置 |
| CN105259156A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-01-20 | 天津师范大学 | 一种硫的测定装置和方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3244415B2 (ja) | 2002-01-07 |
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