JPH09155140A - 塩化水素とペンタフルオロエタンとの分離方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 塩化水素とペンタフルオロエタンとを含む原
料混合物から、効率よく塩化水素を分離して、実質的に
ペンタフルオロエタンを含まない塩酸として回収するこ
とができる塩化水素とペンタフルオロエタンとの分離方
法を得る。 【解決手段】 塩化水素とペンタフルオロエタンとを含
む原料混合物（１）を水（２）と接触させて塩化水素に
富む水相（４）とペンタフルオロエタンに富む気相
（３）とに分離し、水相（４）中に含まれるペンタフル
オロエタンを空気（５）で曝気して水相から放散し、実
質的にペンタフルオロエタンを含まない塩酸（７）を回
収する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、塩化水素とペンタ
フルオロエタン（以下、「ＨＦＣ−１２５」と記す）と
を含む原料混合物から塩化水素を分離して、実質的にＨ
ＦＣ−１２５を含まない塩酸として回収する塩化水素と
ＨＦＣ−１２５との分離方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年になって、クロロフルオロカーボン
類による成層圏のオゾン層破壊が深刻な問題として提起
され、その使用が国際的に禁止されるに至った。更に、
クロロジフルオロメタンなどのハイドロクロロフルオロ
カーボン類も、クロロフルオロカーボン類に比べればオ
ゾン破壊係数はきわめて小さいものの、使用量が増大す
ればオゾン層を破壊する可能性も高まることから、その
生産および使用が問題視されてきている。

【０００３】ＨＦＣ−１２５は、ハイドロフルオロカー
ボンであって分子中に塩素を含まず、従ってオゾン層を
破壊する可能性がないことから規制の対象外であり、特
に空調機器や大型冷蔵庫などの冷媒として従来用いられ
ているクロロジフルオロメタンの代替品の一候補として
注目されている。

【０００４】ＨＦＣ−１２５は一般に、塩化炭素類や塩
化炭化水素類の塩素原子を触媒下にフッ素置換したり、
塩化フッ化炭素類の塩素を水素で置換するなどの方法に
より製造されるが、これらのいずれの製法によっても、
副生物の一つとして塩化水素が発生する。ここに発生し
た塩化水素は、そのまま廃棄することができないので、
普通、水に吸収させ、副生塩酸（主に３５％塩酸）とし
て出荷することが多い。

【０００５】しかし、ＨＦＣ−１２５の製造工程で副生
する塩化水素には、ＨＦＣ−１２５やその他の副生フッ
化物が含まれているので、これを水に吸収させて得られ
る副生塩酸にもこれらの不純物が含まれていて、用途が
限られてしまう。そこで、この副生塩酸を一般に市販可
能な品質とするためには、これらの不純物を低いコスト
で除去する必要がある。また、この副生塩酸に含まれる
ＨＦＣ−１２５などのフッ化物は比較的高価な物質であ
るから、可能な限り回収して再利用することが望まれ
る。そこで、ＨＦＣ−１２５の製造工程で副生する塩化
水素とこれらのフッ化物とを分離して回収する技術が求
められた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一般に、流体混合物の
分離には蒸留法が有利に用いられる。そこで、塩化水素
とＨＦＣ−１２５との分離にも、まず蒸留法が検討され
た。塩化水素の標準沸点は−８５℃、２５℃における飽
和蒸気圧は４７ｋｇｆ／ｃｍ² Ｇであり、ＨＦＣ−１２
５の標準沸点は−４８．５℃、２５℃における飽和蒸気
圧は１３ｋｇｆ／ｃｍ² Ｇであるので、塩化水素とＨＦ
Ｃ−１２５とは蒸留法によって比較的容易に分離できる
と考えられた。

【０００７】しかし、塩化水素とＨＦＣ−１２５とは、
特願平６−２９７０８３号に記載されているように、最
低共沸混合物を生成することがわかった。すなわち、例
えば７ｋｇｆ／ｃｍ² Ｇにおいて、塩化水素／ＨＦＣ−
１２５のモル％比が、９８．８／１．２の最低共沸混合
物が生成する。このことは、例えば１０００ｋｇ／時の
塩化水素が発生する場合、理想的な蒸留が行われたとし
ても最低４０ｋｇ／時のＨＦＣ−１２５が塩化水素に随
伴して溜出することになり、実際上、塔頂からはＨＦＣ
−１２５を含まない塩化水素が得られないことになる。

【０００８】この問題を解決するために、特願平６−２
９７０８３号は、塩化水素とＨＦＣ−１２５とを含む原
料混合物を蒸留し、塔頂より共沸混合物を溜出させ、塔
底より高純度の塩化水素を流出させる方法を提案してい
る。この方法によれば、蒸留によって高純度の塩化水素
が得られるものの、蒸留に供給する原料混合物中の塩化
水素濃度が常に最低共沸混合物中のそれを上回っていな
ければならないので、大量の塩化水素を原料混合物に加
えなければならないという問題がある。

【０００９】また、ＰＴＣ特許ＷＯ９４／２５１４９号
には、塩化水素とＨＦＣ−１２５とを抽出蒸留により分
離する方法が記載されている。この方法では、抽出剤と
して第三物質を加えて塩化水素を抽出分離しているが、
抽出後の油相からＨＦＣ−１２５を分離するためには追
加の蒸留塔が必要となり、また、抽出効果を高めるため
には大量の抽出剤が必要となるため、設備・コスト上の
問題がある。

【００１０】ＨＦＣ−１２５の製造工程で発生する副生
塩化水素からＨＦＣ−１２５を分離する方法について
は、上記以外にも例えば吸着法、抽出法などが考えられ
たが、吸着材や抽出液の消耗や後処理などの問題があ
り、安価な副生塩酸を回収するための経済的に有効な方
法は提案されていない。

【００１１】本発明は上記の課題を解決するためになさ
れたものであり、従ってその目的は、塩化水素とＨＦＣ
−１２５とを含む原料混合物から効率よく塩化水素を分
離して、実質的にＨＦＣ−１２５を含まない塩酸として
回収することができる塩化水素とＨＦＣ−１２５との分
離方法を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の課題は、塩化水素
とペンタフルオロエタンとを含む原料混合物を水と接触
させて、塩化水素に富む水相とペンタフルオロエタンに
富む気相とに分離し、得られた水相を曝気して水相中に
含まれるペンタフルオロエタンを放散除去し、実質的に
ペンタフルオロエタンを含まない塩酸として塩化水素を
回収する塩化水素とＨＦＣ−１２５との分離方法を提供
することによって解決できる。

【００１３】上記において、原料混合物は、塩化水素と
ＨＦＣ−１２５との共沸混合物であることが好ましい。
上記のＨＦＣ−１２５に富む気相の少なくとも一部は、
原料混合物と合流させることが好ましい。上記の曝気
は、空気または窒素ガスを用いて行うことが好ましい。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、一
実施例により図面を用いて説明する。図１は、本発明の
塩化水素とＨＦＣ−１２５との分離方法を実施するのに
好適な分離工程の一例を示している。この分離工程は、
概略、吸収塔２１，２２，および２３を含む吸収工程２
０と、曝気塔３１を含む曝気工程３０とからなってい
る。

【００１５】上記の分離工程において、塩化水素とＨＦ
Ｃ−１２５とを含む原料混合物（１）は、まず吸収工程
２０に導入されて水（２）と接触され、塩化水素に富む
水相（４）とＨＦＣ−１２５に富む気相（３）とに分離
される。次にこの水相（４）は、曝気工程３０に導入さ
れ、空気（５）を用いた曝気により、ＨＦＣ−１２５を
含む揮発成分が曝気排ガス（６）として水相（４）から
放散除去され、実質的にＨＦＣ−１２５を含まない塩酸
（７）が回収される。

【００１６】吸収工程２０において分離されたＨＦＣ−
１２５に富む気相（３）は、その少なくとも一部分が循
環ガス（８）として原料混合物（１）と合流され、吸収
工程２０に循環される。気相（３）の残部は、回収ＨＦ
Ｃ−１２５（９）として系外に取り出され、有効利用さ
れる。

【００１７】上記の吸収工程２０において、原料混合物
（１）が水（２）と接触すると、それに含まれた塩化水
素は水に吸収されて塩酸となる。ＨＦＣ−１２５は水ま
たは塩酸に対する溶解度が小さいから、大部分が気相
（３）として塩酸、すなわち水相（４）から分離される
のであるが、微量のＨＦＣ−１２５は水相（４）中に溶
解する。ＨＦＣ−１２５の塩酸に対する溶解度は、塩酸
濃度と温度とによって変化するが、例えばＨＦＣ−１２
５の分圧が１ａｔｍとなる条件下での溶解度の実測値は
表１に示す通りである。

【００１８】

【表１】

【００１９】表１に示したように、水相（４）には、数
十〜数百ｐｐｍのオーダーでＨＦＣ−１２５が溶解して
いる。この水相（４）に溶解しているＨＦＣ−１２５
は、曝気により数ｐｐｍ以下のオーダーにまで放散除去
できることがわかった。ＨＦＣ−１２５含有量が数ｐｐ
ｍ以下程度であれば、一般向けの塩酸として出荷が可能
となる。

【００２０】吸収工程２０で分離された気相（３）の少
なくとも一部を循環ガス（８）として原料混合物（１）
と合流させれば、原料混合物（１）中の塩化水素が水
（２）に吸収されることによって吸収工程２０の気相系
に生じた減圧が補充され、工程を円滑に運転することが
可能となる。

【００２１】本発明の塩化水素とＨＦＣ−１２５との分
離方法によれば、上記のように、簡単な水との接触およ
び曝気の組合せによって、抽出剤や吸着材を用いず、ま
た蒸留のための熱エネルギーや大規模設備を要せずに、
原料混合物から市販可能な純度の塩酸を効率よく生産す
ることができ、かつ分離されたＨＦＣ−１２５も有効に
利用することができる。

【００２２】次に、図１に示した分離工程を更に詳しく
説明する。この分離工程に供給する原料は、塩化水素と
ＨＦＣ−１２５とを含む混合物であれば、その混合割合
は特に限定されない。例えばＨＦＣ−１２５の製造工程
で発生する塩化水素とＨＦＣ−１２５との共沸混合物は
塩化水素／ＨＦＣ−１２５の組成比が重量で１０００／
４０であり、蒸留によっては分離できないが、このよう
な共沸混合物も、この分離工程の原料混合物（１）とし
て有利に使用することができる。

【００２３】塩化水素とＨＦＣ−１２５とを含む原料混
合物（１）は、ライン１からこの分離工程に導入され、
ライン８から供給される循環ガス（８）と合流され、供
給ガス（１０）としてライン１０を経て第一の吸収塔２
１の塔頂部に導入される。

【００２４】第一吸収塔２１は、複数本の不浸透カーボ
ン製または特殊ガラス製のチューブが垂直に並設された
シェル・アンド・チューブ型の濡壁塔である。この第一
吸収塔２１の塔頂部にはまた、低濃度塩酸（１１）がラ
イン１１から供給され、シャワー状に散布されるように
なっている。この低濃度塩酸（１１）は、ライン２から
供給された水（２）が、他の吸収塔２３，２２を順次経
由する過程で塩化水素を吸収した結果として得られたも
のである。

【００２５】第一吸収塔２１の塔頂部に供給された供給
ガス（１０）は、シャワー状に散布された低濃度塩酸
（１１）がチューブの内壁を濡らして降下する間に、こ
れと並流接触し、この間に大部分の塩化水素と溶解量の
ＨＦＣ−１２５とが低濃度塩酸（１１）に吸収される。
この吸収は発熱を伴うので、チューブの外壁は、ライン
１２からシェル内に導入された冷却水（１２）によって
冷却される。

【００２６】第一吸収塔２１の塔底部では、気相と水相
との分離が行われ、未吸収の塩化水素と大部分のＨＦＣ
−１２５とからなる第一排ガス（１３）がライン１３を
経て第二の吸収塔２２の塔頂部に供給される。第一吸収
塔２１の塔底部で分離された液相は、高濃度の塩化水素
と溶解量のＨＦＣ−１２５とを含むものであって、水相
（４）として曝気工程３０に送られる。

【００２７】第二吸収塔２２は、第一吸収塔２１と同型
のシェル・アンド・チューブ型濡壁塔である。第二吸収
塔２２の塔頂部にはまた、希薄塩酸（１４）がライン１
４から供給され、シャワー状に散布されるようになって
いる。この希薄塩酸（１４）は、ライン２から供給され
た水（２）が、吸収塔２３を経由する過程で塩化水素を
吸収した結果として得られたものである。

【００２８】第二吸収塔２２の塔頂部に供給された第一
排ガス（１３）は、シャワー状に散布された希薄塩酸
（１４）がチューブの内壁を濡らして降下する間に、こ
れと並流接触し、この間に大部分の塩化水素と溶解量の
ＨＦＣ−１２５とが希薄塩酸（１４）に吸収される。こ
の吸収は発熱を伴うので、チューブの外壁は、ライン１
２からシェル内に導入された冷却水（１２）によって冷
却される。

【００２９】第二吸収塔２２の塔底部では、気相と水相
との分離が行われ、なお残存するかも知れない未吸収の
塩化水素と大部分のＨＦＣ−１２５とからなる第二排ガ
ス（１５）がライン１５を経て第三の吸収塔２３の塔底
部に供給される。第二吸収塔２２の塔底部で分離された
水相は、比較的低濃度の塩化水素と溶解量のＨＦＣ−１
２５とを含むものであって、低濃度塩酸（１１）として
第一吸収塔２１の塔頂部に供給される。

【００３０】第三吸収塔２３は、例えばカーボン製ラシ
ッヒリングを充填した充填塔である。この第三吸収塔２
３の塔頂部には、水（２）がライン２から供給され、シ
ャワー状に散布されるようになっている。第三吸収塔２
３の塔頂部に散布された水は、塔底部に供給された第二
排ガス（１５）と、ラシッヒリング帯で向流接触し、第
二排ガスに塩化水素がなお残存している場合にはこれを
吸収して塔底部から希薄塩酸（１４）として抜き出さ
れ、ライン１４を経て第二吸収塔２２の塔頂部に供給さ
れる。

【００３１】第三吸収塔２３で塩化水素が除去された気
相（３）は、塔頂部から排出され、ライン３から、その
少なくとも一部がライン８を経由して第一吸収塔２１に
循環供給され、残部は回収ＨＦＣ−１２５（９）として
ライン９から系外に取り出される。

【００３２】次に、曝気工程３０について、詳しく説明
する。第一吸収塔２１の塔底部から抜き出された水相
（４）は、ライン４を経由して曝気工程３０の曝気塔３
１の塔頂部に供給される。この曝気塔３１は、第三吸収
塔２３と同型のラシッヒリング充填塔であり、その塔頂
部から、上記の水相（４）がシャワー状に散布されるよ
うになっている。また、塔底部からはライン５を経由し
て、空気（または窒素）（５）が供給されるようになっ
ている。

【００３３】塔頂部に供給された水相（４）は、ラシッ
ヒリング帯を下降する間に、上昇する空気流と向流接触
し、この間に水相中に含まれていたＨＦＣ−１２５の大
部分が曝気によって気流中に放散され、曝気排ガス
（６）としてライン６から排出される。この曝気排ガス
（６）は、ＨＦＣ−１２５と共に揮散した少量の塩化水
素を含むので、図示しない廃水処理工程に送られる。曝
気塔３１の塔底からは、実質的にＨＦＣ−１２５を含ま
ない塩酸（７）がライン７から回収される。

【００３４】図１に示した上記の分離工程は本発明の好
適な実施例ではあるが、本発明はこれに限定されるもの
ではない。例えば、上記の吸収工程２０では３基の吸収
塔２１，２２，２３を用いたが、１基でもよいし、更に
３基以上を多段に連結して用いてもよい。また吸収塔の
形式はシェル・アンド・チューブ型濡壁塔やラシッヒリ
ング充填塔に限定されるものではなく、棚段式やスクラ
バー型の吸収塔（吸収缶）などであってもよい。曝気塔
３１の形式も同様に、上記のラシッヒリング充填塔に限
定されるものではなく、棚段式や噴霧式、またはそれら
を組合せたものであってもよい。

【００３５】図１の吸収工程２０においては、第一吸収
塔２１および第二吸収塔２２としてシェル・アンド・チ
ューブ型濡壁塔を用いたが、これは供給ガス中の塩化水
素濃度が高い場合に発生する吸収熱を、水冷により効果
的に除去し得るからであり、第三吸収塔２３において
は、供給ガス中の塩化水素濃度がすでに希薄となってい
て外部冷却を必要としないから、構造が簡単で安価な充
填塔を用いたものである。

【００３６】図１に示した吸収工程２０においては、各
吸収塔２１，２２，２３における塩化水素吸収に伴う気
相の減圧を補充するために、ライン３で得られた気相
（３）の少なくとも一部を循環ガス（８）として循環使
用した。分離工程における減圧の補充は、他の不活性ガ
ス、例えば空気などによることも可能であるが、この場
合は、後工程でＨＦＣ−１２５と不活性ガスとの分離工
程が必要となるので、実際的ではない。

【００３７】吸収工程２０に供給する原料混合物（１）
中にＨＦＣ−１２５以外の不純物、特に高沸点不純物が
含まれている場合は、少なくともその一部が除去されず
に製品の塩酸に混入する惧れがあるので、そのような原
料を用いる場合は、予め蒸留などによってこれらの不純
物を除去し、塩化水素とＨＦＣ−１２５とからなる２成
分系の原料混合物（１）を調製しておくことが好まし
い。

【００３８】吸収工程２０で得られる気相（３）は、実
質的にＨＦＣ−１２５からなるものであるが、このＨＦ
Ｃ−１２５は飽和水蒸気圧に相当する水分を含んでい
る。従って、ここに得られたＨＦＣ−１２５を他の工程
に使用するに際しては、場合により脱水操作を行う必要
がある。この脱水操作は、要求される脱水度に応じて、
従来公知の方法で適宜に行うことができる。

【００３９】曝気工程３０で用いる曝気用のガスは、水
または塩酸に難溶性の不活性ガスであればいずれでもよ
い。しかし、ＨＦＣ−１２５より更に水または塩酸に難
溶性であり、製品中に溶解してもそれが製品塩酸の品質
に悪影響を及ぼさず、しかも安価なものという観点から
選べば、空気または窒素ガスが好適である。

【００４０】本発明の塩化水素とＨＦＣ−１２５との分
離方法は、操作温度および操作圧力に特別な制限はない
が、吸収塔や曝気塔に用いられる耐酸素材の強度や、製
品として一般的な３５％塩酸の沸点などを考慮すると、
圧力は０ｋｇｆ／ｃｍ² Ｇ〜１ｋｇｆ／ｃｍ² Ｇの範囲
内、温度は５℃〜８５℃の範囲内で実施することが好ま
しい。

【００４１】

【実施例】図１に示した分離工程を用いて塩化水素とＨ
ＦＣ−１２５との分離を行った。その実施例を以下に示
す。 （実施例１）この実施例では、原料混合物（１）とし
て、塩化水素／ＨＦＣ−１２５の重量比が１０００／４
０の共沸混合物を用いた。この原料混合物（１）を１０
４０ｋｇ／時の流速でライン１から吸収工程２０に導入
し、またライン８から２００ｋｇ／時の循環ガス（８）
をこれに合流し、合計１２４０ｋｇ／時の供給ガス（１
０）として第一吸収塔２１に供給した。供給圧力は０ｋ
ｇｆ／ｃｍ² Ｇ、温度は２５℃とした。

【００４２】第一吸収塔２１および第二吸収塔２２とし
ては、内径２２ｍｍ、管長３ｍの不浸透カーボン製チュ
ーブを４２本並設したシェル・アンド・チューブ型濡壁
塔を用い、シェル内に冷却水（１２）を流通して、チュ
ーブ内の温度が常に２５℃に維持されるようにした。ま
た、第三吸収塔２３としては、内径４００ｍｍの塔に、
充填高が２ｍとなるようにカーボン製１インチ・ラシッ
ヒリングを充填したものを用いた。

【００４３】吸収工程２０には、ライン２から１７５０
ｋｇ／時の水（２）を供給した。吸収工程２０の運転に
より、２４０ｋｇ／時のＨＦＣ−１２５に富む気相
（３）が第三吸収塔２３の塔頂からライン３を経由して
排出された。この一部（２００ｋｇ／時）はライン８を
経由して、原料混合物（１）と合流して第一吸収塔２１
に循環供給し、残部（４０ｋｇ／時）は、回収ＨＦＣ−
１２５（９）としてライン９から系外に回収した。

【００４４】吸収工程２０の第一吸収塔２１塔底から
は、３６．４重量％の塩酸（２７５０ｋｇ／時）がライ
ン４を経由して水相（４）として回収された。この水相
（４）には、０．２ｋｇ／時のＨＦＣ−１２５が溶解し
ていた。この水相（４）は、ＨＦＣ−１２５を除去する
ために、曝気工程３０の曝気塔３１に供給した。

【００４５】曝気塔３１としては、内径３５０ｍｍの塔
に、充填高が３ｍとなるようにカーボン製２インチ・ラ
シッヒリングを充填したものを用いた。曝気塔３１に
は、上記の水相（４）とともに、ライン５から９０ｋｇ
／時の空気（５）を供給し、向流接触により曝気した。

【００４６】この曝気操作によって、曝気塔３１の塔底
からライン７を経由して流出した塩酸（２７２０ｋｇ／
時）は、分析の結果、塩化水素濃度が３５．８重量％で
あり、ＨＦＣ−１２５含有量は０．００３ｋｇ／時（１
重量ｐｐｍ）であった。このＨＦＣ−１２５含有量は、
副生塩酸としての品質規格を満足するものであった。曝
気塔３１の塔頂からの曝気排ガス（６）には、塩化水素
とＨＦＣ−１２５とが含まれているので、中和などの廃
ガス処理をしたうえで排出した。

【００４７】（実施例２）この実施例では、実施例１と
同様の装置を用い、原料混合物（１）として、塩化水素
／ＨＦＣ−１２５の重量比が１０００／４００の非共沸
混合物を用いた。この原料混合物（１）を１４００ｋｇ
／時の流速でライン１から吸収工程２０に導入し、これ
にライン８から２００ｋｇ／時の循環ガス（８）を合流
し、合計１６００ｋｇ／時の供給ガス（１０）として第
一吸収塔２１に供給した。

【００４８】以後の操作は実施例１と同様にして、ライ
ン２から１７５０ｋｇ／時の水を供給したところ、ライ
ン３から気相（３）として６００ｋｇ／時が排出された
ので、この内の２００ｋｇ／時は循環ガス（８）として
循環し、４００ｋｇ／時はライン９から回収ＨＦＣ−１
２５（９）として系外に回収した。ライン４からは、３
６．４重量％の塩酸（２７５０ｋｇ／時）がライン４を
経由して水相（４）として取り出された。この水相
（４）には、０．２１ｋｇ／時のＨＦＣ−１２５が溶解
していた。

【００４９】この水相（４）を曝気塔３１に供給し、ラ
イン５から供給した９０ｋｇ／時の空気（５）と向流接
触させ、曝気した。これにより、曝気塔３１の塔底から
ライン７を経由して流出した塩酸（２７２０ｋｇ／時）
は、分析の結果、塩化水素濃度が３５．８重量％であ
り、ＨＦＣ−１２５含有量は０．００３ｋｇ／時（１重
量ｐｐｍ）であり、副生塩酸としての品質規格を満足す
るものであった。曝気塔３１の塔頂からの曝気排ガス
（６）には、塩化水素とＨＦＣ−１２５とが含まれてい
たので、中和などの廃ガス処理をしたうえで排出した。

【００５０】

【発明の効果】本発明の塩化水素とＨＦＣ−１２５との
分離方法は、塩化水素とＨＦＣ−１２５とを含む原料混
合物を水と接触させて、塩化水素に富む水相とＨＦＣ−
１２５に富む気相とに分離し、得られた水相を曝気して
水相中に含まれるＨＦＣ−１２５を放散除去し、実質的
にＨＦＣ−１２５を含まない塩酸として塩化水素を回収
するものであるので、特別な抽出剤や吸着材などを要せ
ずに、たとえ蒸留分離ができない共沸混合物であって
も、効率よく塩化水素とＨＦＣ−１２５とを分離して、
塩化水素を、実質的にＨＦＣ−１２５を含まない塩酸と
して回収することができる。

【００５１】上記のＨＦＣ−１２５に富む気相の少なく
とも一部を原料混合物と合流させれば、原料混合物中の
塩化水素が水に吸収されることにより生じる減圧を、外
部からの不活性ガスの補給なしに補充することができ、
工程を円滑に進行させることができる。曝気を空気また
は窒素ガスを用いて行えば、曝気のコストが低減できる
ばかりでなく、回収された塩酸を汚染せず、曝気排ガス
の後処理も簡単になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施形態を示す工程図である。

【符号の説明】

１…原料混合物の供給ライン ２…水の供給ライン ３…ＨＦＣ−１２５に富む気相の排出ライン ４…塩化水素に富む水相のライン ５…曝気用ガスの供給ライン ７…塩酸の回収ライン ９…回収ＨＦＣ−１２５の排出ライン ２０…吸収工程 ３０…曝気工程

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 塩化水素とペンタフルオロエタンとを含
   む原料混合物を水と接触させて、塩化水素に富む水相と
   ペンタフルオロエタンに富む気相とに分離し、 得られ
   た水相を曝気して水相中に含まれるペンタフルオロエタ
   ンを放散除去し、実質的にペンタフルオロエタンを含ま
   ない塩酸として塩化水素を回収することを特徴とする塩
   化水素とペンタフルオロエタンとの分離方法。
2. 【請求項２】 上記の原料混合物が、塩化水素とペンタ
   フルオロエタンとの共沸混合物であることを特徴とする
   請求項１に記載の塩化水素とペンタフルオロエタンとの
   分離方法。
3. 【請求項３】 上記のペンタフルオロエタンに富む気相
   の少なくとも一部を、原料混合物と合流させることを特
   徴とする請求項１に記載の塩化水素とペンタフルオロエ
   タンとの分離方法。
4. 【請求項４】 上記の曝気を、空気または窒素ガスを用
   いて行うことを特徴とする請求項１に記載の塩化水素と
   ペンタフルオロエタンとの分離方法。