JPH09157426A - オレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方法 - Google Patents
オレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方法Info
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- JPH09157426A JPH09157426A JP32076995A JP32076995A JPH09157426A JP H09157426 A JPH09157426 A JP H09157426A JP 32076995 A JP32076995 A JP 32076995A JP 32076995 A JP32076995 A JP 32076995A JP H09157426 A JPH09157426 A JP H09157426A
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- thermoplastic elastomer
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- olefin
- injection
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 ソフト感、流動性及び金型転写性が良好で、
ショートショットやフローマークが発生し難く、高度な
品質外観を示し、リサイクル性に優れたオレフィン系熱
可塑性エラストマー射出発泡成形体を得る。 【解決手段】 下記の成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分
（Ｃ）を有機過酸化物の存在下で動的に熱処理して得ら
れるオレフィン系熱可塑性エラストマーに、発泡剤を配
合してなる発泡性オレフィン系熱可塑性エラストマーを
金型キャビティ内に射出し、該キャビティの容積を拡大
して発泡成形するオレフィン系熱可塑性エラストマー射
出発泡成形体の製造方法。 成分（Ａ）：エチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム ：２５〜７０重量％ 成分（Ｂ）：イソブチレン系ゴム ：１５〜 ５重量％ 成分（Ｃ）：プロピレン・α−オレフィン共重合体樹脂 ：６０〜２５重量％
ショートショットやフローマークが発生し難く、高度な
品質外観を示し、リサイクル性に優れたオレフィン系熱
可塑性エラストマー射出発泡成形体を得る。 【解決手段】 下記の成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分
（Ｃ）を有機過酸化物の存在下で動的に熱処理して得ら
れるオレフィン系熱可塑性エラストマーに、発泡剤を配
合してなる発泡性オレフィン系熱可塑性エラストマーを
金型キャビティ内に射出し、該キャビティの容積を拡大
して発泡成形するオレフィン系熱可塑性エラストマー射
出発泡成形体の製造方法。 成分（Ａ）：エチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム ：２５〜７０重量％ 成分（Ｂ）：イソブチレン系ゴム ：１５〜 ５重量％ 成分（Ｃ）：プロピレン・α−オレフィン共重合体樹脂 ：６０〜２５重量％
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オレフィン系熱可
塑性エラストマーに発泡剤を添加した発泡性オレフィン
系熱可塑性エラストマーを用いた射出発泡成形体の製造
方法に関するものであり、更に詳しくは、自動車用内装
部品等の表皮として使用される射出発泡成形体であっ
て、良質のソフト感、高度な品質外観、特に良好な金型
転写性を有すると共に、スキン層（表皮層）とパッド
（発泡層）が同一の樹脂よりなるため生産性、リサイク
ル性に優れたオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発
泡成形体の製造方法に関するものである。
塑性エラストマーに発泡剤を添加した発泡性オレフィン
系熱可塑性エラストマーを用いた射出発泡成形体の製造
方法に関するものであり、更に詳しくは、自動車用内装
部品等の表皮として使用される射出発泡成形体であっ
て、良質のソフト感、高度な品質外観、特に良好な金型
転写性を有すると共に、スキン層（表皮層）とパッド
（発泡層）が同一の樹脂よりなるため生産性、リサイク
ル性に優れたオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発
泡成形体の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、インストルメントパネル、ド
アトリム、コンソールリッド、ピラーガーニッシュ等の
自動車内装部品は、高級感を持たせるためにソフト感を
付与することが求められている。従来のソフト内装材の
構成としては、表皮層とパッド層とで異なる樹脂を組み
合わせて用いることが一般的となっている。この様なソ
フト内装材の代表例として、ポリ塩化ビニルの表皮材に
発泡ポリウレタン或いは発泡ポリプロピレンのパッド層
を貼り合わせたものを挙げることができる。また、その
様なソフト内装材の製造方法としては、パウダースラッ
シュ或いは真空成形によりポリ塩化ビニル製シートを予
備賦形した後、基材とポリ塩化ビニルの間に液状ウレタ
ンを流し込み成形する方法や、射出圧縮成形によりポリ
塩化ビニルと発泡ポリプロピレンとのラミネートシート
に基材樹脂を一体成形する方法が知られている。
アトリム、コンソールリッド、ピラーガーニッシュ等の
自動車内装部品は、高級感を持たせるためにソフト感を
付与することが求められている。従来のソフト内装材の
構成としては、表皮層とパッド層とで異なる樹脂を組み
合わせて用いることが一般的となっている。この様なソ
フト内装材の代表例として、ポリ塩化ビニルの表皮材に
発泡ポリウレタン或いは発泡ポリプロピレンのパッド層
を貼り合わせたものを挙げることができる。また、その
様なソフト内装材の製造方法としては、パウダースラッ
シュ或いは真空成形によりポリ塩化ビニル製シートを予
備賦形した後、基材とポリ塩化ビニルの間に液状ウレタ
ンを流し込み成形する方法や、射出圧縮成形によりポリ
塩化ビニルと発泡ポリプロピレンとのラミネートシート
に基材樹脂を一体成形する方法が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの材料
及び工法により得られる自動車用内装部品は複数種類の
樹脂を含むことからリサイクル性が困難であり、しか
も、生産での工程数が多いことから生産効率が低いとい
う問題点が挙げられる。該リサイクル性を改善する方法
としては、表皮材をポリ塩化ビニルからオレフィン系熱
可塑性エラストマーに変更し、パッド層に押出成形によ
り得られる発泡ポリプロピレンを適用し、更に、基材に
射出成形により得られるポリプロピレンを適用すること
が考えられる。また、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーを射出成形時に発泡させ、パッド層に適用する方法も
考えられるが、この様な方法では低発泡の成形品は得ら
れるが、自動車内装材として良好なソフト感が要求され
る高発泡品は得られない。また、工程数を簡略化する方
法として、特開昭６３−２５４０１５号、特開平１−２
４９４１６号の各公報等に示される２色成形が知られて
いる。しかし、これらの方法は工程の簡略化には有効で
あるが、従来の工法で得られる自動車用内装材として要
求されるソフト感を得ることができない。上記の方法
は、いずれもそれぞれの単独の問題を解決する方法とし
ては効果的な方法であるが、製品品質の改良と工程の簡
略化とを同時に達成することはできなかった。
及び工法により得られる自動車用内装部品は複数種類の
樹脂を含むことからリサイクル性が困難であり、しか
も、生産での工程数が多いことから生産効率が低いとい
う問題点が挙げられる。該リサイクル性を改善する方法
としては、表皮材をポリ塩化ビニルからオレフィン系熱
可塑性エラストマーに変更し、パッド層に押出成形によ
り得られる発泡ポリプロピレンを適用し、更に、基材に
射出成形により得られるポリプロピレンを適用すること
が考えられる。また、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーを射出成形時に発泡させ、パッド層に適用する方法も
考えられるが、この様な方法では低発泡の成形品は得ら
れるが、自動車内装材として良好なソフト感が要求され
る高発泡品は得られない。また、工程数を簡略化する方
法として、特開昭６３−２５４０１５号、特開平１−２
４９４１６号の各公報等に示される２色成形が知られて
いる。しかし、これらの方法は工程の簡略化には有効で
あるが、従来の工法で得られる自動車用内装材として要
求されるソフト感を得ることができない。上記の方法
は、いずれもそれぞれの単独の問題を解決する方法とし
ては効果的な方法であるが、製品品質の改良と工程の簡
略化とを同時に達成することはできなかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記問題点
に鑑みて鋭意研究を重ねた結果、特定の組成のオレフィ
ン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を射出し、キャビ
ティー容積を適当に操作することにより、上記問題点を
解決する射出発泡成形体が得られるとの知見に基づき本
発明を完成するに至ったものである。すなわち、本発明
のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の
製造方法は、下記の成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分
（Ｃ）を有機過酸化物の存在下で動的に熱処理して得ら
れるオレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
１〜１０重量部の発泡剤を配合してなる発泡性オレフィ
ン系熱可塑性エラストマーを成形用金型のキャビティ内
に射出し、該キャビティの容積を拡大して発泡成形する
ことを特徴とするものである。 成分（Ａ）：ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３４０〜３８５かつ ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量 （Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜６であるエチレン ・プロピレン・ジエン共重合ゴム１００重量部に対して、鉱物油系軟化剤を４５ 〜１５０重量部の割合で含有するエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム ：２５〜７０重量％ 好ましくは４５〜６０重量％ 成分（Ｂ）：ポリイソブチレン及び／又はイソブチレン・イソプレン共重合ゴ ム ：１５〜 ５重量％ 好ましくは１０〜 ６重量％ 成分（Ｃ）： 以下の、及びの物性を満足するプロピレン・α−オレフ ィン共重合体樹脂 ：６０〜２５重量％ 好ましくは４５〜３４重量％ α−オレフィン含量：２〜２０重量％ 好ましくは７〜１７重量％ メルトフローレート（ＭＦＲ）：０．１〜１０ｇ／１０分 好ましくは １〜 ５ｇ／１０分 Ｍｗ／Ｍｎ ：３〜１０ 好ましくは４〜 ７
に鑑みて鋭意研究を重ねた結果、特定の組成のオレフィ
ン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を射出し、キャビ
ティー容積を適当に操作することにより、上記問題点を
解決する射出発泡成形体が得られるとの知見に基づき本
発明を完成するに至ったものである。すなわち、本発明
のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の
製造方法は、下記の成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分
（Ｃ）を有機過酸化物の存在下で動的に熱処理して得ら
れるオレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
１〜１０重量部の発泡剤を配合してなる発泡性オレフィ
ン系熱可塑性エラストマーを成形用金型のキャビティ内
に射出し、該キャビティの容積を拡大して発泡成形する
ことを特徴とするものである。 成分（Ａ）：ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３４０〜３８５かつ ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量 （Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜６であるエチレン ・プロピレン・ジエン共重合ゴム１００重量部に対して、鉱物油系軟化剤を４５ 〜１５０重量部の割合で含有するエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム ：２５〜７０重量％ 好ましくは４５〜６０重量％ 成分（Ｂ）：ポリイソブチレン及び／又はイソブチレン・イソプレン共重合ゴ ム ：１５〜 ５重量％ 好ましくは１０〜 ６重量％ 成分（Ｃ）： 以下の、及びの物性を満足するプロピレン・α−オレフ ィン共重合体樹脂 ：６０〜２５重量％ 好ましくは４５〜３４重量％ α−オレフィン含量：２〜２０重量％ 好ましくは７〜１７重量％ メルトフローレート（ＭＦＲ）：０．１〜１０ｇ／１０分 好ましくは １〜 ５ｇ／１０分 Ｍｗ／Ｍｎ ：３〜１０ 好ましくは４〜 ７
【０００５】
[I] 原材料 (1) オレフィン系熱可塑性エラストマー 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体の製造方法に用いられるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー（ＴＰＯ）は、下記に示す成分（Ａ）、成分
（Ｂ）及び成分（Ｃ）から基本的に構成されるものであ
る。成分（Ａ）：エチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム 成分（Ａ）中のエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴ
ムは、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３４
０〜３８５、好ましくは３６０〜３８０である。上記ム
ーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が上記範囲未満
であると発泡成形体の発泡倍率が低下し、ソフト感が損
なわれる。また、上記範囲を超えると成形性が低下す
る。成分（Ａ）中のエチレン・プロピレン・ジエン共重
合ゴムは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均
分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜６、好まし
くは３〜４．５である。Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲未満であ
ると成形外観やソフト感が低下する。また、上記範囲を
超えると成形外観やソフト感が著しく低下する。
形体の製造方法に用いられるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー（ＴＰＯ）は、下記に示す成分（Ａ）、成分
（Ｂ）及び成分（Ｃ）から基本的に構成されるものであ
る。成分（Ａ）：エチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム 成分（Ａ）中のエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴ
ムは、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３４
０〜３８５、好ましくは３６０〜３８０である。上記ム
ーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が上記範囲未満
であると発泡成形体の発泡倍率が低下し、ソフト感が損
なわれる。また、上記範囲を超えると成形性が低下す
る。成分（Ａ）中のエチレン・プロピレン・ジエン共重
合ゴムは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均
分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜６、好まし
くは３〜４．５である。Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲未満であ
ると成形外観やソフト感が低下する。また、上記範囲を
超えると成形外観やソフト感が著しく低下する。
【０００６】成分（Ａ）の平均分子量の測定（ＧＰＣ測
定条件）は、以下に示すゲル浸透クロマトグラフィー
（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｇｒ
ａｐｈｙ：ＧＰＣ）により測定した。ゲル浸透クロマトグラフィー サンプル調製 オルトジクロロベンゼンに酸化防止剤として２，６
−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−クレゾールを０．０８％添加
（ＥＰＤＭの場合）し、溶解する。ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）の場合は０．１％添加。 試料を０．１％になるようにオルトジクロロベンゼ
ン溶媒と共にバイヤル瓶に入れる。 バイヤル瓶を１３５℃（ＥＰＤＭの場合）に加温し
溶解させる。ポリプロピレン（ＰＰ）の場合は１４０℃
に加温。 その溶媒をＧＰＣにかける。
定条件）は、以下に示すゲル浸透クロマトグラフィー
（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｇｒ
ａｐｈｙ：ＧＰＣ）により測定した。ゲル浸透クロマトグラフィー サンプル調製 オルトジクロロベンゼンに酸化防止剤として２，６
−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−クレゾールを０．０８％添加
（ＥＰＤＭの場合）し、溶解する。ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）の場合は０．１％添加。 試料を０．１％になるようにオルトジクロロベンゼ
ン溶媒と共にバイヤル瓶に入れる。 バイヤル瓶を１３５℃（ＥＰＤＭの場合）に加温し
溶解させる。ポリプロピレン（ＰＰ）の場合は１４０℃
に加温。 その溶媒をＧＰＣにかける。
【０００７】 ［ＧＰＣ測定条件］ ＥＰＤＭ ＰＰ 装置 Ｗａｔｅｒｓ製１５０Ｃ型 Ｗａｔｅｒｓ製１５０Ｃ型 カラム 東ソー（株）製Ｈタイプ ShodexＡＤ−８０６ＭＳタイプ サンプル量 ５００μｌ ２００μｌ 温度 １３５℃ １４０℃ 流速 １ｍｌ／分 １ｍｌ／分 溶媒 オルトジクロロベンゼン オルトジクロロベンゼン
【０００８】ジエン成分としては、５−エチリデンノル
ボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエ
ン等を挙げることができる。この様な共重合体ゴムは市
販品の中から適宜選択して使用することができる。
ボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエ
ン等を挙げることができる。この様な共重合体ゴムは市
販品の中から適宜選択して使用することができる。
【０００９】鉱物油系軟化剤 上記物性を有する成分（Ａ）の共重合体ゴムに配合され
る鉱物油系軟化剤としては、具体的にパラフィン系、ナ
フテン系等があり、主として柔軟性或いは弾性を増す目
的で使用される。例えば、パラフィン系軟化剤として三
菱２０ライトプロセス油（三菱石油（株）製）が、ま
た、ナフテン系軟化剤としてダイアナプロセスオイルＮ
Ｓ−２４（出光興産（株）製）が市販されている。鉱物
油系軟化剤の配合量としては、エチレン・プロピレン・
ジエン共重合ゴム１００重量部に対して４５〜１５０重
量部、好ましくは７５〜１００重量部である。鉱物油系
軟化剤は上記範囲未満であると柔軟性、弾性及び成形性
が低下する。また、上記範囲を超えると柔軟性、弾性及
び成形性が低下する。
る鉱物油系軟化剤としては、具体的にパラフィン系、ナ
フテン系等があり、主として柔軟性或いは弾性を増す目
的で使用される。例えば、パラフィン系軟化剤として三
菱２０ライトプロセス油（三菱石油（株）製）が、ま
た、ナフテン系軟化剤としてダイアナプロセスオイルＮ
Ｓ−２４（出光興産（株）製）が市販されている。鉱物
油系軟化剤の配合量としては、エチレン・プロピレン・
ジエン共重合ゴム１００重量部に対して４５〜１５０重
量部、好ましくは７５〜１００重量部である。鉱物油系
軟化剤は上記範囲未満であると柔軟性、弾性及び成形性
が低下する。また、上記範囲を超えると柔軟性、弾性及
び成形性が低下する。
【００１０】成分（Ｂ）：ポリイソブチレン又はイソブ
チレン・イソプレン共重合ゴム 上記成分（Ｂ）のポリイソブチレン又はイソブチレン・
イソプレン共重合ゴムは、市販品の中から適宜選択して
使用することができる。成分（Ｂ）は、前記範囲未満の
配合量では成形体の柔軟性、硬度及び機械的物性のバラ
ンスが崩れる。また前記範囲を超えると成形体の柔軟
性、硬度及び機械的物性のバランスが崩れる。
チレン・イソプレン共重合ゴム 上記成分（Ｂ）のポリイソブチレン又はイソブチレン・
イソプレン共重合ゴムは、市販品の中から適宜選択して
使用することができる。成分（Ｂ）は、前記範囲未満の
配合量では成形体の柔軟性、硬度及び機械的物性のバラ
ンスが崩れる。また前記範囲を超えると成形体の柔軟
性、硬度及び機械的物性のバランスが崩れる。
【００１１】成分（Ｃ）：プロピレン・α−オレフィン
共重合体樹脂 組 成 上記成分（Ｃ）のプロピレン・α−オレフィン共重合体
樹脂のα−オレフィンとしては、エチレン、ブテン−
１、ヘキセン−１等を挙げることができる。これらの中
でもエチレンが好ましい。
共重合体樹脂 組 成 上記成分（Ｃ）のプロピレン・α−オレフィン共重合体
樹脂のα−オレフィンとしては、エチレン、ブテン−
１、ヘキセン−１等を挙げることができる。これらの中
でもエチレンが好ましい。
【００１２】物 性 成分（Ｃ）の物性は、前記範囲の通りである。成分
（Ｃ）は、硬さに対して影響を有し、上記範囲を超える
と硬さが増して樹脂的になりソフト感が損なわれる。ま
た、上記範囲未満では硬さが小さくなり、耐傷性や機械
的物性が低下する。成分（Ｃ）のα−オレフィン含量が
上記範囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性が得
られない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及び
機械的物性が得られない。成分（Ｃ）のＭＦＲが上記範
囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性を得ること
ができない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及
び機械的物性が得られない。成分（Ｃ）のＭｗ／Ｍｎが
上記範囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性が得
られない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及び
機械的物性が得られない。成分（Ｃ）の配合量が前記範
囲未満では気泡形状並びに表面外観が低下する。また、
前記範囲を超えると感触が低下する。
（Ｃ）は、硬さに対して影響を有し、上記範囲を超える
と硬さが増して樹脂的になりソフト感が損なわれる。ま
た、上記範囲未満では硬さが小さくなり、耐傷性や機械
的物性が低下する。成分（Ｃ）のα−オレフィン含量が
上記範囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性が得
られない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及び
機械的物性が得られない。成分（Ｃ）のＭＦＲが上記範
囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性を得ること
ができない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及
び機械的物性が得られない。成分（Ｃ）のＭｗ／Ｍｎが
上記範囲未満であると必要な柔軟性及び機械的物性が得
られない。また、上記範囲を超えると必要な柔軟性及び
機械的物性が得られない。成分（Ｃ）の配合量が前記範
囲未満では気泡形状並びに表面外観が低下する。また、
前記範囲を超えると感触が低下する。
【００１３】(2) 付加的成分（オレフィン系熱可塑性
エラストマーの任意成分） 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体に用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組
成物の中には上記成分（Ａ）〜成分（Ｃ）の必須成分に
加えて、本発明の効果を著しく損なわない範囲で、或い
は、更に性能の向上を計るために、以下に示す成分
（Ｄ）や成分（Ｅ）等の付加的成分（任意成分）を含有
させることができる。
エラストマーの任意成分） 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体に用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組
成物の中には上記成分（Ａ）〜成分（Ｃ）の必須成分に
加えて、本発明の効果を著しく損なわない範囲で、或い
は、更に性能の向上を計るために、以下に示す成分
（Ｄ）や成分（Ｅ）等の付加的成分（任意成分）を含有
させることができる。
【００１４】成分（Ｄ）：無機充填剤 (a) 種 類 上記オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）に、
任意成分として配合される成分（Ｄ）の無機充填剤とし
ては、例えば、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、シ
リカ、酸化チタン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネ
シウム、水酸化カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、
炭酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク、クレー、珪藻
土、ゼオライト、マイカ等を挙げることができる。
任意成分として配合される成分（Ｄ）の無機充填剤とし
ては、例えば、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、シ
リカ、酸化チタン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネ
シウム、水酸化カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、
炭酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク、クレー、珪藻
土、ゼオライト、マイカ等を挙げることができる。
【００１５】(b) 配合量 無機充填剤の配合量は、オレフィン系熱可塑性エラスト
マー（ＴＰＯ）１００重量部に対し、１〜１０重量部、
好ましくは３〜６重量部の範囲内が好適である。特に好
ましい具体例としては、実質的に平均粒径が０．００５
〜０．１５μｍで水分が０．４％以下の炭酸カルシウ
ム、特にコロイド性炭酸カルシウムであり、これらは粒
子の二次凝集を防ぎ、かつポリマーに対して親和性を示
す。ＴＰＯ中に含まれる無機充填剤の配合量が上記範囲
未満の場合は成形体表面層の収縮応力により成形体とし
て変形（表面凹凸）を生じ易い。また、上記範囲を超過
する場合は合成が向上して変形量は減少するが、衝撃強
度が低下する傾向がある。
マー（ＴＰＯ）１００重量部に対し、１〜１０重量部、
好ましくは３〜６重量部の範囲内が好適である。特に好
ましい具体例としては、実質的に平均粒径が０．００５
〜０．１５μｍで水分が０．４％以下の炭酸カルシウ
ム、特にコロイド性炭酸カルシウムであり、これらは粒
子の二次凝集を防ぎ、かつポリマーに対して親和性を示
す。ＴＰＯ中に含まれる無機充填剤の配合量が上記範囲
未満の場合は成形体表面層の収縮応力により成形体とし
て変形（表面凹凸）を生じ易い。また、上記範囲を超過
する場合は合成が向上して変形量は減少するが、衝撃強
度が低下する傾向がある。
【００１６】成分（Ｅ）：その他の配合成分 任意成分であるオレフィン系樹脂としては、例えば、低
密度ポリエチレン、中・高密度ポリエチレン、ポリプロ
ピレン等の単独重合体、或いは、エチレンと、プロピレ
ン、ブテン−１、ヘキセン−１等との共重合体等を挙げ
ることができる。また、その他の付加的成分としては、
例えば、添加剤類、具体的には、パラフィンオイル等の
可塑剤類ないしは流動性改良剤類、オレフィン系液状ゴ
ム、共役ジエン系液状ゴム等の軟化剤類、着色剤類、酸
化防止剤類、中和剤類、光安定剤類、架橋剤類、核剤
類、難燃剤類等を挙げることができる。更に、上記オレ
フィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）の材料物性
が、 溶融張力が１９０℃で２．０ｇ以上、好ましくは１
５〜３０ｇ 硬度ＪＩＳ−Ａが３０以上、好ましくは４０〜７
０、特に好ましくは５０〜６５、 弾性率が２３℃で１，０００〜８，０００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、好ましくは４，０００〜７，０００ｋｇ／ｃｍ2
の物性値を示すものは、自動車内装部品等のインストル
メントパネル、ドアトリム、コンソールボックス等に必
要な剛性と強度を有し、表面ソフト感と耐傷付き性に優
れ、硬度も高く、外観が良好な均一発泡成形体を得る。
密度ポリエチレン、中・高密度ポリエチレン、ポリプロ
ピレン等の単独重合体、或いは、エチレンと、プロピレ
ン、ブテン−１、ヘキセン−１等との共重合体等を挙げ
ることができる。また、その他の付加的成分としては、
例えば、添加剤類、具体的には、パラフィンオイル等の
可塑剤類ないしは流動性改良剤類、オレフィン系液状ゴ
ム、共役ジエン系液状ゴム等の軟化剤類、着色剤類、酸
化防止剤類、中和剤類、光安定剤類、架橋剤類、核剤
類、難燃剤類等を挙げることができる。更に、上記オレ
フィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）の材料物性
が、 溶融張力が１９０℃で２．０ｇ以上、好ましくは１
５〜３０ｇ 硬度ＪＩＳ−Ａが３０以上、好ましくは４０〜７
０、特に好ましくは５０〜６５、 弾性率が２３℃で１，０００〜８，０００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、好ましくは４，０００〜７，０００ｋｇ／ｃｍ2
の物性値を示すものは、自動車内装部品等のインストル
メントパネル、ドアトリム、コンソールボックス等に必
要な剛性と強度を有し、表面ソフト感と耐傷付き性に優
れ、硬度も高く、外観が良好な均一発泡成形体を得る。
【００１７】(3) 有機過酸化物有機過酸化物（パーオキサイド） 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体の製造方法にて用いられる有機過酸化物（以下、単
に「パーオキサイド」と略記する。）は、オレフィン系
熱可塑性エラストマー中に含まれるエチレン・プロピレ
ン・ジエン共重合ゴムの一部分乃至全部を架橋させて、
半架橋状態にさせて硬化させるために配合される。該有
機過酸化物（パーオキサイド）は、芳香族系若しくは脂
肪族系いずれもが使用でき、単一のパーオキサイドで
も、二種以上のパーオキサイドの混合物でも良い。具体
的には、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、ｔ−ブチルパ
ーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキソイド、ｔ−
ブチルクミルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゾヒ
ドロパーオキシド、ベンゾイルパーオキサイド等を挙げ
ることができる。
形体の製造方法にて用いられる有機過酸化物（以下、単
に「パーオキサイド」と略記する。）は、オレフィン系
熱可塑性エラストマー中に含まれるエチレン・プロピレ
ン・ジエン共重合ゴムの一部分乃至全部を架橋させて、
半架橋状態にさせて硬化させるために配合される。該有
機過酸化物（パーオキサイド）は、芳香族系若しくは脂
肪族系いずれもが使用でき、単一のパーオキサイドで
も、二種以上のパーオキサイドの混合物でも良い。具体
的には、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、ｔ−ブチルパ
ーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキソイド、ｔ−
ブチルクミルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゾヒ
ドロパーオキシド、ベンゾイルパーオキサイド等を挙げ
ることができる。
【００１８】架橋助剤 また、上記パーオキサイドと併用しても良い架橋助剤と
しては、アクリル系多官能性モノマー、例えばエチレン
グリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコール
ジメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリ
レート、ジビニルベンゼン、液状ポリブタジエン等があ
る。
しては、アクリル系多官能性モノマー、例えばエチレン
グリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコール
ジメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリ
レート、ジビニルベンゼン、液状ポリブタジエン等があ
る。
【００１９】使用量 使用されるパーオキサイド、架橋助剤の使用量は、成分
（Ａ）〜成分（Ｃ）からなる混合物１００重量部に対し
て、一般に パーオキサイド：０．１〜３重量部（好ましくは０．１
〜１重量部） 架橋助剤 ：０．１〜５重量部（好ましくは０．１
〜３重量部） であるが、実際には、得られるエラストマー状組成物の
品質に影響する架橋度を考慮して決定される。なお、架
橋助剤の配合量は一般にパーオキサイドに対してモル比
で１〜３倍に設定するのが好ましい。
（Ａ）〜成分（Ｃ）からなる混合物１００重量部に対し
て、一般に パーオキサイド：０．１〜３重量部（好ましくは０．１
〜１重量部） 架橋助剤 ：０．１〜５重量部（好ましくは０．１
〜３重量部） であるが、実際には、得られるエラストマー状組成物の
品質に影響する架橋度を考慮して決定される。なお、架
橋助剤の配合量は一般にパーオキサイドに対してモル比
で１〜３倍に設定するのが好ましい。
【００２０】(4) 発泡剤発泡剤 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体の製造方法に用いられるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを発泡させるために用いられる発泡剤として
は、物理発泡剤と化学発泡剤とがあることが知られてい
る。具体的には、物理発泡剤として、無機系の空気、窒
素ガス、炭酸ガス、有機系の炭化水素、塩化炭化水素、
フロン等を挙げることができる。化学発泡剤も無機系と
有機系に分けられるが、それぞれ熱分解してガスを発生
するものと反応でガスが発生するものとがある。化学発
泡剤としては、重炭酸ナトリウムに代表される無機発泡
剤と、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、４，４´−オキシビス（ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド）等の有機発泡剤を挙げることができ
る。これらは一般に熱分解型化学発泡剤と呼ばれ、性状
は粉末である。本発明においては、特に、重曹に代表さ
れる無機充填剤とアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）の
組み合わせの混合系を使用することが好ましい。
形体の製造方法に用いられるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを発泡させるために用いられる発泡剤として
は、物理発泡剤と化学発泡剤とがあることが知られてい
る。具体的には、物理発泡剤として、無機系の空気、窒
素ガス、炭酸ガス、有機系の炭化水素、塩化炭化水素、
フロン等を挙げることができる。化学発泡剤も無機系と
有機系に分けられるが、それぞれ熱分解してガスを発生
するものと反応でガスが発生するものとがある。化学発
泡剤としては、重炭酸ナトリウムに代表される無機発泡
剤と、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、４，４´−オキシビス（ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド）等の有機発泡剤を挙げることができ
る。これらは一般に熱分解型化学発泡剤と呼ばれ、性状
は粉末である。本発明においては、特に、重曹に代表さ
れる無機充填剤とアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）の
組み合わせの混合系を使用することが好ましい。
【００２１】発泡助剤 上記発泡剤の発泡を助けるために発泡助剤を添加するこ
とができる。該発泡助剤としては、例えば、ステアリン
酸亜鉛、酢酸亜鉛等の亜鉛化合物や、尿素系助剤、他の
金属化合物や有機化合物等を挙げることができる。
とができる。該発泡助剤としては、例えば、ステアリン
酸亜鉛、酢酸亜鉛等の亜鉛化合物や、尿素系助剤、他の
金属化合物や有機化合物等を挙げることができる。
【００２２】(5) オレフィン系熱可塑性エラストマー
の製造 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマーを製造する
には、通常、以下に示す二つの工程が実施されるが、混
練及び熱処理を一つの工程で同時に行なうこともでき
る。 (a) 第一工程（混練工程） 第一工程では、成分（Ａ）〜成分（Ｃ）、又は、成分
（Ａ）〜成分（Ｄ）及び／又は成分（Ｅ）を混練する。
上記混練方法としては、ゴム、プラスチック等で通常用
いられている方法及び条件を採用することができる。該
混練には、例えば、一軸押出機、二軸押出機、ロール、
バンバリーミキサー、或いは、各種のニーダー等が用い
られる。
の製造 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマーを製造する
には、通常、以下に示す二つの工程が実施されるが、混
練及び熱処理を一つの工程で同時に行なうこともでき
る。 (a) 第一工程（混練工程） 第一工程では、成分（Ａ）〜成分（Ｃ）、又は、成分
（Ａ）〜成分（Ｄ）及び／又は成分（Ｅ）を混練する。
上記混練方法としては、ゴム、プラスチック等で通常用
いられている方法及び条件を採用することができる。該
混練には、例えば、一軸押出機、二軸押出機、ロール、
バンバリーミキサー、或いは、各種のニーダー等が用い
られる。
【００２３】(b) 第二工程（熱処理工程） 第二工程では、第一工程で得られた混合組成物に対して
有機過酸化物及び場合により架橋剤や酸化防止剤を加え
て熱処理することによって部分架橋する工程であり、こ
の部分架橋する工程は一般にバンバリーミキサー、押出
機等を用いて混練する方法がある。従って、特にバンバ
リーミキサーを使用する場合には、上記第一工程と第二
工程とを連続して行なうことができる利点がある。本発
明によって得られる部分的に架橋したエラストマー状組
成物の架橋度（重量％）は、試料１ｇを８０メッシュの
金網に包み、ソックスレー抽出器を用いて、沸騰キシレ
ンで１０時間抽出した後、残留固形物の重量の試料１ｇ
に対する割合で表わす。本発明における好ましい架橋度
は上記の測定値において５〜７０重量％、特に１０〜６
０重量％、最も好ましくは１５〜５０重量％の範囲であ
り、上記範囲未満では得られたエラストマーの高温圧縮
歪みが悪化する傾向がある。また、上記範囲を超えるも
のでは成形加工性が悪化する傾向があると同時に、機械
的強度、伸びが低下する傾向がある。発泡剤は成形時に
Ｖブレンダー等でドライブレンドするのが一般的であ
る。
有機過酸化物及び場合により架橋剤や酸化防止剤を加え
て熱処理することによって部分架橋する工程であり、こ
の部分架橋する工程は一般にバンバリーミキサー、押出
機等を用いて混練する方法がある。従って、特にバンバ
リーミキサーを使用する場合には、上記第一工程と第二
工程とを連続して行なうことができる利点がある。本発
明によって得られる部分的に架橋したエラストマー状組
成物の架橋度（重量％）は、試料１ｇを８０メッシュの
金網に包み、ソックスレー抽出器を用いて、沸騰キシレ
ンで１０時間抽出した後、残留固形物の重量の試料１ｇ
に対する割合で表わす。本発明における好ましい架橋度
は上記の測定値において５〜７０重量％、特に１０〜６
０重量％、最も好ましくは１５〜５０重量％の範囲であ
り、上記範囲未満では得られたエラストマーの高温圧縮
歪みが悪化する傾向がある。また、上記範囲を超えるも
のでは成形加工性が悪化する傾向があると同時に、機械
的強度、伸びが低下する傾向がある。発泡剤は成形時に
Ｖブレンダー等でドライブレンドするのが一般的であ
る。
【００２４】[II] 成 形 (1) 成形法 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体は、射出成形用金型が型閉状態のキャビティ内に発
泡性オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出して、射
出が完了した後、発泡ガスによる樹脂の膨脹で金型壁面
との接触を維持しながら移動型を移動させ、移動型を予
め設定した基準肉厚位置で停止させて成形する。該金型
の冷却が完了した後、移動型を後退させて製品を取り出
すことにより得られる。この様な発泡成形により高発泡
かつ均一な独立気泡を有するオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー射出発泡成形体とすることができる。また、本
発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形
体は、射出成形用金型が型閉状態のキャビティ内に発泡
性オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出し、射出が
完了した後、発泡ガスによる樹脂の膨脹で金型壁面との
接触を維持しながら移動型を移動させ、移動型を予め設
定した基準肉厚位置を超える位置で停止させ、次いで、
前記基準肉厚位置を超える位置から移動型を基準肉厚位
置まで前進させて圧縮して成形し、冷却が完了した後、
移動型を後退させて製品を取り出すことにより、更に、
高発泡かつ均一な独立気泡を有する射出発泡成形体が得
られる。
形体は、射出成形用金型が型閉状態のキャビティ内に発
泡性オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出して、射
出が完了した後、発泡ガスによる樹脂の膨脹で金型壁面
との接触を維持しながら移動型を移動させ、移動型を予
め設定した基準肉厚位置で停止させて成形する。該金型
の冷却が完了した後、移動型を後退させて製品を取り出
すことにより得られる。この様な発泡成形により高発泡
かつ均一な独立気泡を有するオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー射出発泡成形体とすることができる。また、本
発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形
体は、射出成形用金型が型閉状態のキャビティ内に発泡
性オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出し、射出が
完了した後、発泡ガスによる樹脂の膨脹で金型壁面との
接触を維持しながら移動型を移動させ、移動型を予め設
定した基準肉厚位置を超える位置で停止させ、次いで、
前記基準肉厚位置を超える位置から移動型を基準肉厚位
置まで前進させて圧縮して成形し、冷却が完了した後、
移動型を後退させて製品を取り出すことにより、更に、
高発泡かつ均一な独立気泡を有する射出発泡成形体が得
られる。
【００２５】(2) 組み合わせ成形 本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成
形体は、既存の射出成形法と組み合わせることで裏面に
基材を設置することができる。既存の射出成形法として
は、二色成形法、インサート成形法等が考えられる。二色成形 二色成形法では基材樹脂となる硬質樹脂成形品を成形し
た後、続いて射出発泡成形を行なうことにより、オレフ
ィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体に硬質樹脂
よりなる基材が密着した複合成形体が得られる。上記基
材樹脂として用いられる硬質樹脂には各種の樹脂を使用
することもできるが、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーと類似するプロピレン系樹脂（ホモポリマー及びブロ
ックコポリマー）を基材樹脂として使用することによ
り、これら樹脂は互いに相溶性が良好なために、接着剤
等を使用しなくても、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ー射出発泡成形体と良好な密着性が得られるので、好適
である。また、基材樹脂層とスキン層（表皮層）とが同
一種類の樹脂より形成されていれば、生産性も良好であ
るし、リサイクル性にも優れている。
形体は、既存の射出成形法と組み合わせることで裏面に
基材を設置することができる。既存の射出成形法として
は、二色成形法、インサート成形法等が考えられる。二色成形 二色成形法では基材樹脂となる硬質樹脂成形品を成形し
た後、続いて射出発泡成形を行なうことにより、オレフ
ィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体に硬質樹脂
よりなる基材が密着した複合成形体が得られる。上記基
材樹脂として用いられる硬質樹脂には各種の樹脂を使用
することもできるが、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーと類似するプロピレン系樹脂（ホモポリマー及びブロ
ックコポリマー）を基材樹脂として使用することによ
り、これら樹脂は互いに相溶性が良好なために、接着剤
等を使用しなくても、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ー射出発泡成形体と良好な密着性が得られるので、好適
である。また、基材樹脂層とスキン層（表皮層）とが同
一種類の樹脂より形成されていれば、生産性も良好であ
るし、リサイクル性にも優れている。
【００２６】インサート成形法 インサート成形法では基材樹脂となる硬質樹脂成形品を
予め成形し、これを射出成形金型内に設置した後、射出
発泡成形を行なうことにより射出発泡成形体に基材が密
着した複合成形体が得られる。基材樹脂としてはポリプ
ロピレン系樹脂を用いることにより良好な密着性が得ら
れる。
予め成形し、これを射出成形金型内に設置した後、射出
発泡成形を行なうことにより射出発泡成形体に基材が密
着した複合成形体が得られる。基材樹脂としてはポリプ
ロピレン系樹脂を用いることにより良好な密着性が得ら
れる。
【００２７】
【実施例】以下に示す実験例によって、本発明を更に具
体的に説明する。しかし、本発明はこれら実験例によっ
て限定されるものではない。 [I] 評価方法 (1) 発泡倍率（倍） 発泡成形体の体積と重量から求めた比重で、未発泡成形
体の比重を割った値で表示した。 (2) ＪＩＳ−Ａ硬度 ＪＩＳ−Ｋ６３０１により準拠（ＪＩＳ−Ａ硬度） (3) 感触（官能試験） 発泡成形体を指で押してみて、「Ｎ１４（平成２年）型
パルサーの内装材であるインストルメントパネルと同じ
ソフト感を有するものは良好とし、硬かったり基材に底
つき感のあるものは不良と判定した。
体的に説明する。しかし、本発明はこれら実験例によっ
て限定されるものではない。 [I] 評価方法 (1) 発泡倍率（倍） 発泡成形体の体積と重量から求めた比重で、未発泡成形
体の比重を割った値で表示した。 (2) ＪＩＳ−Ａ硬度 ＪＩＳ−Ｋ６３０１により準拠（ＪＩＳ−Ａ硬度） (3) 感触（官能試験） 発泡成形体を指で押してみて、「Ｎ１４（平成２年）型
パルサーの内装材であるインストルメントパネルと同じ
ソフト感を有するものは良好とし、硬かったり基材に底
つき感のあるものは不良と判定した。
【００２８】(4) 気泡形状（目視） 発泡成形品を切断して、表皮層の断面を目視にて観察
し、その結果、均一で微細な気泡構造（セル）を有して
いるものを良好とし、気泡が粗大であったり、ヘチマ状
で不均一なものは不良とした。 (5) 表面外観 発泡成形品の表面外観を目視にて観察し、下記の基準で
判定した。 良 好：表面凹凸、ヒケ及びシルバーマーク等が目
立たなく、極めて少ないもの。 不 良：上記の外観不良が目立つもの。 極めて不良：表面の変形が大で、しかも、シルバーマー
クが激しいもの。 (6) べとつき性 成形直後のべとつき及び外観変化のないものを良好と
し、べとつき等があるものを不良とした。
し、その結果、均一で微細な気泡構造（セル）を有して
いるものを良好とし、気泡が粗大であったり、ヘチマ状
で不均一なものは不良とした。 (5) 表面外観 発泡成形品の表面外観を目視にて観察し、下記の基準で
判定した。 良 好：表面凹凸、ヒケ及びシルバーマーク等が目
立たなく、極めて少ないもの。 不 良：上記の外観不良が目立つもの。 極めて不良：表面の変形が大で、しかも、シルバーマー
クが激しいもの。 (6) べとつき性 成形直後のべとつき及び外観変化のないものを良好と
し、べとつき等があるものを不良とした。
【００２９】[II] 原材料 原材料として以下に示すものを使用した。 (1) 原料素材成分（Ａ）−１： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３８０、Ｍｗ／Ｍｎ３．５、沃素価
１９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を１００重量
部含有させたもの成分（Ａ）−２： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２９重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３４５、Ｍｗ／Ｍｎ５．９、沃素価
９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を１００重量部
含有させたもの成分（Ａ）−３： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２８重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３００、Ｍｗ／Ｍｎ３，６、沃素価
１５）１００重量部にパラフィン系軟化剤を７５重量部
含有させたもの成分（Ａ）−４： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）７９、Ｍｗ／Ｍｎ３．６、沃素価１
９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を５０重量部含
有させたもの成分（Ａ）−５： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量：３７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）１３７、Ｍｗ／Ｍｎ２．８、沃素価
１５）成分（Ｂ） ： イソブチレン・イソプレン共重合ゴム
（ＪＳＲ（株）製「Ｂｕｔｙｌ １３６５」）
ゴム（プロピレン含量２７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３８０、Ｍｗ／Ｍｎ３．５、沃素価
１９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を１００重量
部含有させたもの成分（Ａ）−２： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２９重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３４５、Ｍｗ／Ｍｎ５．９、沃素価
９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を１００重量部
含有させたもの成分（Ａ）−３： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２８重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）３００、Ｍｗ／Ｍｎ３，６、沃素価
１５）１００重量部にパラフィン系軟化剤を７５重量部
含有させたもの成分（Ａ）−４： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量２７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）７９、Ｍｗ／Ｍｎ３．６、沃素価１
９）１００重量部にパラフィン系軟化剤を５０重量部含
有させたもの成分（Ａ）−５： エチレン・プロピレン・ジエン共重合
ゴム（プロピレン含量：３７重量％、ムーニー粘度ＭＬ
１＋４（１００℃）１３７、Ｍｗ／Ｍｎ２．８、沃素価
１５）成分（Ｂ） ： イソブチレン・イソプレン共重合ゴム
（ＪＳＲ（株）製「Ｂｕｔｙｌ １３６５」）
【００３０】成分（Ｃ）−１：プロピレン・エチレンブ
ロック共重合体（エチレン含量１７重量％、密度０．８
９ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ（２３０℃）１．０ｇ／１０分、
曲げ弾性率４，３００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ５．４）成分（Ｃ）−２： プロピレン・エチレンランダム共重合
体（エチレン含量３．２重量％、密度０．９０ｇ／ｃｍ
3 、ＭＦＲ（２３０℃）１．８ｇ／１０分、曲げ弾性率
６，３００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ５．４）成分（Ｃ）−３： プロピレン・エチレンブロック共重合
体（エチレン含量３．５重量％、密度０．９０ｇ／ｃｍ
3 、ＭＦＲ（２３０℃）３．０ｇ／１０分、曲げ弾性率
７，５００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ１２．０）成分（Ｃ）−４： プロピレン単独重合体（密度０．９０
ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ（２３０℃）５．０ｇ／１０分、曲
げ弾性率１２，０００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ６．０）成分（Ｄ） ： 炭酸カルシウム（平均粒子径０．１５
μｍ、水分０．４重量％以下）
ロック共重合体（エチレン含量１７重量％、密度０．８
９ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ（２３０℃）１．０ｇ／１０分、
曲げ弾性率４，３００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ５．４）成分（Ｃ）−２： プロピレン・エチレンランダム共重合
体（エチレン含量３．２重量％、密度０．９０ｇ／ｃｍ
3 、ＭＦＲ（２３０℃）１．８ｇ／１０分、曲げ弾性率
６，３００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ５．４）成分（Ｃ）−３： プロピレン・エチレンブロック共重合
体（エチレン含量３．５重量％、密度０．９０ｇ／ｃｍ
3 、ＭＦＲ（２３０℃）３．０ｇ／１０分、曲げ弾性率
７，５００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ１２．０）成分（Ｃ）−４： プロピレン単独重合体（密度０．９０
ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ（２３０℃）５．０ｇ／１０分、曲
げ弾性率１２，０００ｋｇ／ｍ2 、Ｍｗ／Ｍｎ６．０）成分（Ｄ） ： 炭酸カルシウム（平均粒子径０．１５
μｍ、水分０．４重量％以下）
【００３１】(2) 有機過酸化物：２，５−ジメチル−
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン (3) 架橋助剤：ジビニルベンゼン (4) 発泡剤発泡剤Ａ ： 無機発泡剤マスターバッチ（発泡剤濃
度２０重量％）（三菱化学（株）製「ファインブロー
Ｓ２０Ｎ」）発泡剤Ｂ ： アゾジカルボンアミドマスターバッチ
（発泡剤濃度２５重量％）（三菱化学（株）製「ファイ
ンブロー Ｂ１１１」）
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン (3) 架橋助剤：ジビニルベンゼン (4) 発泡剤発泡剤Ａ ： 無機発泡剤マスターバッチ（発泡剤濃
度２０重量％）（三菱化学（株）製「ファインブロー
Ｓ２０Ｎ」）発泡剤Ｂ ： アゾジカルボンアミドマスターバッチ
（発泡剤濃度２５重量％）（三菱化学（株）製「ファイ
ンブロー Ｂ１１１」）
【００３２】[III] 実験例 実施例１〜９及び比較例１〜１１硬質樹脂成形品の製造 自動車内装部品に要求される機械的特性、耐熱性、耐久
性、耐候性等を満たすことのできる無機充填剤を配合し
たポリプロピレン樹脂（三菱化学（株）製ＭＦＣ３１
４）を下記の東芝（株）ＩＳ１７０にて成形温度２２０
℃で下記の箱型を使用して成形し、形状が縦２００ｍｍ
×横３５０ｍｍ×厚み２ｍｍの硬質樹脂成形品を製造し
た。
性、耐候性等を満たすことのできる無機充填剤を配合し
たポリプロピレン樹脂（三菱化学（株）製ＭＦＣ３１
４）を下記の東芝（株）ＩＳ１７０にて成形温度２２０
℃で下記の箱型を使用して成形し、形状が縦２００ｍｍ
×横３５０ｍｍ×厚み２ｍｍの硬質樹脂成形品を製造し
た。
【００３３】オレフィン系熱可塑性エラストマー混練物
の製造 上記「 (1) 原料素材」に記載する成分（Ａ）、成分
（Ｂ）、成分（Ｃ）及び成分（Ｄ）の原料素材を表１〜
３に示す割合で配合し、１８０℃の温度で７分間バンバ
リーミキサーで溶融混練してオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー混練物を製造した。
の製造 上記「 (1) 原料素材」に記載する成分（Ａ）、成分
（Ｂ）、成分（Ｃ）及び成分（Ｄ）の原料素材を表１〜
３に示す割合で配合し、１８０℃の温度で７分間バンバ
リーミキサーで溶融混練してオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー混練物を製造した。
【００３４】発泡性オレフィン系熱可塑性エラストマー
の製造 上記オレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
対して、上記有機過酸化物０．３重量部及び上記架橋助
剤０．４重量部を加え、２２０℃の温度で池貝鉄工
（株）製二軸押出機で溶融混練して熱処理を行なったオ
レフィン系熱可塑性エラストマーに、更に、上記「 (4)
発泡剤」に記載する発泡剤Ａ及び発泡剤Ｂを各々４重
量部づつをＶブレンダーでドライブレンドして発泡性オ
レフィン系熱可塑性エラストマーを製造した。
の製造 上記オレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
対して、上記有機過酸化物０．３重量部及び上記架橋助
剤０．４重量部を加え、２２０℃の温度で池貝鉄工
（株）製二軸押出機で溶融混練して熱処理を行なったオ
レフィン系熱可塑性エラストマーに、更に、上記「 (4)
発泡剤」に記載する発泡剤Ａ及び発泡剤Ｂを各々４重
量部づつをＶブレンダーでドライブレンドして発泡性オ
レフィン系熱可塑性エラストマーを製造した。
【００３５】型拡大法発泡射出成形 東芝（株）製プレストロールによる型拡大法により下記
の発泡射出成形用金型内に前記形状の硬質樹脂成形品を
装着し、下記の型拡大法発泡射出成形条件下で発泡成形
を行なった。すなわち、上記発泡性オレフィン系熱可塑
性エラストマーを成形用金型のキャビティ内の成形用金
型と硬質樹脂成形品との間隙に射出した後、該キャビテ
ィの容積を拡大して発泡性オレフィン系熱可塑性エラス
トマーを発泡成形すると同時に基材の硬質樹脂成形品と
熱融着により一体化させて、十分に冷却させた後、金型
から取り出す二層射出成形を連続して１２ショット成形
し、その成形品を評価した。評価結果を表１〜表３に示
す。
の発泡射出成形用金型内に前記形状の硬質樹脂成形品を
装着し、下記の型拡大法発泡射出成形条件下で発泡成形
を行なった。すなわち、上記発泡性オレフィン系熱可塑
性エラストマーを成形用金型のキャビティ内の成形用金
型と硬質樹脂成形品との間隙に射出した後、該キャビテ
ィの容積を拡大して発泡性オレフィン系熱可塑性エラス
トマーを発泡成形すると同時に基材の硬質樹脂成形品と
熱融着により一体化させて、十分に冷却させた後、金型
から取り出す二層射出成形を連続して１２ショット成形
し、その成形品を評価した。評価結果を表１〜表３に示
す。
【００３６】 ［型拡大法発泡射出成形条件］ 成形機 ：東芝（株）製ＩＳ１７０（型締力：１７０ ＴＯＮ） 金型 ：箱形状（外寸は縦２００ｍｍ×横３５０ｍｍ×深さ２８ｍｍ） 板厚１ｍｍよりＭＡＸ１０ｍｍへ型拡大移動可能。 成形条件：成形温度（２２０℃） 金型温度（６０℃） 射出時間（１．０〜２．０ｓｅｃ） 冷却時間（３０秒） 射出速度（ＭＡＸ） 型開きタイミング（最適条件にて行なう。） 型開きストローク（３ｍｍ） 型開きスローシング（１．２ｍｇ／ｓｅｃ）
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【発明の効果】本発明のオレフィン系熱可塑性エラスト
マー射出発泡成形体の製造方法は、特定の組成の発泡性
オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出し、キャビテ
ィー容積を適当に操作して発泡成形することにより、高
発泡で、均一で緻密な気泡を有することから良好なソフ
ト感を示し、溶融時の流動性が良好で、良好な金型転写
性を有し、複雑な形状が要求されるものやＬ／Ｄの大き
な形状の成形においてもショートショットやフローマー
クが発生し難く、柔軟性に富み、光沢が良好で、高度な
品質外観を示すことから自動車用内装部品としても使用
することができる。更に、スキン層（表皮層）とパッド
（発泡層）が同一の樹脂より形成されているために生産
性、リサイクル性に優れてたオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー射出発泡成形体を得ることができる。
マー射出発泡成形体の製造方法は、特定の組成の発泡性
オレフィン系熱可塑性エラストマーを射出し、キャビテ
ィー容積を適当に操作して発泡成形することにより、高
発泡で、均一で緻密な気泡を有することから良好なソフ
ト感を示し、溶融時の流動性が良好で、良好な金型転写
性を有し、複雑な形状が要求されるものやＬ／Ｄの大き
な形状の成形においてもショートショットやフローマー
クが発生し難く、柔軟性に富み、光沢が良好で、高度な
品質外観を示すことから自動車用内装部品としても使用
することができる。更に、スキン層（表皮層）とパッド
（発泡層）が同一の樹脂より形成されているために生産
性、リサイクル性に優れてたオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー射出発泡成形体を得ることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:04 (72)発明者 辻 龍 美 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市総合研究所内 (72)発明者 矢 島 和 男 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 小 川 止 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 寺 田 昌 浩 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 構 宏 介 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】下記の成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分
（Ｃ）を有機過酸化物の存在下で動的に熱処理して得ら
れるオレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
１〜１０重量部の発泡剤を配合してなる発泡性オレフィ
ン系熱可塑性エラストマーを成形用金型のキャビティ内
に射出し、該キャビティの容積を拡大して発泡成形する
ことを特徴とするオレフィン系熱可塑性エラストマー射
出発泡成形体の製造方法。 成分（Ａ）：ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３４０〜３８５かつ ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量 （Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜６であるエチレン ・プロピレン・ジエン共重合ゴム１００重量部に対して、鉱物油系軟化剤を４５ 〜１５０重量部の割合で含有するエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム ：２５〜７０重量％ 成分（Ｂ）：ポリイソブチレン及び／又はイソブチレン・イソプレン共重合ゴ ム ：１５〜 ５重量％ 成分（Ｃ）： 以下の、及びの物性を満足するプロピレン・α−オレフ ィン共重合体樹脂 ：６０〜２５重量％ α−オレフィン含量：２〜２０重量％ メルトフローレート：０．１〜１０ｇ／１０分 Ｍｗ／Ｍｎ ：３〜１０ - 【請求項２】発泡性オレフィン系熱可塑性エラストマー
が、オレフィン系熱可塑性エラストマー１００重量部に
対して、無機充填剤を１〜１０重量部の割合で含有した
ものである請求項１に記載のオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー射出発泡成形体の製造方法。 - 【請求項３】射出成形機の型閉状態でキャビティ内に請
求項１又は２に記載の発泡性オレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを射出し、射出完了後、発泡ガスによるエラス
トマーの膨脹で金型壁面との接触を維持しながら移動型
を移動させ、移動型を予め設定した基準肉厚位置で停止
させることにより発泡成形する請求項１又は請求項２に
記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形
体の製造方法。 - 【請求項４】射出成形機の型閉状態でキャビティ内に請
求項１又は２に記載の発泡性オレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを射出し、射出完了後、発泡ガスによるエラス
トマーの膨脹で金型壁面との接触を維持しながら移動型
を移動させ、移動型を予め設定した基準肉厚位置を超え
る位置で停止させ、次いで、前記基準肉厚位置を超える
位置から移動型を前進させて基準肉厚位置まで圧縮をか
けることにより発泡成形する請求項１又は請求項２に記
載のオレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体
の製造方法。 - 【請求項５】成形用金型のキャビティ内に予め硬質樹脂
成形品が装着されている請求項１、請求項２、請求項３
又は請求項４に記載のオレフィン系熱可塑性エラストマ
ー射出発泡成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32076995A JPH09157426A (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | オレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32076995A JPH09157426A (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | オレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157426A true JPH09157426A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18125058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32076995A Pending JPH09157426A (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | オレフィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09157426A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999064510A1 (en) * | 1998-06-08 | 1999-12-16 | Advanced Elastomer Systems, L.P. | Polypropylene thermoplastic elastomer compositions having improved processing properties and physical property balance |
| JP2000290417A (ja) * | 1998-07-30 | 2000-10-17 | Mitsui Chemicals Inc | オレフィン系熱可塑性エラストマー発泡体の製造方法 |
| JP2002187981A (ja) * | 2000-12-20 | 2002-07-05 | Mitsubishi Chemicals Corp | 熱可塑性エラストマー組成物 |
| JP2002200640A (ja) * | 2001-01-05 | 2002-07-16 | Sekisui Chem Co Ltd | 熱可塑性エラストマー発泡体の製造方法および熱可塑性エラストマー発泡体 |
| JP2006182796A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Nitto Denko Corp | エチレン・プロピレン・ジエンゴム連続気泡発泡体 |
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| JP2007291186A (ja) * | 2006-04-21 | 2007-11-08 | Inoac Corp | ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法 |
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| WO2010007984A1 (ja) | 2008-07-18 | 2010-01-21 | 三井化学株式会社 | 発泡用熱可塑性エラストマー組成物、その発泡成形体、その複合成形体および自動車用インストゥルメントパネル |
| US8487033B2 (en) | 2007-05-16 | 2013-07-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Thermoplastic elastomer compositions, methods for making the same, and articles made therefrom |
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| CN104428365A (zh) * | 2012-07-20 | 2015-03-18 | 李荣起 | 发泡轮胎用组合物 |
| JPWO2021200928A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 |
-
1995
- 1995-12-08 JP JP32076995A patent/JPH09157426A/ja active Pending
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| US9688829B2 (en) | 2012-07-20 | 2017-06-27 | Young-Gi Lee | Composition for foam tire |
| EP2860218B1 (en) * | 2012-07-20 | 2017-11-08 | Lee, Young-gi | Composition for foam tire |
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| US12570842B2 (en) | 2020-03-31 | 2026-03-10 | Mitsui Chemicals, Inc. | Thermoplastic elastomer composition and shaped article thereof |
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