JPH09158809A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】分配ロータの円滑なる回転動作を維持する。 【解決手段】燃料噴射ポンプ１０において、シリンダ１
２には、エンジンと同期して回転する分配ロータ１３が
支持されている。ポンプハウジング４のねじ孔４ａに
は、スピル通路を断続させるための電磁スピル弁４０が
締め付け固定されている。電磁スピル弁４０において、
ニードルボディ５８は略円筒状をなし、シリンダ１２に
形成された貫通孔１２ａに嵌挿配置されている。なお、
ニードルボディ５８と貫通孔１２ａとの間には数μｍ程
度の微小クリアランスが設けられている。ニードルボデ
ィ５８の摺動孔６０には、ソレノイド部４１の通電ＯＮ
／ＯＦＦに応じて移動するニードル弁５９が摺動可能に
保持されている。また、ニードルボディ５８は、圧縮コ
イルばね６４により常に図の上方に付勢されており、同
ニードルボディ５８の上端はリフトストッパ５６に当接
している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えばディーゼル
エンジンに適用される分配型燃料噴射ポンプに関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】近年の分配型燃料噴射ポンプでは、無駄
な圧送容積を極力小さくし、ポンプの圧送効率を向上さ
せる様々な手法が考えられている。その一つとして、分
配ロータを回転可能に支持するシリンダに対し、電磁ス
ピル弁の弁体を直接配設する技術がある。かかる技術で
は、弁体によるスピル通路の開閉部（シート部）と分配
ロータとを近づけることができ、スピル通路の短縮化を
図ることができる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上述のよう
にシリンダに電磁弁（弁体）を直接配設する場合には、
当該電磁弁の締め付け固定時にシリンダに歪みが生じ易
く、シリンダに歪みが生じると、シリンダと分配ロータ
とのクリアランスがなくなり、回転不良を招くおそれが
あった。

【０００４】本発明はこのような問題を解決するために
なされたものであり、分配ロータの円滑なる回転動作を
維持することができる分配型燃料噴射ポンプを提供する
ことを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の分配型燃料噴射ポンプでは、分配
ロータはシリンダに支持され、エンジンと同期して回転
する。そして、電磁弁の開閉動作に伴い、シリンダに形
成されたスピル通路が断続される。電磁弁の開弁時に
は、燃料加圧室の高圧燃料がスピル（溢流）される。

【０００６】また、本発明では、シリンダにおいて分配
ロータの回転軸方向に略直交する方向に延びる孔部を形
成し、同孔部に前記弁体を摺動可能に支持するための筒
体を嵌挿配置している。この場合、請求項２に記載した
ように、前記孔部の内壁と前記筒体の外壁との間には所
定の微小クリアランスが設けられている。なお、微小ク
リアランスとは、孔部と筒体との間にて高圧シールが確
保できる程度が望ましい。

【０００７】つまり、前記筒体とシリンダとを一体構造
にした場合、弁体によるスピル通路の開閉部（シート
部）と分配ロータとを近づけることができ、スピル通路
の短縮化を図ることができる。また、かかる構成におい
ては、筒体をシリンダに固定させる一つの手法として、
例えばシリンダの孔部に筒体を圧入させたり、筒体をか
しめ固定させたりすることが考えられるが、これでは電
磁弁の締め付け固定時においてシリンダに歪みを生じ易
い。これに対して、本発明では筒体を（微小クリアラン
スにて）嵌挿配置するため、上記のような歪み生じるこ
とはない。その結果、分配ロータの円滑なる回転動作を
維持することができる。

【０００８】さらに、請求項３に記載の発明では、前記
電磁弁の締め付け固定時に前記筒体を押し付ける押付部
材と、前記電磁弁の締付方向に抗する方向に前記筒体を
付勢する付勢手段とを備えている。この場合、ポンプハ
ウジングの材質（例えばアルミ）とシリンダの材質（例
えば鉄）との温度特性の違い、即ち熱膨張係数の違いか
らポンプハウジング及びシリンダ間の距離が変化して
も、筒体は付勢手段の付勢力によって常に前記押付部材
に当接した状態で保持される。つまり、筒体は常に電磁
弁の一体構造として変位し、この際にシリンダに歪みを
招くこともない。そのため、弁体リフト量が変化する等
の調整誤差を生じることはなく、常に最適な噴射量制御
が実現できる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。 （第１の実施の形態）本発明の第１の実施の形態におけ
る分配型燃料噴射ポンプの構成を図１〜図３に示す。

【００１０】図３に示すように、図示しないエンジンに
より駆動される燃料噴射ポンプ１０の駆動軸１はベアリ
ング２及びジャーナル３を介してポンプハウジング４に
回転可能に支持されている。べーン式フィードポンプ５
は駆動軸１と共に回転し、燃料タンク（図示しない）、
燃料インレット６、吸入口７を介して燃料を吸入加圧す
ると共に、燃料ギャラリ１４に燃料を送出する。べーン
式フィードポンプ５の吸入口７と吐出口８とは、吐出圧
力が調節されるように図示しない圧力調整弁を介して接
統されている。

【００１１】分配ヘッド１１の内壁にはシリンダ１２が
固定され、このシリンダ１２の内壁には分配ロータ１３
が回転可能に支持されている。分配ロータ１３は駆動軸
１に対して一体回転可能に連結されている。シリンダ１
２の周囲には、ポンプハウジング４及び分配ヘッド１１
により画成された環状の燃料ギャラリ１４が設けられて
いる。

【００１２】また、ポンプハウジング４にはカム室２８
が形成されており、同カム室２８は絞り通路２９を介し
て燃料ギャラリ１４に連通されている。従って、後述す
る電磁スピル弁４０の燃料スピル時において燃料ギャラ
リ１４に圧力脈動が生じたとしても、カム室２８内は低
圧で且つ圧力変動の少ない状態で保持される。

【００１３】前記分配ロータ１３には互いに直交する一
対の摺動孔１３ａが形成され、各摺動孔１３ａにはそれ
ぞれ一対のプランジャ２０が油密状態で摺動可能に支持
されている。各プランジャ２０の内端面と各摺動孔１３
ａを形成する分配ロータ１３の内壁とにより燃料加圧室
２１が画成されている。

【００１４】各プランジャ２０の外側端部にはシュー２
２が配設され、各シュー２２にはローラ２３が回転自在
に保持されている。ローラ２３の外側には、インナカム
リング２４が配設されており、同インナカムリング２４
の内周面にはエンジン気筒数に応じた複数のカム山を有
するカム面が形成されている。従って、分配ロータ１３
の回転に基づいてローラ２３がインナカムリング２４内
周面のカム面に摺動することにより、ローラ２３はカム
面に沿ってインナカムリング２４の径方向に往復動し、
この往復動がシュー２２を介してプランジャ２０に伝達
される。この場合、プランジャ２０が分配ロータ１３の
径方向外側に移動すると燃料加圧室２１の容積が増加
し、同加圧室２１に燃料が吸入される。また、プランジ
ャ２０が分配ロータ１３の径方向内側に移動すると燃料
加圧室２１の容積が減少し、同加圧室２１の燃料が加圧
されることとなる。インナカムリング２４は、ポンプハ
ウジング４の内壁に回動可能に支持されており、タイマ
装置３０により回転角が調節可能となっている。

【００１５】分配ロータ１３には、前記燃料加圧室２１
に連通する連通路１７が形成されると共に、同連通路１
７の一端より分岐する燃料通路１５及び分配通路１６が
形成されている。また、シリンダ１２には、エンジンの
気筒数分だけ燃料圧送通路２５が設けられており、各々
の燃料圧送通路２５は分配ロータ１３の回転に伴い前記
分配通路１６に選択的に連通される。燃料圧送通路２５
は分配ヘッド１１に設けられた燃料圧送通路２６と常に
連通しており、前記燃料加圧室２１にて加圧された高圧
燃料は燃料圧送通路２６からデリバリバルブ２７を通っ
て図示しないインジェクタに供給される。

【００１６】駆動軸１の外周壁には、所定間隔毎に多数
の突起３１ａを有するパルサ３１が取り付けられてお
り、インナカムリング２４には突起３１ａの近接又は離
間をパルス信号に変換し出力する回転角センサ３２が固
定されている。つまり、回転角センサ３２が出力するパ
ルス数を計数することにより、インナカムリング２４に
対する駆動軸１の回転角、即ちインナカムリング２４に
対する分配ロータ１３の回転角を検出することができる
ようになっている。

【００１７】さらに、分配ヘッド１１にはオーバーフロ
ーバルブ３５が配設されており、同オーバーフローバル
ブ３５は通路３６を介して燃料ギャラリ１４に連通して
いる。かかる場合、電磁スピル弁４０の開弁時におい
て、スピル燃料の一部が通路３６及びオーバーフローバ
ルブ３５を介して燃料タンクに還流され、燃料ギャラリ
圧が減圧されるようになっている。

【００１８】次に、電磁スピル弁４０の詳細な構成につ
いて図１及び図２を用いて説明する。なお、図１は図３
のＩ−Ｉ線断面図であり、図２は図１のII−II線断面図
である。

【００１９】さて、本実施の形態の電磁スピル弁４０
は、常開弁（ノーマルオープン弁）として機能するもの
であって、そのソレノイド部４１はポンプハウジング４
に固定配置され、流量調整部４２はシリンダ１２を貫通
するようにして配置されている。即ち、ソレノイド部４
１において、ソレノイドハウジング４３は略円筒状をな
し、ポンプハウジング４のねじ孔４ａに螺着されてい
る。また、当該ねじ孔４ａの底面にはストップリング５
５が載置され、このストップリング５５にてソレノイド
ハウジング４３の下方縁部が受け止められている。ソレ
ノイドハウジング４３の最下部には、リフトストッパ５
６が配設されている。

【００２０】ソレノイドハウジング４３内部にはステー
タ４４が配設されており、同ステータ４４に形成された
環状のコイル挿入溝４５にはコイル４６が配設されてい
る。ステータ４４の中央に形成された貫通孔４７には、
高硬度のブッシュ４８が圧入固定されており、そのブッ
シュ４８内にはアーマチュア４９に連結されたロッド５
０が図の上下方向に摺動可能に配設されている。

【００２１】アーマチュア４９の上方には、前記ソレノ
イドハウジング４３の内周面に密着するカバー５１が配
設されており、同カバー５１の下面にはアーマチュア室
５２が形成されている。カバー５１の下面中央には、ア
ーマチュア４９の可動域を規制するためのストッパ５３
が設けられている。前記アーマチュア４９及びカバー５
１には、外部からの電気信号を入力するための信号入力
端子５４が貫通状態で配設されており、同信号入力端子
５４はリード線を介して前記コイル４６に電気的に接続
されている。図２に示すように、アーマチュア室５２と
前記カム室２８とは連通路７０を介して常に連通されて
いる。

【００２２】一方、流量調整部４２において、略円筒状
をなす筒体としてのニードルボディ５８は、シリンダ１
２に形成された貫通孔１２ａに嵌挿されており、ニード
ルボディ５８と貫通孔１２ａとの間は数μｍ程度の微小
クリアランスを有する。ここで、貫通孔１２ａは分配ロ
ータ１３の回転軸方向に略直交する方向に延設されてい
る。ニードルボディ５８の上端は押付け部材としてのリ
フトストッパ５６に当接している。ニードルボディ５８
には、弁体としてのニードル弁５９を摺動可能に保持す
るための摺動孔６０が形成されており、同摺動孔６０は
環状に形成された高圧燃料室６１に連通している。ま
た、ニードルボディ５８には、前記高圧燃料室６１に連
通する燃料通路６２ａ，６２ｂが形成されている。ニー
ドル弁５９は、前記ロッド５０の下端に連結されると共
に、圧縮コイルばね６３により常に開弁方向（図の上方
向）に付勢されている。

【００２３】ここで、前記リフトストッパ５６には、複
数の切欠部５６ａが設けられており、この切欠部５６ａ
を介してニードル弁５９の上部空間（以下、ニードル弁
上部室７７という）には燃料ギャラリ圧が作用する。ま
た、ニードル弁５９の一部には小径部５９ａが設けられ
ており、その小径部５９ａによりニードル弁５９の下部
空間（以下、ニードル弁下部室７８という）が形成され
ている。この場合、ニードル弁下部室７８は燃料通路６
２ｂを介して燃料ギャラリ１４に常に連通しており、前
記ニードル弁上部室７７と同様に、ニードル弁下部室７
８にも燃料ギャラリ圧が作用するようになっている。な
お、図示の状態（非励磁状態）では、ニードル弁５９が
ニードルボディ５８の弁座５８ａに対して離座してお
り、電磁スピル弁４０は開弁状態を維持する。

【００２４】図１に示すように、ニードル弁５９の軸中
心は分配ロータ１３の軸中心と垂直な仮想平面上に存在
し、ニードル弁５９の軸中心及び分配ロータ１３の軸中
心の延長は交差していない。また、分配ロータ１３を回
転可能に支持するシリンダ１２の内壁には環状の溝１２
ｂが設けられ、溝１２ｂと分配ロータ１３の外周壁とに
より環状ギャラリ６８が形成されている。さらに、シリ
ンダ１２には、前記環状ギャラリ６８と前記ニードルボ
ディ５８の燃料通路６２ａとを連通させるための連通路
６９が形成されている。つまり、高圧燃料室６１と燃料
加圧室２１とは、燃料通路６２ａ、連通路６９、環状ギ
ャラリ６８、燃料通路１５及び連通路１７を介して常に
連通している。

【００２５】電磁スピル弁４０の動作を詳述すれば、前
記コイル４６の消磁状態（図示の状態）では、ステータ
４４の上面とアーマチュア４９の下面との間には所定量
のエアギャップが保持され、ロッド５０下部に連結され
たニードル弁５９は開弁位置に保持される。即ち、ニー
ドル弁５９はニードルボディ５８の弁座５８ａに対して
離座している。このとき、図１，図３に示すように、燃
料ギャラリ１４は、燃料通路６２ａ，６２ｂ、高圧燃料
室６１、連通路６９、環状ギャラリ６８、燃料通路１５
及び連通路１７を介して燃料加圧室２１に連通してい
る。

【００２６】一方、コイル４６が励磁されると、アーマ
チュア４９がステータ４４に吸引され、前記エアギャッ
プが減少する。そして、ニードル弁５９は閉弁位置に移
動する。即ち、ニードル弁５９はニードルボディ５８の
弁座５８ａに対して着座する。このとき、燃料ギャラリ
１４と燃料加圧室２１とは遮断される。

【００２７】また、前記ニードルボディ５８の下方に
は、ポンプハウジング４に固着されたばね受け６５が配
設され、同ばね受け６５とニードルボディ５８の下端と
の間には、付勢手段としての圧縮コイルばね６４が配設
されている。この圧縮コイルばね６４は、前記コイル４
６の励磁時における磁力と前記ニードル弁５９を開弁位
置に付勢するための圧縮コイルばね６３のばね力との総
和よりも大きいばね力を有する。なお、前記圧縮コイル
ばね６３のばね室６６と燃料ギャラリ１４とは通路６７
を介して連通されている。

【００２８】さらに、ポンプハウジング４には燃料スピ
ル時に発生する圧力脈動を減衰させるためのアキュムレ
ータ７１が配設されている。このアキュムレータ７１
は、ポンプハウジング４の一部に形成されたハウジング
部７２、燃料ギャラリ１４に面するピストン７３、ハウ
ジング部７２の上端に固着された蓋体７４、及び両端部
がそれぞれ蓋体７４とピストン７３とに当接する圧縮コ
イルばね７５から構成されている。ピストン７３は、ハ
ウジング部７２の内壁に対し図の上下方向に往復移動可
能に支持されている。

【００２９】以下、燃料噴射ポンプ１０の作動について
図４のタイムチャートを参照しながら説明する。 （１）吸入行程 電磁スピル弁４０のソレンイド部４１に対する通電（Ｓ
ＰＶ通電）がオフされている場合、圧縮コイルばね６３
の付勢力によりニードル弁５９がニードルボディ５８の
弁座５８ａから離座している。即ち、電磁スピル弁４０
は閉弁位置にあり、燃料ギャラリ１４と高圧燃料室６１
とは連通している。このとき、分配ロータ１３の回転に
伴いプランジャ２０が分配ロータ１３の径方向外側に移
動することにより燃料加圧室２１の容積が増大し、それ
により燃料加圧室２１の圧力が低下する。すると、燃料
ギャラリ１４に充填されていた燃料がニードル弁５９と
弁座５８ａとの間隙を通り、さらに所定の吸入通路を経
て燃料加圧室２１に吸入される。なお、燃料圧送通路２
５は分配ロータ１３の外周壁により閉塞されている。こ
の場合、燃料通路６２ａ、連通路６９、環状ギャラリ６
８、燃料通路１５及び連通路１７が燃料の吸入通路に相
当する。

【００３０】（２）圧送行程 分配ロータ１３がさらに回転し、所定のタイミングで電
磁スピル弁４０のソレノイド部４１への通電がオンされ
ると、ソレノイド部４１で発生する磁力により、ニード
ル弁５９は圧縮コイルばね６３の付勢力に抗して閉弁位
置に移動する。即ち、ニードル弁５９がニードルボディ
５８の弁座５８ａに着座し、燃料ギャラリ１４と高圧燃
料室６１との連通が遮断される。また、分配ロータ１３
がさらに回転し、ローラ２３がインナカムリング２４の
カム山に乗り上げ、プランジャ２０が径方向内側に移動
し始めると、燃料加圧室２１内の燃料が加圧される。燃
料加圧室２１で加圧された燃料が一定圧以上になり、分
配通路１６と燃料圧送通路２５とが連通すると、燃料加
圧室２１内の高圧燃料が連通路１７、分配通路１６及び
燃料圧送通路２５，２６を経てデリバリバルブ２７から
インジェクタに供給される。かかる場合、噴射圧力及び
噴射率は図示の如く推移する。

【００３１】（３）スピル行程 圧送行程中に電磁スピル弁４０のソレノイド部４１への
通電がオフされると、圧縮コイルばね６３の付勢力によ
りニードル弁５９がニードルボディ５８の弁座５８ａか
ら離れ、燃料ギャラリ１４と高圧燃料室６１とが連通す
る。すると、燃料加圧室２１内の高圧燃料がニードル弁
５９と弁座５８ａとの間隙を通り、さらに所定のスピル
通路を経て燃料ギャラリ１４にスピルされる。この場
合、連通路１７、燃料通路１５、環状ギャラリ６８、連
通路６９及び燃料通路６２ａが燃料のスピル通路に相当
する。つまり、本スピル通路は、前記吸入行程で述べた
吸入通路と兼用していることとなる。

【００３２】燃料がスピルされると、燃料加圧室２１及
び燃料圧送通路２６の燃料圧力が低下してデリバリバル
ブ２７が閉弁し、それによりインジェクタへの燃料供給
が終了する。即ち、燃料噴射が終了する。前記、（１）
吸入行程、（２）圧送行程、（３）スピル行程を繰り返
すことにより、燃料噴射量及び燃料噴射時期を精度良く
制御することができる。

【００３３】以下、本実施の形態における燃料噴射ポン
プ１０の効果を説明する。 （ａ）本実施の形態では、ニードルボディ５８をシリン
ダ１２の貫通孔１２ａに嵌挿配置させるようにしたた
め、例えばニードルボディ５８を圧入したり又はかしめ
固定したりする場合とは異なり、ニードルボディ締め付
け固定時におけるシリンダ１２の歪みを解消することが
できる。その結果、分配ロータ１３の円滑なる回転動作
を実現することができる。

【００３４】併せて、本実施の形態によれば、燃料加圧
室２１から電磁スピル弁４０までの燃料通路長が短縮さ
れる。このため、燃料加圧容積が減少するのでプランジ
ャ２０による燃料加圧効率が向上する。さらに、前記燃
料通路長が短縮されることによりスピル時の圧力損失が
低減するので、燃料が素早くスピルされ燃料の噴射切れ
が向上する。

【００３５】（ｂ）また、ニードルボディ５８の下端に
圧縮コイルばね６４を配設し、この圧縮コイルばね６４
の付勢力によりニードルボディ５８をリフトストッパ５
６に押し付けるようにした。そのため、ポンプハウジン
グ４の材質（例えばアルミ）とシリンダ１２の材質（例
えば鉄）との温度特性の違い、即ち熱膨張係数の違いか
らポンプハウジング４及びシリンダ１２間の距離が変化
しても、ニードルボディ５８は常にリフトストッパ５６
に当接した状態で保持される。つまり、温度特性等に起
因してポンプハウジング４又はシリンダ１２の寸法が変
化しても、ニードルボディ５８は電磁スピル弁４０の一
体構造として変位し、この際にシリンダ１２に歪みを生
じることもない。そのため、ニードル弁リフト量が変動
して調整誤差を生じるといった不具合を招くことがな
く、常に最適な噴射量制御が実現できる。

【００３６】（ｃ）本実施の形態では、ニードルボディ
５８及びニードル弁５９を燃料ギャラリ１４内に浸漬状
態で配置し、それと共にニードル弁上部室７７及びニー
ドル弁下部室７８に燃料ギャラリ１４内の燃料圧が同等
に作用する構成とした。従って、燃料スピル時において
燃料の圧力脈動が発生しても、その圧力脈動がニードル
弁上部室７７及びニードル弁下部室７８に殆ど遅れなく
作用し、適切なるニードル弁５９の開閉動作が保持でき
る。即ち、ニードル弁５９の上下方向の圧力バランスを
安定状態で保つことができる。また、ニードル弁５９の
開閉動作に伴うバウンスが早期に減衰させることができ
る。その結果、電磁スピル弁４０による燃料切れを向上
させることができ、ひいてはエンジン高回転域において
も精度の高い燃料噴射動作を実現することができる。

【００３７】（ｄ）本実施の形態では、アーマチュア室
５２とカム室２８とを連通路７０を介して連通させるよ
うにした。そのため、アーマチュア室５２は低圧になる
と共にその圧力脈動が低減でき、アーマチュア室５２の
圧力脈動に起因する閉弁バウンスの発生が早期に減衰で
きる。

【００３８】（ｅ）シリンダ１２の内壁に溝１２ｂを形
成して環状ギャラリ１８を設けているため、分配ロータ
１３に溝を形成して環状ギャラリを設ける場合に比べ、
分配ロータ１３の回転運動に伴うスピル燃料流れの方向
性か少なくなる。このため、分配ロータ１３の回転位置
にかかわらず燃料が安定してスピルされる。

【００３９】（第２の実施の形態）次に、本発明の第２
の実施の形態について図５を用いて説明する。但し、本
実施の形態の構成において、上述した第１の実施の形態
と同等であるものについてはその説明を省略する。そし
て、以下には第１の実施の形態との相違点を中心に説明
する。

【００４０】つまり、本実施の形態では、前記図１の圧
縮コイルばね６４を廃止し、ニードルボディ５８の下端
面をポンプハウジング４に形成された平坦部８１に載置
させている。この場合、ソレノイドハウジング４３とリ
フトストッパ５６の締め付け力がニードルボディ５８を
介してポンプハウジング４にて受け止められる。従っ
て、例えば温度特性に起因してポンプハウジング４及び
シリンダ１２間の距離が変化したとしても、ニードルボ
ディ５８は常に電磁スピル弁４０の一体構造として変位
し、この際にシリンダ１２に歪みを生じることもない。
そのため、ニードル弁リフト量が変化する等の調整誤差
を生じることはなく、常に最適な噴射量制御が実現でき
る。

【００４１】なお、本発明は、上記実施の形態の他に以
下の形態にて具体化できる。 （１）上記実施の形態では、燃料の吸入通路とスピル通
路とを共通化して構成したが、これら両通路を別個に設
けるようにしてもよく、かかる構成においても本発明の
目的が達成させる。

【００４２】（２）上記実施の形態では、プランジャ２
０のリフト開始前にソレノイド部４１への通電を開始す
る通常の噴射量制御を行ったが、プレストローク期間を
設定し、プランジャ２０のリフト開始後に通電を開始す
るように制御内容を変更してもよい。かかる場合、ニー
ドル弁５９の開閉いずれの動作時にもその挙動が安定す
ることにより、噴射立ち上がり及び噴射切れが鋭くな
り、燃料噴射量の制御精度をより一層高めることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の実施の形態における分配型燃料噴射ポン
プを示す断面図（図３のＩ−Ｉ線断面図）。

【図２】図１のII−II線断面図。

【図３】分配型燃料噴射ポンプの全体を示す断面図。

【図４】燃料噴射ポンプの動作を説明するためのタイム
チャート。

【図５】第２の実施の形態における分配型燃料噴射ポン
プを示す断面図。

【符号の説明】

４…ポンプハウジング、１０…燃料噴射ポンプ（分配型
燃料噴射ポンプ）、１２…シリンダ、１２ａ…孔部とし
ての貫通孔、１３…分配ロータ、２１…燃料加圧室、４
０…電磁スピル弁、５６…押付部材としてのリフトスト
ッパ、５８…筒体としてのニードルボディ、５９…弁体
としてのニードル弁、６４…付勢手段としての圧縮コイ
ルばね。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】エンジンと同期して回転する分配ロータ
   と、 前記分配ロータを回転可能に支持すると共に、前記燃料
   加圧室の高圧燃料をスピルさせるためのスピル通路の一
   部を形成するシリンダと、 ポンプハウジングに締付固定され、前記スピル通路を断
   続するための弁体を有する電磁弁とを備える分配型燃料
   噴射ポンプであって、 前記シリンダには、前記分配ロータの回転軸方向に略直
   交する方向に延びる孔部を形成し、同孔部には前記弁体
   を摺動可能に支持するための筒体を嵌挿配置したことを
   特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
2. 【請求項２】前記孔部の内壁と前記筒体の外壁との間に
   所定の微小クリアランスを設けた請求項１に記載の分配
   型燃料噴射ポンプ。
3. 【請求項３】前記電磁弁の締め付け固定時に前記筒体を
   押し付ける押付部材と、前記電磁弁の締付方向に抗する
   方向に前記筒体を付勢する付勢手段とを備えた請求項１
   又は２に記載の分配型燃料噴射ポンプ。