JPH1162762A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 分配ロータの円滑なる回転動作を維持し、シ
リンダと支持部材との嵌合部のフレッティング摩耗を防
止できる分配型燃料噴射ポンプを提供する。 【解決手段】 バルブボディ５８をシリンダ１２の貫通
孔１２ａに所定のクリアランスにて嵌挿配置するので、
分配ロータ１３の円滑なる回転動作を実現することがで
きる。さらにバルブボディ５８は、高圧燃料室７１に連
通する入口側燃料通路７２ａと、燃料ギャラリ１４に連
通する出口側燃料通路７２ｂと、入口側燃料通路７２ａ
と径方向に対向する圧力バランス穴６５と、入口側燃料
通路７２ａと圧力バランス穴６５とを連通するように周
方向に形成される環状溝６６と、反ニードル弁側の端部
であって反分配ロータ側の外周面に形成されるスリット
７９とを有する。このため、貫通孔１２ａの内壁とバル
ブボディ５８の外壁との間の圧力バランスが良好とな
り、フレッティング摩耗を防止することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関（以下、
「内燃機関」をエンジンという）用の分配型燃料噴射ポ
ンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、分配ロータを回転可能に支持
するシリンダをハウジングとともに収容する分配ヘッド
に溢流弁を取付け、溢流弁の弁部材が着座可能な弁座を
分配ヘッドに設けたインナカム式分配型燃料噴射ポンプ
が知られている。このようにシリンダを収容する分配ヘ
ッドに溢流弁を取付けるとともに弁座を設ける構造で
は、燃料加圧室から溢流弁までの溢流通路長が長くなる
ので、燃料加圧容積が大きくなりプランジャによる燃料
加圧効率が低くなる。また、燃料加圧室から溢流弁まで
の溢流通路長が長くなると溢流通路での圧力損失が大き
くなるので、燃料溢流時、単位時間当たりの溢流燃料量
が低下し燃料の噴射切れが悪くなるという問題がある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このため、近年の分配
型燃料噴射ポンプでは、無駄な圧送容積を極力小さく
し、ポンプの圧送効率を向上させる様々な手法が考えら
れている。その一つとして、分配ロータを回転可能に支
持するシリンダに対し、溢流弁の弁部材を直接配設する
技術がある。かかる技術では、弁部材による溢流通路の
開閉部と分配ロータとを近づけることができ、溢流通路
の短縮化を図ることができる。

【０００４】しかしながら、上述のようにシリンダに溢
流弁の弁部材を直接配設する場合には、溢流弁の締め付
け固定時にシリンダに歪みが生じ易く、シリンダに歪み
が生じると、シリンダと分配ロータとのクリアランスが
なくなって回転不良を招く恐れがあった。また、シリン
ダと弁部材を支持する支持部材とを一体構造にした場
合、シリンダと支持部材との間の圧力バランスが悪く、
分配ロータ内部の高圧燃料により支持部材が側圧を受
け、シリンダと支持部材との嵌合部で支持部材が繰り返
し片側に押しつけられ、油膜切れによるフレッティング
摩耗が発生して嵌合部が固着するという問題があった。

【０００５】本発明は、このような問題を解決するため
になされたものであり、分配ロータの円滑なる回転動作
を維持し、シリンダと支持部材との嵌合部のフレッティ
ング摩耗を防止することができる分配型燃料噴射ポンプ
を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
分配型燃料噴射ポンプによると、内燃機関と同期して回
転しプランジャを径方向に往復移動可能に支持する分配
ロータと、この分配ロータを回転可能に支持し燃料加圧
室の高圧燃料を低圧室に溢流可能な溢流通路およびこの
溢流通路と交差する孔部が形成されたシリンダと、この
シリンダに形成した溢流通路を断続可能な弁部材を有す
る溢流弁と、シリンダに形成した孔部に嵌挿されるとと
もに弁部材を摺動可能に支持する支持部材とを備えるこ
とにより、燃料加圧室から溢流弁までの燃料通路長が短
縮される。このため、燃料加圧容積が減少するのでプラ
ンジャによる燃料加圧効率が向上する。さらに、燃料加
圧室から溢流弁までの燃料通路長が短縮されることによ
り溢流時の圧力損失が低減するので、燃料が素早く溢流
し燃料の噴射切れが向上する。

【０００７】さらに支持部材は、溢流通路に連通する入
口側燃料通路と、低圧室に連通する出口側燃料通路と、
入口側燃料通路と径方向に対向する位置に形成される圧
力バランス穴と、入口側燃料通路と圧力バランス穴とを
連通するように周方向に形成される環状溝と、シリンダ
に形成された孔部の内壁と対向する外周面に形成される
切欠部とを有する。このため、シリンダの孔部の内壁と
支持部材の外壁との間の径方向の圧力バランスが圧力バ
ランス穴により良好となり、周方向の圧力バランスが環
状溝により良好となり、軸方向の圧力バランスが切欠部
により良好となる。したがって、支持部材がシリンダの
孔部の内壁に押しつけられるのを防ぐことができ、シリ
ンダの孔部の内壁と支持部材の外壁との間のフレッティ
ング摩耗を防止することができる。

【０００８】本発明の請求項２記載の分配型燃料噴射ポ
ンプによると、切欠部は、支持部材の反弁部材側の端部
であって反分配ロータ側の外周面に形成されるので、シ
リンダの孔部の内壁と支持部材の外壁との間の圧力バラ
ンスがさらに良好となり、シリンダの孔部の内壁と支持
部材の外壁とのフレッティング摩耗を確実に防止するこ
とができる。

【０００９】本発明の請求項３記載の分配型燃料噴射ポ
ンプによると、シリンダの孔部の内壁と支持部材の外壁
との間には高圧シールが確保できる程度の所定のクリア
ランスを設けられている。このため、シリンダと支持部
材とを一体構造にした場合、弁部材による溢流通路の開
閉部と分配ロータとを近づけることができ、溢流通路の
短縮化を図ることができる。さらに、支持部材を所定の
クリアランスにてシリンダの孔部に嵌挿配置するため、
分配ロータの円滑なる回転動作を維持することができ
る。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面に基
づいて説明する。本発明の一実施例による分配型燃料噴
射ポンプを図１〜図５に示す。図５に示すように、図示
しないエンジンにより駆動される燃料噴射ポンプ１０の
駆動軸１はベアリング２およびジャーナル３を介してポ
ンプハウジング４に回転可能に支持されている。ベーン
式フィードポンプ５は駆動軸１とともに回転し、図示し
ない燃料タンクと、燃料インレット６と、吸入口７とを
介して燃料を吸入加圧し、吐出口８から図示しない外部
配管を通して低圧室としての燃料ギャラリ１４に燃料を
送出している。ベーン式フィードポンプ５の吸入口７と
吐出口８とは、吐出圧力が調節されるように図示しない
圧力調整弁を介して接続されている。

【００１１】分配ヘッド１１の内壁にシリンダ１２が固
定され、このシリンダ１２の内壁に分配ロータ１３が回
転可能に支持されている。分配ロータ１３は駆動軸１と
軸方向に連結され、駆動軸１とともに回転する。分配ロ
ータ１３には互いに直交する一対の摺動孔が形成され、
各摺動孔を形成する分配ロータ１３の内壁にそれぞれ一
対のプランジャ２０が油密状態で摺動可能に支持されて
おり、各プランジャ２０の内端面と各摺動孔を形成する
分配ロータ１３の内壁とにより燃料加圧室２１が画成さ
れている。

【００１２】各プランジャ２０の外側端部にはシュー２
２が配設され、各シュー２２にローラ２３が回転自在に
保持されている。ローラ２３の外側には内周面にエンジ
ン気筒数に応じた複数のカム山を有するカム面の形成さ
れたインナカムリング２４が配置されており、分配ロー
タ１３の回転に基づいてローラ２３がインナカムリング
２４内周面のカム面に摺動することにより、ローラ２３
はカム面に沿ってインナカムリング２４の径方向に往復
動し、この往復動がシュー２２を介してプランジャ２０
に伝達される。そしてプランジャ２０が分配ロータ１３
の径方向外側に移動することにより燃料加圧室２１の容
積が増加し、プランジャ室２１に燃料が吸入される。プ
ランジャ２０が分配ロータ１３の径方向内側に移動する
ことによりプランジャ室２１の容積が減少し、燃料が加
圧される。インナカムリング２４は、ポンプハウジング
４の内壁に回動可能に支持されており、タイマ装置４０
により回転角を調節可能である。

【００１３】分配ロータ１３には、燃料加圧室２１に連
通する連通路１７が形成されると共に、連通路１７の一
端より分岐する分配通路１６が形成されている。シリン
ダ１２の内壁には環状の溝が形成され、この溝と分配ロ
ータ１３の外周壁とで形成される環状ギャラリ６８に連
通路１７が連通している。また分配通路１６は、分配ロ
ータ１３の回転に伴いシリンダ１２にエンジンの気筒数
分だけ設けられた分配通路２５と連通する。分配通路２
５は分配ヘッド１１に設けられた分配通路２６と常に連
通しており、分配通路２６からデリバリバルブ３０を通
って高圧燃料が図示しないインジェクタに供給される。

【００１４】駆動軸１の外周壁には、所定間隔毎に突起
４１ａを設けたパルサー４１が嵌挿されており、インナ
カムリング２４には突起４１ａの近接または離間をパル
ス信号に変換する回転角センサ４２が固定されている。
つまり、回転角センサ４２が出力するパルス数を計数す
ることにより、インナカムリング２４に対する駆動軸１
の回転角、すなわちインナカムリング２４に対する分配
ロータ１３の回転角を検出することができる。

【００１５】分配ヘッド１１にはオーバフローバルブ６
２が配設されており、オーバフローバルブ６２は、ポン
プハウジング４に配設される溢流弁としての電磁スピル
弁５０の開弁時、燃料ギャラリ１４に連通する通路６３
内の溢流燃料の一部を減圧して燃料タンクに還流するた
めに設けられている。次に、電磁スピル弁５０の詳細な
構成について図１〜図４を用いて説明する。

【００１６】図１に示すように、本実施例の電磁スピル
弁５０は常開弁（ノーマルオープン弁）として機能する
ものであって、そのソレノイド部５１はポンプハウジン
グ４に固定配置され、流量調整部５２はシリンダ１２を
貫通するようにして配置されている。ソレノイド部５１
において、ソレノイドハウジング５３は略円筒状をな
し、ポンプハウジング４のねじ孔４ａに螺着されてい
る。また、ねじ孔４ａの底面にはストップリング５５が
載置され、このストップリング５５にてソレノイドハウ
ジング５３の下方縁部が受け止められている。ソレノイ
ドハウジング５３の最下部には、リフトストッパ５６が
配設されている。

【００１７】ソレノイドハウジング５３の内部にはステ
ータ４４が配設されており、ステータ４４に形成された
環状のコイル挿入溝４５にはコイル４６が配設されてい
る。ステータ４４の中央に形成された貫通孔４７には、
高硬度のブッシュ４８が圧入固定されており、そのブッ
シュ４８内にはアーマチュア４９に連結されたプッシュ
ロッド６０が図の上下方向に摺動可能に配設されてい
る。

【００１８】アーマチュア４９の上方には、ソレノイド
ハウジング５３の内周面に密着するカバー６１が配設さ
れており、カバー６１の下面にはアーマチュア室６２が
形成されている。カバー６１の下面中央には、アーマチ
ュア４９の可動域を規制するためのストッパ６３が設け
られている。アーマチュア４９およびカバー６１には、
外部からの電気信号を入力するための信号入力端子６４
が貫通状態で配設されており、信号入力端子６４はリー
ド線を介してコイル４６に電気的に接続されている。

【００１９】流量調整部５２において、略円筒状をなす
支持部材としてのバルブボディ５８は、シリンダ１２に
形成された孔部としての貫通孔１２ａに嵌挿されてお
り、バルブボディ５８と貫通孔１２ａとの間は数μｍ程
度の微小クリアランスを有する。ここで、貫通孔１２ａ
は分配ロータ１３の回転軸方向に略直交する方向に延設
されており、燃料ギャラリ１４とシリンダ１２に形成さ
れた後述する連通路６９とに連通している。バルブボデ
ィ５８の上端はリフトストッパ５６に当接している。バ
ルブボディ５８には、弁部材としてのニードル弁５９を
摺動可能に保持するための摺動孔７０が形成されてお
り、摺動孔７０は環状に形成された高圧燃料室７１に連
通している。

【００２０】バルブボディ５８には、高圧燃料室７１に
連通する入口側燃料通路７２ａと、燃料ギャラリ１４に
連通する出口側燃料通路７２ｂとが形成されている。さ
らにバルブボディ５８には、図２および図３に示すよう
に、入口側燃料通路７２ａと径方向に対向する位置に圧
力バランス穴６５が形成されている。さらにまた、バル
ブボディ５８の外周部に入口側燃料通路７２ａと圧力バ
ランス穴６５とを連通するように環状溝６６が形成され
ている。バルブボディ５８の反ニードル弁側であって反
分配ロータ側の端部、すなわちニードル弁５９を摺動可
能に支持する位置から遠い方の端部であって分配ロータ
１３から遠い側の外周面には、図２および図４に示すよ
うに、切欠部としてのスリット７９が形成されている。
ここで、圧力バランス穴６５は、バルブボディ５８の外
壁と貫通孔１２ａの内壁との間の径方向の圧力バランス
を改善するために設けたものであり、環状溝６６は、周
方向の圧力バランスを改善するために設けたものであ
り、スリット７９は、軸方向の圧力バランスを改善する
ために設けたものである。

【００２１】ニードル弁５９は、プッシュロッド６０の
下端に連結されると共に、リターンスプリング７３によ
り常に開弁方向（図１の上方向）に付勢されている。リ
フトストッパ５６には、複数の切欠部５６ａが設けられ
ており、この切欠部５６ａを介してニードル弁５９の上
部空間（以下、ニードル弁上部室７７という）には燃料
ギャラリ圧が作用する。また、ニードル弁５９の一部に
は小径部５９ａが設けられており、その小径部５９ａに
よりニードル弁５９の下部空間（以下、ニードル弁下部
室７８という）が形成されている。ここで、ニードル弁
下部室７８は出口側燃料通路７２ｂを介して燃料ギャラ
リ１４に常に連通しており、ニードル弁上部室７７と同
様に、ニードル弁下部室７８にも燃料ギャラリ圧が作用
するようになっている。なお、図示の状態（励磁状態）
では、ニードル弁５９がバルブボディ５８の弁座５８ａ
に着座しており、電磁スピル弁５０は閉弁状態である。

【００２２】図１に示すように、ニードル弁５９の軸中
心は分配ロータ１３の軸中心と垂直な仮想平面上に存在
し、ニードル弁５９の軸中心および分配ロータ１３の軸
中心の延長は交差していない。また、分配ロータ１３を
回転可能に支持するシリンダ１２の内壁には環状の溝１
２ｂが設けられ、溝１２ｂと分配ロータ１３の外周壁と
により環状ギャラリ６８が形成されている。さらに、シ
リンダ１２には、環状ギャラリ６８とバルブボディ５８
の入口側燃料通路７２ａとを連通させるための連通路６
９が形成されている。つまり、高圧燃料室７１と燃料加
圧室２１とは、入口側燃料通路７２ａと、連通路６９
と、環状ギャラリ６８と、連通路１７とを介して常に連
通している。

【００２３】電磁スピル弁５０の動作を詳述すれば、コ
イル４６の消磁状態では、ステータ４４の上面とアーマ
チュア４９の下面との間には所定量のエアギャップが保
持され、プッシュロッド６０下部に連結されたニードル
弁５９は開弁位置に保持される。すなわち、ニードル弁
５９はバルブボディ５８の弁座５８ａに対して離座して
いる。このとき、燃料ギャラリ１４は、入口側燃料通路
７２ａと、出口側燃料通路７２ｂと、高圧燃料室７１
と、連通路６９と、環状ギャラリ６８と、連通路１７と
を介して燃料加圧室２１に連通している。

【００２４】一方、コイル４６が励磁されると、アーマ
チュア４９がステータ４４に吸引され、エアギャップが
減少する。そして、ニードル弁５９は閉弁位置に移動
し、バルブボディ５８の弁座５８ａに着座する。このと
き、燃料ギャラリ１４と燃料加圧室２１とは遮断され
る。また、バルブボディ５８の下方には、ポンプハウジ
ング４に固着されたスプリング座７５が配設され、スプ
リング座７５とバルブボディ５８の下端との間には、押
付スプリング７４が配設されている。この押付スプリン
グ７４は、コイル４６の励磁時における磁力とニードル
弁５９を開弁位置に付勢するためのリターンスプリング
７３のばね力との総和よりも大きいばね力を有する。な
お、リターンスプリング７３のスプリング室７６と燃料
ギャラリ１４とは通路６７を介して連通されている。

【００２５】さらに、ポンプハウジング４には燃料溢流
時に発生する圧力脈動を減衰させるためのアキュムレー
タ８０が配設されている。このアキュムレータ８０は、
ポンプハウジング４の一部に形成されたハウジング部８
１と、燃料ギャラリ１４に面するピストン８２と、ハウ
ジング部８１の上端に固着された蓋体８３と、両端部が
それぞれ蓋体８３とピストン８２とに当接する圧縮コイ
ルばね８４とから構成されている。ピストン８２は、ハ
ウジング部８１の内壁に対し図の上下方向に往復移動可
能に支持されている。以下、燃料噴射ポンプ１０の作動
について説明する。

【００２６】(1) 吸入行程 電磁スピル弁５０のソレノイド部５１に対する通電がオ
フされている場合、リターンスプリング７３の付勢力に
よりニードル弁５９がバルブボディ５８の弁座５８ａか
ら離座している。すなわち、電磁スピル弁５０は閉弁位
置にあり、燃料ギャラリ１４と高圧燃料室７１とは連通
している。このとき、分配ロータ１３の回転に伴いプラ
ンジャ２０が分配ロータ１３の径方向外側に移動するこ
とにより燃料加圧室２１の容積が増大し、それにより燃
料加圧室２１の圧力が低下する。すると、燃料ギャラリ
１４に充填されていた燃料がニードル弁５９と弁座５８
ａとの間隙を通り、さらに所定の吸入通路を経て燃料加
圧室２１に吸入される。なお、分配通路２５は分配ロー
タ１３の外周壁により閉塞されている。この場合、入口
側燃料通路７２ａと、連通路６９と、環状ギャラリ６８
と、連通路１７とが燃料の吸入通路に相当する。

【００２７】(2) 圧送行程 分配ロータ１３がさらに回転し、所定のタイミングで電
磁スピル弁５０のソレノイド部５１への通電がオンされ
ると、ソレノイド部５１で発生する磁力により、ニード
ル弁５９は圧縮コイルばね７３の付勢力に抗して閉弁位
置に移動する。すなわち、ニードル弁５９がバルブボデ
ィ５８の弁座５８ａに着座し、燃料ギャラリ１４と高圧
燃料室７１との連通が遮断される。また、分配ロータ１
３がさらに回転し、ローラ２３がインナカムリング２４
のカム山に乗り上げ、プランジャ２０が径方向内側に移
動し始めると、燃料加圧室２１内の燃料が加圧される。
燃料加圧室２１で加圧された燃料が一定圧以上になり、
分配通路１６と分配通路２５とが連通すると、燃料加圧
室２１内の高圧燃料が連通路１７と、分配通路１６と、
分配通路２５と、分配通路２６とを経てデリバリバルブ
３０からインジェクタに供給される。

【００２８】(3) 溢流行程 圧送行程中に電磁スピル弁５０のソレノイド部５１への
通電がオフされると、圧縮コイルばね７３の付勢力によ
りニードル弁５９がバルブボディ５８の弁座５８ａから
離れ、燃料ギャラリ１４と高圧燃料室７１とが連通す
る。すると、燃料加圧室２１内の高圧燃料がニードル弁
５９と弁座５８ａとの間隙を通り、さらに所定の溢流通
路を経て燃料ギャラリ１４に溢流される。この場合、連
通路１７と、環状ギャラリ６８と、連通路６９と、入口
側燃料通路７２ａとが燃料の溢流通路に相当する。つま
り溢流通路は、吸入行程で述べた吸入通路と兼用してい
ることになる。

【００２９】燃料が溢流されると、燃料加圧室２１およ
び分配通路２６の燃料圧力が低下してデリバリバルブ３
０が閉弁し、それによりインジェクタへの燃料供給が終
了する。すなわち、燃料噴射が終了する。前記、(1) 吸
入行程、(2) 圧送行程、(3) 溢流行程を繰り返すことに
より、燃料噴射量および燃料噴射時期を精度良く制御す
ることができる。

【００３０】以下、本実施例における燃料噴射ポンプ１
０の効果を説明する。 バルブボディ５８をシリンダ１２の貫通孔１２ａに所
定のクリアランスにて嵌挿配置するようにしたため、例
えばバルブボディ５８を圧入したり、またはかしめ固定
したりする場合とは異なり、バルブボディ締め付け固定
時におけるシリンダ１２の歪みを解消することができ
る。その結果、分配ロータ１３の円滑なる回転動作を実
現することができる。また、燃料加圧室２１から電磁ス
ピル弁５０までの燃料通路長が短縮される。このため、
燃料加圧容積が減少するのでプランジャ２０による燃料
加圧効率が向上する。さらに、前記燃料通路長が短縮さ
れることにより溢流時の圧力損失が低減するので、燃料
が素早く溢流され燃料の噴射切れが向上する。

【００３１】バルブボディ５８には、高圧燃料室７１
に連通する入口側燃料通路７２ａと、燃料ギャラリ１４
に連通する出口側燃料通路７２ｂと、入口側燃料通路７
２ａと径方向に対向する圧力バランス穴６５と、入口側
燃料通路７２ａと圧力バランス穴６５とを周方向に連通
する環状溝６６を形成し、ニードル弁５９を摺動可能に
支持する位置から遠い方の端部であり分配ロータ１３か
ら遠い側の外周面にスリット７９を形成した。このた
め、シリンダ１２の貫通孔１２ａの内壁とバルブボディ
５８の外壁との間の径方向の圧力バランスは圧力バラン
ス穴６５により良好となり、周方向の圧力バランスは環
状溝６６により良好となり、軸方向の圧力バランスはス
リット７９により良好となる。したがって、バルブボデ
ィ５８が貫通孔１２ａの内壁に押しつけられるのを防ぐ
ことができ、貫通孔１２ａの内壁とバルブボディ５８の
外壁との間のフレッティング摩耗を防止することができ
る。

【００３２】バルブボディ５８の下端に押付スプリン
グ７４を配設し、この押付スプリング７４の付勢力によ
りバルブボディ５８をリフトストッパ５６に押し付ける
ようにした。そのため、ポンプハウジング４の材質（例
えばアルミニウム）とシリンダ１２の材質（例えば鉄）
との熱膨張係数の違いによる温度特性の違いから、ポン
プハウジング４とシリンダ１２との間の距離が変化して
もバルブボディ５８は常にリフトストッパ５６に当接し
た状態で保持される。つまり、温度特性等に起因してポ
ンプハウジング４またはシリンダ１２の寸法が変化した
とき、バルブボディ５８は電磁スピル弁５０の一体構造
として変位し、その際、シリンダ１２に歪みを生じるこ
とはない。このため、ニードル弁リフト量が変動して調
整誤差を生じるといった不具合を招くことがなく、常に
最適な噴射量制御を実現することができる。

【００３３】バルブボディ５８およびニードル弁５９
を燃料ギャラリ１４内に浸漬状態で配置し、それと共に
ニードル弁上部室７７とニードル弁下部室７８とに燃料
ギャラリ１４内の燃料圧が同等に作用する構成とした。
したがって、燃料溢流時において、燃料の圧力脈動が発
生したとき、その圧力脈動がニードル弁上部室７７とニ
ードル弁下部室７８とにほとんど遅れなく作用し、適切
なるニードル弁５９の開閉動作を保持することができ
る。したがって、ニードル弁５９の上下方向の圧力バラ
ンスを安定状態で保つことができる。また、ニードル弁
５９の開閉動作に伴うバウンスが早期に減衰させること
ができる。その結果、電磁スピル弁５０による燃料切れ
を向上させることができ、エンジン低回転域はもちろ
ん、エンジン高回転域においても精度の高い燃料噴射動
作を実現することができる。

【００３４】シリンダ１２の内壁に溝１２ｂを形成し
て環状ギャラリ６８を設けているため、分配ロータ１３
に溝を形成して環状ギャラリを設ける場合に比べ、分配
ロータ１３の回転運動に伴う溢流燃料流れの方向性か少
なくなる。このため、分配ロータ１３の回転位置にかか
わらず燃料が安定して溢流される。 以上説明した本発明の一実施例では、弁部材の軸中心が
分配ロータの軸中心と垂直な仮想平面上に存在する分配
型燃料噴射ポンプについて説明したが、本発明では、弁
部材の軸中心が分配ロータの軸中心と平行な分配型燃料
噴射ポンプであってもよいし、分配ロータの軸中心と垂
直な仮想平面と交差する位置に溢流弁を配設してもよ
い。

【００３５】また本発明の実施例では、溢流燃料を燃料
ギャラリにリターンする分配型燃料噴射ポンプについて
説明したが、本発明では溢流燃料を燃料タンクにリター
ンすることも可能である。また本発明の実施例では、弁
部材がリフトすると開弁する内開型の溢流弁について説
明したが、本発明では弁部材がリフトすると閉弁する外
開型の溢流弁を用いることも可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例による分配型燃料噴射ポンプ
を示す図５のＩ−Ｉ線断面図である。

【図２】図１の要部拡大断面図である。

【図３】図２の III− III線断面図である。

【図４】図２の IＶ− IＶ線断面図である。

【図５】本発明の一実施例による分配型燃料噴射ポンプ
を示す断面図である。

【符号の説明】

１ 駆動軸 ４ ポンプハウジング １０ 燃料噴射ポンプ（分配型燃料噴射ポンプ） １２ シリンダ １２ａ 貫通孔（孔部） １３ 分配ロータ １４ 燃料ギャラリ（低圧室） １６ 分配通路 １７ 連通路 ２０ プランジャ ２１ 燃料加圧室 ５０ 電磁スピル弁（溢流弁） ５６ リフトストッパ ５８ バルブボディ（支持部材） ５９ ニードル弁（弁部材） ６５ 圧力バランス穴 ６６ 環状溝 ６８ 環状ギャラリ ７１ 高圧燃料室 ７２ａ 入口側燃料通路 ７２ｂ 出口側燃料通路 ７３ リターンスプリング ７４ 押付スプリング ７５ スプリング座 ７９ スリット（切欠部）

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 カムのプロフィールに応じて往復移動す
   るプランジャにより燃料ギャラリから吸入通路を経て燃
   料加圧室に吸入した燃料を加圧して圧送および分配する
   分配型燃料噴射ポンプであって、 内燃機関と同期して回転し、プランジャを径方向に往復
   移動可能に支持する分配ロータと、 前記分配ロータを回転可能に支持し、前記燃料加圧室の
   高圧燃料を低圧室に溢流可能な溢流通路、および、この
   溢流通路と交差する孔部が形成されたシリンダと、 前記シリンダに形成された前記溢流通路を断続可能な弁
   部材を有する溢流弁と、 前記溢流通路に連通する入口側燃料通路、前記低圧室に
   連通する出口側燃料通路、前記入口側燃料通路と径方向
   に対向する位置に形成される圧力バランス穴、前記入口
   側燃料通路と前記圧力バランス穴とを連通するように周
   方向に形成される環状溝、および、前記シリンダに形成
   された前記孔部の内壁と対向する外周面に形成される切
   欠部を有し、前記孔部に嵌挿されるとともに前記弁部材
   を摺動可能に支持する支持部材と、 を備えることを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
2. 【請求項２】 前記切欠部は、前記支持部材の反弁部材
   側の端部であって反分配ロータ側の外周面に形成される
   ことを特徴とする請求項１記載の分配型燃料噴射ポン
   プ。
3. 【請求項３】 前記孔部の内壁と前記支持部材の外壁と
   の間に高圧シールが確保できる程度の所定のクリアラン
   スを設けたことを特徴とする請求項１または２記載の分
   配型燃料噴射ポンプ。