JPH09176718A - 転炉吹錬末期の過酸化防止方法 - Google Patents
転炉吹錬末期の過酸化防止方法Info
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- JPH09176718A JPH09176718A JP35002795A JP35002795A JPH09176718A JP H09176718 A JPH09176718 A JP H09176718A JP 35002795 A JP35002795 A JP 35002795A JP 35002795 A JP35002795 A JP 35002795A JP H09176718 A JPH09176718 A JP H09176718A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、転炉吹錬末期のスラグおよび溶鋼
のの過酸化を防止する方法を提供する。 【解決手段】 上底吹き転炉の吹錬末期において、溶鋼
中の［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％になった時点で
上吹きランスからの酸素供給速度を脱炭最盛期の５０〜
８０％に低減し、引き続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．
２〜０．４重量％になった時点で、上吹きランスを溶鋼
表面直下に浸漬して、吹き止めまで鋼浴内に酸素を吹き
込むことを特徴とする転炉吹錬末期の過酸化防止方法。 【効果】 吹錬末期（％Ｔ．Ｆｅ）および［％Ｏ］が低
減するため、合金添加歩留向上に伴う合金原単位の削減
が可能になるばかりでなく高清浄度鋼の製造が容易とな
る。
のの過酸化を防止する方法を提供する。 【解決手段】 上底吹き転炉の吹錬末期において、溶鋼
中の［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％になった時点で
上吹きランスからの酸素供給速度を脱炭最盛期の５０〜
８０％に低減し、引き続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．
２〜０．４重量％になった時点で、上吹きランスを溶鋼
表面直下に浸漬して、吹き止めまで鋼浴内に酸素を吹き
込むことを特徴とする転炉吹錬末期の過酸化防止方法。 【効果】 吹錬末期（％Ｔ．Ｆｅ）および［％Ｏ］が低
減するため、合金添加歩留向上に伴う合金原単位の削減
が可能になるばかりでなく高清浄度鋼の製造が容易とな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、上底吹き転炉で溶
銑を吹錬する際に、吹錬末期における溶鋼およびスラグ
の過酸化を防止する方法に関するものである。
銑を吹錬する際に、吹錬末期における溶鋼およびスラグ
の過酸化を防止する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、転炉吹錬の末期では溶鋼中の
［Ｃ］濃度が低下するために、溶鋼に供給された酸素ガ
スが［Ｃ］と反応する割合が低下し、Ｆｅ自身が酸化さ
れて酸化鉄を生成しスラグを過酸化状態にすると共に、
生成した酸化鉄が溶鋼に［Ｏ］を供給し溶鋼も過酸化状
態となる。これらのスラグと溶鋼の過酸化は、脱酸時の
介在物源となり、製品の品質に大きな影響を与える。
［Ｃ］濃度が低下するために、溶鋼に供給された酸素ガ
スが［Ｃ］と反応する割合が低下し、Ｆｅ自身が酸化さ
れて酸化鉄を生成しスラグを過酸化状態にすると共に、
生成した酸化鉄が溶鋼に［Ｏ］を供給し溶鋼も過酸化状
態となる。これらのスラグと溶鋼の過酸化は、脱酸時の
介在物源となり、製品の品質に大きな影響を与える。
【０００３】この過酸化を防止する方法として、特開昭
６３−２１０２３０号公報に記載のように、上吹き転炉
において吹錬末期に酸素ガスと共に不活性ガスを吹きつ
けることにより上吹き攪拌力を確保して、火点における
局部過酸化を防止する方法が開示されている。また、特
開平２−２９４４２０号公報に記載のように、吹錬末期
の脱炭酸素効率（供給された酸素の内脱炭に消費された
酸素の割合）が低下する時期に、酸素ガスを非酸化性ガ
スに代替して、上吹きガスの酸化力を低下せしめて過酸
化を防止する方法も提案されている。
６３−２１０２３０号公報に記載のように、上吹き転炉
において吹錬末期に酸素ガスと共に不活性ガスを吹きつ
けることにより上吹き攪拌力を確保して、火点における
局部過酸化を防止する方法が開示されている。また、特
開平２−２９４４２０号公報に記載のように、吹錬末期
の脱炭酸素効率（供給された酸素の内脱炭に消費された
酸素の割合）が低下する時期に、酸素ガスを非酸化性ガ
スに代替して、上吹きガスの酸化力を低下せしめて過酸
化を防止する方法も提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−２１０２３０号公報に記載の方法では、吹錬末期
における上吹きガス中の不活性ガスの割合を６３〜８８
％と極めて高くして、酸素供給速度を極端に低減してい
るために、脱炭速度の低下を招き、吹錬時間の延長を引
き起こして生産性の低下を余儀無くされるという課題を
抱えていた。
６３−２１０２３０号公報に記載の方法では、吹錬末期
における上吹きガス中の不活性ガスの割合を６３〜８８
％と極めて高くして、酸素供給速度を極端に低減してい
るために、脱炭速度の低下を招き、吹錬時間の延長を引
き起こして生産性の低下を余儀無くされるという課題を
抱えていた。
【０００５】また、特開平２−２９４４２０号公報に記
載の方法では、吹錬末期における酸素ガス流量と非酸化
性ガス流量の合計を一定とした操業であるため、火点に
おける過酸化現象を解消するための上吹き攪拌力が確保
されず、過酸化防止効果が十分確保出来ないという問題
があった。また、両発明に共通する問題として、不活性
ガスあるいは非酸化性ガスを酸素ガスとは別に供給する
ため、そのためのガスコスト増は避けられない。そこ
で、本発明は低コストで、吹錬時間の延長を招くことな
く、吹錬末期のスラグおよび溶鋼の過酸化を効果的に防
止することを課題とするものである。
載の方法では、吹錬末期における酸素ガス流量と非酸化
性ガス流量の合計を一定とした操業であるため、火点に
おける過酸化現象を解消するための上吹き攪拌力が確保
されず、過酸化防止効果が十分確保出来ないという問題
があった。また、両発明に共通する問題として、不活性
ガスあるいは非酸化性ガスを酸素ガスとは別に供給する
ため、そのためのガスコスト増は避けられない。そこ
で、本発明は低コストで、吹錬時間の延長を招くことな
く、吹錬末期のスラグおよび溶鋼の過酸化を効果的に防
止することを課題とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであり、その手段は上底吹き
転炉の吹錬末期において、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５
〜１．０重量％になった時点で上吹きランスからの酸素
供給速度を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減し、引き続
いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％になっ
た時点で、上吹きランスを溶鋼表面直下に浸漬して、吹
き止めまで鋼浴内に酸素ガスを吹き込むことを特徴とす
る転炉吹錬末期の過酸化防止方法である。
決するためになされたものであり、その手段は上底吹き
転炉の吹錬末期において、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５
〜１．０重量％になった時点で上吹きランスからの酸素
供給速度を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減し、引き続
いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％になっ
た時点で、上吹きランスを溶鋼表面直下に浸漬して、吹
き止めまで鋼浴内に酸素ガスを吹き込むことを特徴とす
る転炉吹錬末期の過酸化防止方法である。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者らは、吹錬末期に脱炭速
度の低下を招くことなく過酸化を防止する方法として、
吹錬末期に酸素上吹きランスを溶鋼に浸漬することに着
眼した。すなわち、吹錬末期は、鋼中［Ｃ］濃度が低下
するために脱炭反応が［Ｃ］拡散律速となり、Ｆｅが酸
化され始めて酸化鉄が生成し、スラグおよび溶鋼の過酸
化（［Ｏ］の増大）を招く。この際、脱炭反応は下記
（１）式の形で反応が進行するが、（１）式を促進する
ためには反応サイトである火点領域の攪拌によるスラグ
−メタルの混合接触の促進が必要であり、現状操業の上
吹きガスによる攪拌ではこの目的が十分に果たせず、上
記過酸化の問題が不可避的に生ずる。 （ＦｅｔＯ）＋［Ｃ］＝ｔＦｅ＋ＣＯ↑ ・・・（１）
度の低下を招くことなく過酸化を防止する方法として、
吹錬末期に酸素上吹きランスを溶鋼に浸漬することに着
眼した。すなわち、吹錬末期は、鋼中［Ｃ］濃度が低下
するために脱炭反応が［Ｃ］拡散律速となり、Ｆｅが酸
化され始めて酸化鉄が生成し、スラグおよび溶鋼の過酸
化（［Ｏ］の増大）を招く。この際、脱炭反応は下記
（１）式の形で反応が進行するが、（１）式を促進する
ためには反応サイトである火点領域の攪拌によるスラグ
−メタルの混合接触の促進が必要であり、現状操業の上
吹きガスによる攪拌ではこの目的が十分に果たせず、上
記過酸化の問題が不可避的に生ずる。 （ＦｅｔＯ）＋［Ｃ］＝ｔＦｅ＋ＣＯ↑ ・・・（１）
【０００８】そこで、吹錬末期に上吹き酸素ランスを溶
鋼の表面直下に浸漬し、火点部分を直接、鋼浴内に吹き
込んだ酸素ガスにより強攪拌することを考えた。すなわ
ち、この方法によると、供給された酸素ガスジェットの
全てが溶鋼内の火点部分のガス攪拌に直接寄与し、強攪
拌が可能となり、（１）式の反応を促進して、脱炭促進
と過酸化防止が同時に達成できる。
鋼の表面直下に浸漬し、火点部分を直接、鋼浴内に吹き
込んだ酸素ガスにより強攪拌することを考えた。すなわ
ち、この方法によると、供給された酸素ガスジェットの
全てが溶鋼内の火点部分のガス攪拌に直接寄与し、強攪
拌が可能となり、（１）式の反応を促進して、脱炭促進
と過酸化防止が同時に達成できる。
【０００９】通常、酸素を上吹きした場合は、一部の酸
素は鋼浴と反応せずに、ＣＯガスとの気相反応（２次燃
焼反応）に消費されてしまう。しかし、本発明によれ
ば、酸素ガスは１００％鋼浴と反応するために脱炭酸素
効率が飛躍的に向上し、その結果として脱炭促進および
過酸化防止の両面に同時に有利に働く。
素は鋼浴と反応せずに、ＣＯガスとの気相反応（２次燃
焼反応）に消費されてしまう。しかし、本発明によれ
ば、酸素ガスは１００％鋼浴と反応するために脱炭酸素
効率が飛躍的に向上し、その結果として脱炭促進および
過酸化防止の両面に同時に有利に働く。
【００１０】本発明における吹錬末期の酸素供給条件お
よびランス設定条件については、先ず、ダイナミックコ
ントロールのための情報として必要な中間サンプルを採
取し、鋼中［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％の時点
で、不必要な酸化を防止する目的で上吹き酸素供給速度
を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減する。この範囲を規
定した理由は、５０％より低くすると上吹き酸素による
酸化力が不足し、脱炭速度が低下して吹錬時間の延長を
招き、逆に８０％より高くすると過酸化状態を招くため
である。
よびランス設定条件については、先ず、ダイナミックコ
ントロールのための情報として必要な中間サンプルを採
取し、鋼中［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％の時点
で、不必要な酸化を防止する目的で上吹き酸素供給速度
を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減する。この範囲を規
定した理由は、５０％より低くすると上吹き酸素による
酸化力が不足し、脱炭速度が低下して吹錬時間の延長を
招き、逆に８０％より高くすると過酸化状態を招くため
である。
【００１１】その後、脱炭速度が急激に低下してくるい
わゆるＣB 点（［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％の時
点）に相当する時点より、上吹きランスの先端を溶鋼に
浸漬して酸素を鋼浴内に吹き込む。ここで、ランス先端
を浸漬する時期を［Ｃ］が０．２〜０．４％に規定した
理由は、０．２％より低いと吹止めまでの時間が僅かと
なり、十分な過酸化防止が得られないためであり、０．
４％より高い［Ｃ］濃度範囲では脱炭酸素効率が高く過
酸化が殆ど起こらない領域であり、ランス浸漬による攪
拌強化の意味がないためである。
わゆるＣB 点（［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％の時
点）に相当する時点より、上吹きランスの先端を溶鋼に
浸漬して酸素を鋼浴内に吹き込む。ここで、ランス先端
を浸漬する時期を［Ｃ］が０．２〜０．４％に規定した
理由は、０．２％より低いと吹止めまでの時間が僅かと
なり、十分な過酸化防止が得られないためであり、０．
４％より高い［Ｃ］濃度範囲では脱炭酸素効率が高く過
酸化が殆ど起こらない領域であり、ランス浸漬による攪
拌強化の意味がないためである。
【００１２】本発明者らは、本発明の効果を確認するた
め、３４０ｔ上底吹き転炉を用いて実験を実施した。底
吹きガス流量を０．２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ一定条件の下
で、上底吹き吹錬を行い、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５
〜１．０重量％になった時点で、上吹きランスからの酸
素供給速度を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減し、引き
続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％にな
った時点で、上吹きランスを溶鋼表面直下に浸漬して吹
止めまで吹錬する実験を行った。使用した上吹きランス
は、安全性の問題から図１に示すようなランスの先端部
がセラミック製であるセラミックノズルを使用した。
め、３４０ｔ上底吹き転炉を用いて実験を実施した。底
吹きガス流量を０．２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ一定条件の下
で、上底吹き吹錬を行い、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５
〜１．０重量％になった時点で、上吹きランスからの酸
素供給速度を脱炭最盛期の５０〜８０％に低減し、引き
続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．２〜０．４重量％にな
った時点で、上吹きランスを溶鋼表面直下に浸漬して吹
止めまで吹錬する実験を行った。使用した上吹きランス
は、安全性の問題から図１に示すようなランスの先端部
がセラミック製であるセラミックノズルを使用した。
【００１３】本実験における吹錬末期の［％Ｃ］と（％
Ｔ．Ｆｅ）の関係の一例を、通常の上吹き吹錬の結果と
比較して図２に示す。図に示すとおり、上吹きランスを
溶鋼に浸漬すると、［％Ｃ］低下に伴う（％Ｔ．Ｆｅ）
の増加代が、通常上吹きランスを用いた場合に比べて遥
かに小さくなっており、吹錬末期のスラグの過酸化が大
きく解消されている。一方、溶鋼の過酸化については、
図３に一例を示すように、吹錬末期において上吹きラン
スを溶鋼に浸漬すると、同一［Ｃ］濃度における［Ｏ］
濃度が、通常の上吹き吹錬と比較して遥かに低い値にな
っており、溶鋼の過酸化も軽減していることが分かる。
なお、本発明による上記効果は、通常溶銑の吹錬および
溶銑予備処理を施した溶銑の少量スラグ吹錬のいずれに
おいても享受できるものである。
Ｔ．Ｆｅ）の関係の一例を、通常の上吹き吹錬の結果と
比較して図２に示す。図に示すとおり、上吹きランスを
溶鋼に浸漬すると、［％Ｃ］低下に伴う（％Ｔ．Ｆｅ）
の増加代が、通常上吹きランスを用いた場合に比べて遥
かに小さくなっており、吹錬末期のスラグの過酸化が大
きく解消されている。一方、溶鋼の過酸化については、
図３に一例を示すように、吹錬末期において上吹きラン
スを溶鋼に浸漬すると、同一［Ｃ］濃度における［Ｏ］
濃度が、通常の上吹き吹錬と比較して遥かに低い値にな
っており、溶鋼の過酸化も軽減していることが分かる。
なお、本発明による上記効果は、通常溶銑の吹錬および
溶銑予備処理を施した溶銑の少量スラグ吹錬のいずれに
おいても享受できるものである。
【００１４】
【実施例】３５０ｔの上底吹き転炉で、底吹きガス量
０．２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ一定条件のもとで、Ｃ：４．
２〜４．５％，Ｓｉ：０．２５〜０．５０％，Ｍｎ：
０．２０〜０．４５％，Ｐ：０．０８０〜０．１１０
％，Ｓ：０．０２０〜０．３５％の溶銑を吹錬し、溶鋼
中の［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％になった時点で
上吹きランスからの酸素供給速度を脱炭最盛期の５０〜
８０％に低減し、引き続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．
２〜０．４重量％になった時点で、上吹きランスの先端
を溶鋼表面直下に浸漬して、吹止まで鋼浴内に酸素を吹
き込んだ。
０．２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ一定条件のもとで、Ｃ：４．
２〜４．５％，Ｓｉ：０．２５〜０．５０％，Ｍｎ：
０．２０〜０．４５％，Ｐ：０．０８０〜０．１１０
％，Ｓ：０．０２０〜０．３５％の溶銑を吹錬し、溶鋼
中の［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％になった時点で
上吹きランスからの酸素供給速度を脱炭最盛期の５０〜
８０％に低減し、引き続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．
２〜０．４重量％になった時点で、上吹きランスの先端
を溶鋼表面直下に浸漬して、吹止まで鋼浴内に酸素を吹
き込んだ。
【００１５】
【表１】
【００１６】操業条件と結果を、それぞれ表１に示す。
表１から分かるように、実施例１〜４では、吹止のスラ
グ中（Ｔ．Ｆｅ）が８．７〜９．６％と低く、吹止の鋼
中［Ｏ］も１０８〜１３５ｐｐｍと極めて低い値が得ら
れており、吹止時点でのスラグおよび溶鋼の過酸化の程
度が小さく抑えられている。これに対して、比較例１で
は、吹錬末期の上吹きランスの溶鋼への浸漬を実施例と
同様行っているが、［Ｃ］が０．７６％の時点で、酸素
供給速度を脱炭最盛期の５０％より低い速度（４０％）
まで低めているため、吹止時点でのスラグおよび溶鋼の
過酸化は抑制されているものの［Ｃ］が０．７６％以降
の脱炭所要時間が長くなり、吹錬時間の延長を招いてい
る。
表１から分かるように、実施例１〜４では、吹止のスラ
グ中（Ｔ．Ｆｅ）が８．７〜９．６％と低く、吹止の鋼
中［Ｏ］も１０８〜１３５ｐｐｍと極めて低い値が得ら
れており、吹止時点でのスラグおよび溶鋼の過酸化の程
度が小さく抑えられている。これに対して、比較例１で
は、吹錬末期の上吹きランスの溶鋼への浸漬を実施例と
同様行っているが、［Ｃ］が０．７６％の時点で、酸素
供給速度を脱炭最盛期の５０％より低い速度（４０％）
まで低めているため、吹止時点でのスラグおよび溶鋼の
過酸化は抑制されているものの［Ｃ］が０．７６％以降
の脱炭所要時間が長くなり、吹錬時間の延長を招いてい
る。
【００１７】比較例２では、吹錬末期の上吹きランスの
溶鋼への浸漬を行っているが、［Ｃ］が０．６９％の時
点で、酸素供給速度を脱炭最盛期の８０％より高い速度
（８５％）で吹酸しているため、吹止めにおけるスラグ
および溶鋼の過酸化（Ｔ．Ｆｅおよび［Ｏ］）の程度が
大きくなっている。比較例３では、吹錬末期の上吹きラ
ンスの溶鋼への浸漬を行っているが、ランス浸漬時の鋼
中［Ｃ］濃度が０．２％より低い（０．１８％）ため、
ランス浸漬の効果が十分発揮されずに、吹止めにおける
スラグおよび溶鋼の過酸化の程度が大きくなっている。
比較例４は、ランスを浸漬しない通常の上吹き吹錬を行
った場合であるが、吹止めにおけるスラグおよび溶鋼の
過酸化の程度が極めて大きくなっている。
溶鋼への浸漬を行っているが、［Ｃ］が０．６９％の時
点で、酸素供給速度を脱炭最盛期の８０％より高い速度
（８５％）で吹酸しているため、吹止めにおけるスラグ
および溶鋼の過酸化（Ｔ．Ｆｅおよび［Ｏ］）の程度が
大きくなっている。比較例３では、吹錬末期の上吹きラ
ンスの溶鋼への浸漬を行っているが、ランス浸漬時の鋼
中［Ｃ］濃度が０．２％より低い（０．１８％）ため、
ランス浸漬の効果が十分発揮されずに、吹止めにおける
スラグおよび溶鋼の過酸化の程度が大きくなっている。
比較例４は、ランスを浸漬しない通常の上吹き吹錬を行
った場合であるが、吹止めにおけるスラグおよび溶鋼の
過酸化の程度が極めて大きくなっている。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、転炉の吹止め（％Ｔ．
Ｆｅ）および［％Ｏ］の大幅低減が可能となり、合金添
加歩留向上に伴う合金原単位の大幅削減につながるばか
りでなく、高清浄度鋼の製造も容易となり、本発明がこ
の種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
Ｆｅ）および［％Ｏ］の大幅低減が可能となり、合金添
加歩留向上に伴う合金原単位の大幅削減につながるばか
りでなく、高清浄度鋼の製造も容易となり、本発明がこ
の種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明で使用した上吹きランスの先端部を示す
図
図
【図２】吹錬末期の鋼中［Ｃ］濃度とスラグ中（％Ｔ．
Ｆｅ）の関係を示す図
Ｆｅ）の関係を示す図
【図３】吹錬末期の鋼中［Ｃ］濃度と鋼中［Ｏ］濃度の
関係を示す図
関係を示す図
Claims (1)
- 【請求項１】 上底吹き転炉の吹錬末期において、溶鋼
中の［Ｃ］濃度が０．５〜１．０重量％になった時点で
上吹きランスからの酸素供給速度を脱炭最盛期の５０〜
８０％に低減し、引き続いて溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．
２〜０．４重量％になった時点で、上吹きランスを溶鋼
表面直下に浸漬して、吹き止めまで鋼浴内に酸素ガスを
吹き込むことを特徴とする転炉吹錬末期の過酸化防止方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35002795A JPH09176718A (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 転炉吹錬末期の過酸化防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35002795A JPH09176718A (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 転炉吹錬末期の過酸化防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176718A true JPH09176718A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18407746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35002795A Withdrawn JPH09176718A (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 転炉吹錬末期の過酸化防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09176718A (ja) |
-
1995
- 1995-12-25 JP JP35002795A patent/JPH09176718A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |