JPH07331321A - 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱炭精錬法Info
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- JPH07331321A JPH07331321A JP12158594A JP12158594A JPH07331321A JP H07331321 A JPH07331321 A JP H07331321A JP 12158594 A JP12158594 A JP 12158594A JP 12158594 A JP12158594 A JP 12158594A JP H07331321 A JPH07331321 A JP H07331321A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼中の〔Ｃｒ〕酸化を抑え、かつ希釈用の
不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭を行
い、精錬コストの低減をはかる。 【構成】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素
ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱
炭精錬法において、〔Ｃ〕濃度０．４ｍａｓｓ％以上で
は二酸化炭素ガスを酸素ガスと混合して吹込み、〔Ｃ〕
濃度０．４ｍａｓｓ％未満に低下した後は二酸化炭素ガ
スを酸素ガスと不活性ガスに混合して吹込むことからな
る。 【効果】 酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低減
がはかれ、また脱炭酸素効率が向上することで還元用Ｓ
ｉ原単位の低減がはかれるために、精錬コストが大幅に
低減し、効率的な脱炭が可能となる。
不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭を行
い、精錬コストの低減をはかる。 【構成】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素
ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱
炭精錬法において、〔Ｃ〕濃度０．４ｍａｓｓ％以上で
は二酸化炭素ガスを酸素ガスと混合して吹込み、〔Ｃ〕
濃度０．４ｍａｓｓ％未満に低下した後は二酸化炭素ガ
スを酸素ガスと不活性ガスに混合して吹込むことからな
る。 【効果】 酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低減
がはかれ、また脱炭酸素効率が向上することで還元用Ｓ
ｉ原単位の低減がはかれるために、精錬コストが大幅に
低減し、効率的な脱炭が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は含クロム溶鋼の脱炭精錬
法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用
の不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭を行
う含クロム溶鋼の脱精錬法に関する。
法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用
の不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭を行
う含クロム溶鋼の脱精錬法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼のごとき１１％以上のクロ
ムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭の中
期以降（例えば［Ｃ］濃度０．７ｍａｓｓ％以下）を減
圧下で行う真空脱炭法、および希釈ガスを吹込み雰囲気
中のＣＯ分圧を下げて行う希釈脱炭法が広く用いられて
いる。前者は一般にＶＯＤ、後者はＡＯＤおよび上底吹
き転炉を用いて行われている。これらの方法はいずれも
脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒ］の酸化損失を抑え
ながら効果的に脱炭を進行させようとするものである。
ムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭の中
期以降（例えば［Ｃ］濃度０．７ｍａｓｓ％以下）を減
圧下で行う真空脱炭法、および希釈ガスを吹込み雰囲気
中のＣＯ分圧を下げて行う希釈脱炭法が広く用いられて
いる。前者は一般にＶＯＤ、後者はＡＯＤおよび上底吹
き転炉を用いて行われている。これらの方法はいずれも
脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒ］の酸化損失を抑え
ながら効果的に脱炭を進行させようとするものである。
【０００３】従来これらの方法での脱炭を効率よく進め
る手段として、真空脱炭法では酸素ガス（以下、単に酸
素という）供給量および不活性ガス供給量の調整あるい
は真空度の調整を行う方法、また希釈脱炭法では希釈ガ
スとしての不活性ガスと酸素供給量の調整を行う方法が
主体として採り入れられてきた。しかし、これらの方法
では不活性ガスの使用量は却って増加する方向であり、
十分な効果は得られていなかった。
る手段として、真空脱炭法では酸素ガス（以下、単に酸
素という）供給量および不活性ガス供給量の調整あるい
は真空度の調整を行う方法、また希釈脱炭法では希釈ガ
スとしての不活性ガスと酸素供給量の調整を行う方法が
主体として採り入れられてきた。しかし、これらの方法
では不活性ガスの使用量は却って増加する方向であり、
十分な効果は得られていなかった。
【０００４】脱炭精錬に二酸化炭素ガス（以下、ＣＯ2
という）を使用する方法としては、例えば、特開昭５５
−１５８２０８号公報には、酸素上吹き製鋼法において
浴面下よりＣＯ2 を吹込み、溶鋼の攪拌を促進させて脱
炭を促進させる方法が記載されている。また特開昭５７
−３２３１６号公報には転炉において鋼浴下部の羽口よ
り酸素とともにＣＯ2 を吹込み、ＣＯ2 の冷却効果を利
用して羽口の溶損を防止する方法が記載されている。こ
れらの方法ではＣＯ2 は完全にＣＯとＯに分解するとし
ており、ＣＯ2 の使用の効果としては攪拌および冷却の
効果だけを考えており、十分な効果は得られていない。
という）を使用する方法としては、例えば、特開昭５５
−１５８２０８号公報には、酸素上吹き製鋼法において
浴面下よりＣＯ2 を吹込み、溶鋼の攪拌を促進させて脱
炭を促進させる方法が記載されている。また特開昭５７
−３２３１６号公報には転炉において鋼浴下部の羽口よ
り酸素とともにＣＯ2 を吹込み、ＣＯ2 の冷却効果を利
用して羽口の溶損を防止する方法が記載されている。こ
れらの方法ではＣＯ2 は完全にＣＯとＯに分解するとし
ており、ＣＯ2 の使用の効果としては攪拌および冷却の
効果だけを考えており、十分な効果は得られていない。
【０００５】また、特開昭５０−３７６１１号公報には
ＣＯ2 は分解せず、ＣＯの希釈効果をもつためにＡｒガ
スのような不活性ガスの代替として使用する方法が記載
されているが、この方法ではＣＯ2 のＣＯとＯへの分解
率が定量化されていないために、過剰な不活性ガスを使
用する結果となっており、十分な効果が得られていな
い。
ＣＯ2 は分解せず、ＣＯの希釈効果をもつためにＡｒガ
スのような不活性ガスの代替として使用する方法が記載
されているが、この方法ではＣＯ2 のＣＯとＯへの分解
率が定量化されていないために、過剰な不活性ガスを使
用する結果となっており、十分な効果が得られていな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｒガスの
ような不活性ガスを多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭
精錬法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希
釈用の不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭
を行い、精錬コストの低減をはかる含クロム溶鋼の脱炭
精錬法を提供することを目的とする。
ような不活性ガスを多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭
精錬法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希
釈用の不活性ガスの使用量を極力抑えて、効率よく脱炭
を行い、精錬コストの低減をはかる含クロム溶鋼の脱炭
精錬法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を有
利に解決したものであり、その要旨は下記のとおりであ
る。 （１）含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素ガス
または酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱炭精
錬法において、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域
においては二酸化炭素ガスを酸素ガスと混合して吹込
み、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未満に低下した後は二
酸化炭素ガスを酸素ガスと不活性ガスに混合して吹込む
ことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法。
利に解決したものであり、その要旨は下記のとおりであ
る。 （１）含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素ガス
または酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱炭精
錬法において、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域
においては二酸化炭素ガスを酸素ガスと混合して吹込
み、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未満に低下した後は二
酸化炭素ガスを酸素ガスと不活性ガスに混合して吹込む
ことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法。
【０００８】（２）［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上
０．４ｍａｓｓ％未満の領域において、二酸化炭素ガス
と酸素ガスおよび不活性ガスの混合ガス中の不活性ガス
の比率を、［Ｃ］濃度が低下するにしたがって、１０％
から５０％にまで高めることを特徴とする前項１記載の
含クロム溶鋼の脱炭精錬法。以下本発明について詳細に
説明する。
０．４ｍａｓｓ％未満の領域において、二酸化炭素ガス
と酸素ガスおよび不活性ガスの混合ガス中の不活性ガス
の比率を、［Ｃ］濃度が低下するにしたがって、１０％
から５０％にまで高めることを特徴とする前項１記載の
含クロム溶鋼の脱炭精錬法。以下本発明について詳細に
説明する。
【０００９】本発明の含クロム溶鋼の脱炭精錬は図１に
例示するような脱炭精錬法に適用するものである。図１
（ａ）はＡＯＤ法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）は
ＶＯＤ法を示し、図中の１は横吹き羽口、２は上吹きラ
ンス、３は底吹き羽口、４は溶鋼、５はスラグを示す。
これらの方法では上吹きランス、横吹き羽口および底吹
き羽口から酸素または酸素と不活性ガスとの混合ガスま
たは不活性ガスを吹込む。
例示するような脱炭精錬法に適用するものである。図１
（ａ）はＡＯＤ法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）は
ＶＯＤ法を示し、図中の１は横吹き羽口、２は上吹きラ
ンス、３は底吹き羽口、４は溶鋼、５はスラグを示す。
これらの方法では上吹きランス、横吹き羽口および底吹
き羽口から酸素または酸素と不活性ガスとの混合ガスま
たは不活性ガスを吹込む。
【００１０】本発明は含クロム溶鋼の脱炭精錬におい
て、吹込んだＣＯ2 の下記式および式による反応が
［Ｃ］濃度の低下および不活性ガス比率の低下に伴なっ
て進行しやすくなること、さらに式および式の反応
に関与しなかったＣＯ2 は脱炭によって発生するＣＯの
希釈ガスとしての作用をもつことに着目し、これらの作
用を効率的に利用することを基本技術思想とするもので
ある。
て、吹込んだＣＯ2 の下記式および式による反応が
［Ｃ］濃度の低下および不活性ガス比率の低下に伴なっ
て進行しやすくなること、さらに式および式の反応
に関与しなかったＣＯ2 は脱炭によって発生するＣＯの
希釈ガスとしての作用をもつことに着目し、これらの作
用を効率的に利用することを基本技術思想とするもので
ある。
【００１１】 ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ（ｇ）＋１／２Ｏ2 （ｇ）……………… ＣＯ2 （ｇ）＝［Ｃ］＋Ｏ2 （ｇ）…………………………… 図２はＳＵＳ３０４ステンレス鋼の脱炭にＣＯ2 のみを
用いた場合の溶鋼中の［Ｃ］濃度とＣＯ2 の分解率の関
係を示す。ＣＯ2 の分解率は吹込みＣＯ2 １Ｎｍ3 に対
してＯ2 １Ｎｍ3 が発生した場合を１００とした比率で
ある。ＣＯ2 の分解率が５０％未満では吹込んだＣＯ2
の一部はＣＯ2 がそのままの状態で存在したことにな
り、ＣＯ2 の分解率が０％では吹込んだＣＯ2 全てがそ
のままの状態で存在したことになる。図２より［Ｃ］濃
度０．４ｍａｓｓ％以上ではＣＯ2の分解率は０％近く
で低位に安定しており、吹込んだＣＯ2 のほとんどが不
活性ガスと同様のＣＯの希釈作用を持つことになり、こ
の領域では不活性ガスを吹込む必要はない。つまり、
［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域ではＣＯ2 と酸
素を混合して吹込むことが効果的である。
用いた場合の溶鋼中の［Ｃ］濃度とＣＯ2 の分解率の関
係を示す。ＣＯ2 の分解率は吹込みＣＯ2 １Ｎｍ3 に対
してＯ2 １Ｎｍ3 が発生した場合を１００とした比率で
ある。ＣＯ2 の分解率が５０％未満では吹込んだＣＯ2
の一部はＣＯ2 がそのままの状態で存在したことにな
り、ＣＯ2 の分解率が０％では吹込んだＣＯ2 全てがそ
のままの状態で存在したことになる。図２より［Ｃ］濃
度０．４ｍａｓｓ％以上ではＣＯ2の分解率は０％近く
で低位に安定しており、吹込んだＣＯ2 のほとんどが不
活性ガスと同様のＣＯの希釈作用を持つことになり、こ
の領域では不活性ガスを吹込む必要はない。つまり、
［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域ではＣＯ2 と酸
素を混合して吹込むことが効果的である。
【００１２】図３はＳＵＳ３０４ステンレス鋼の脱炭に
ＣＯ2 、酸素およびＡｒガスの混合ガスを用いた場合の
溶鋼中［Ｃ］濃度とＣＯ2 の分解率の関係を示す。な
お、図中の○印は混合ガス中のＡｒガス比率が１０％の
場合、△印は混合ガス中のＡｒガス比率が２５％の場
合、□印は混合ガス中のＡｒガス比率が５０％の場合で
ある。図３よりＡｒガス比率を高めることでＣＯ2 の分
解率が急激に増加し始める［Ｃ］の濃度が低下する。Ａ
ｒガス比率が１０％では［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未
満の脱炭が効率的に行えるようになり、［Ｃ］濃度の低
下に対応してＡｒガス比率を高めることで、さらに低
［Ｃ］濃度域までの脱炭が効率的となる。［Ｃ］濃度
０．０５ｍａｓｓ％ではＡｒガス比率を５０％まで高め
ることで効率的な脱炭が可能となる。なお、［Ｃ］濃度
０．０５ｍａｓｓ％未満では脱炭量が小さく、かつ脱炭
を効率的に進めるためにＡｒガス比率を高める必要があ
るので、ＣＯ2 使用は効果的ではない。これらのことは
Ａｒガスの代わりにＮ2 を用いた場合にも確認された。
ＣＯ2 、酸素およびＡｒガスの混合ガスを用いた場合の
溶鋼中［Ｃ］濃度とＣＯ2 の分解率の関係を示す。な
お、図中の○印は混合ガス中のＡｒガス比率が１０％の
場合、△印は混合ガス中のＡｒガス比率が２５％の場
合、□印は混合ガス中のＡｒガス比率が５０％の場合で
ある。図３よりＡｒガス比率を高めることでＣＯ2 の分
解率が急激に増加し始める［Ｃ］の濃度が低下する。Ａ
ｒガス比率が１０％では［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未
満の脱炭が効率的に行えるようになり、［Ｃ］濃度の低
下に対応してＡｒガス比率を高めることで、さらに低
［Ｃ］濃度域までの脱炭が効率的となる。［Ｃ］濃度
０．０５ｍａｓｓ％ではＡｒガス比率を５０％まで高め
ることで効率的な脱炭が可能となる。なお、［Ｃ］濃度
０．０５ｍａｓｓ％未満では脱炭量が小さく、かつ脱炭
を効率的に進めるためにＡｒガス比率を高める必要があ
るので、ＣＯ2 使用は効果的ではない。これらのことは
Ａｒガスの代わりにＮ2 を用いた場合にも確認された。
【００１３】以上より、Ａｒガスのような不活性ガスを
多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精錬法において、溶
鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の不活性ガスの
使用量を抑えて、効率よく脱炭を行うためには、［Ｃ］
濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域においてはＣＯ2 を酸
素と混合して吹込み、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未満
に低下した後はＣＯ2 を酸素と不活性ガスに混合して吹
込み、さらに［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．４
ｍａｓｓ％未満の領域においては、ＣＯ2 と酸素および
不活性ガスの混合ガス中の不活性ガスの比率を、［Ｃ］
濃度が低下するにしたがって、１０％から５０％にまで
高めることが効果的である。
多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精錬法において、溶
鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の不活性ガスの
使用量を抑えて、効率よく脱炭を行うためには、［Ｃ］
濃度０．４ｍａｓｓ％以上の領域においてはＣＯ2 を酸
素と混合して吹込み、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未満
に低下した後はＣＯ2 を酸素と不活性ガスに混合して吹
込み、さらに［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．４
ｍａｓｓ％未満の領域においては、ＣＯ2 と酸素および
不活性ガスの混合ガス中の不活性ガスの比率を、［Ｃ］
濃度が低下するにしたがって、１０％から５０％にまで
高めることが効果的である。
【００１４】操業においては、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓ
ｓ％未満における最適な不活性ガス比率を求め、かつ、
その時々のＣＯ2 、酸素および不活性ガスのコスト差を
考えて任意にＣＯ2 ／酸素／不活性ガスの比率を設定す
ることが可能である。また、ＣＯ2 はＡｒガスあるいは
Ｎ2 ガスよりも冷却効果が大きいので羽口溶損防止用の
冷却ガスとしても有効であり、二重管羽口を用いる場合
には外管にＣＯ2 を使用することが効果的である。
ｓ％未満における最適な不活性ガス比率を求め、かつ、
その時々のＣＯ2 、酸素および不活性ガスのコスト差を
考えて任意にＣＯ2 ／酸素／不活性ガスの比率を設定す
ることが可能である。また、ＣＯ2 はＡｒガスあるいは
Ｎ2 ガスよりも冷却効果が大きいので羽口溶損防止用の
冷却ガスとしても有効であり、二重管羽口を用いる場合
には外管にＣＯ2 を使用することが効果的である。
【００１５】
【作用】ＣＯ2 は鋼浴中に吹き込んだ場合、一部に式
で示されるように分解せずにそのまま浮上するとの定性
的な知見が示されているが、一般には前記式で示され
るようにＣＯと１／２Ｏ2 に分解し、さらに酸化が進み
易い条件下では前記式の反応まで進行すると考えられ
てきた。
で示されるように分解せずにそのまま浮上するとの定性
的な知見が示されているが、一般には前記式で示され
るようにＣＯと１／２Ｏ2 に分解し、さらに酸化が進み
易い条件下では前記式の反応まで進行すると考えられ
てきた。
【００１６】 ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ2 （ｇ）…………………………………… 本発明では吹込んだＣＯ2 の前記式および式による
ＣＯ2 の分解反応が［Ｃ］濃度の低下および不活性ガス
比率の低下に伴なって進行しやすくなること、さらに
式および式の反応に関与しなかったＣＯ2 、つまり
式で表されるＣＯ2 は脱炭により発生するＣＯの希釈ガ
スとしての作用もつことを見出し、これを含クロム溶鋼
の脱炭精錬に適用することを創案した。式および式
によって発生したＯ2 は式の反応で溶鋼中に入り、こ
れにより式の脱炭反応が進行する。この反応の反応平
衡定数Ｋは式、また脱炭と同時に進行する溶鋼中［Ｃ
ｒ］の酸化反応は式で表される。
ＣＯ2 の分解反応が［Ｃ］濃度の低下および不活性ガス
比率の低下に伴なって進行しやすくなること、さらに
式および式の反応に関与しなかったＣＯ2 、つまり
式で表されるＣＯ2 は脱炭により発生するＣＯの希釈ガ
スとしての作用もつことを見出し、これを含クロム溶鋼
の脱炭精錬に適用することを創案した。式および式
によって発生したＯ2 は式の反応で溶鋼中に入り、こ
れにより式の脱炭反応が進行する。この反応の反応平
衡定数Ｋは式、また脱炭と同時に進行する溶鋼中［Ｃ
ｒ］の酸化反応は式で表される。
【００１７】 Ｏ2 （ｇ）＝２［Ｏ］ ………………………………………… ［Ｃ］＋［Ｏ］＝ＣＯ（ｇ）……………………………………… Ｋ＝ＰCO／ａC ・ａO …………………………………………… ２［Ｃｒ］＋３［Ｏ］＝（Ｃｒ2 Ｏ3 ）……………………… ここで、ａC ，ａO は溶鋼中［Ｃ］，［Ｏ］の活量、Ｐ
COは雰囲気中ＣＯの分圧を示す。
COは雰囲気中ＣＯの分圧を示す。
【００１８】式で生成した［Ｏ］は溶鋼中［Ｃ］ある
いは［Ｃｒ］と反応して、式あるいは式の反応が進
行する。脱炭を効率的に進行させるには式を優先的に
進行させる必要がある。式から式を優先的に進行さ
せるにはＰCOの低下が有効である。ＰCOを低下させる手
段として、雰囲気を真空にしたり、多量の不活性ガスを
加える方法が従来より取り入られてきたが、ＣＯ2 吹込
みでは未分解のＣＯ2はＰCOの低下にそのまま作用す
る。従って、ＣＯ2 を適量、酸素あるいは酸素と不活性
ガスとの混合ガスあるいは不活性ガスに混合して使用す
ることにより、ＣＯ2 の酸化性ガスとしての作用および
不活性ガスとしての作用を有効に使用することができ、
かつ高価な不活性ガスの低減をはかることができる。
いは［Ｃｒ］と反応して、式あるいは式の反応が進
行する。脱炭を効率的に進行させるには式を優先的に
進行させる必要がある。式から式を優先的に進行さ
せるにはＰCOの低下が有効である。ＰCOを低下させる手
段として、雰囲気を真空にしたり、多量の不活性ガスを
加える方法が従来より取り入られてきたが、ＣＯ2 吹込
みでは未分解のＣＯ2はＰCOの低下にそのまま作用す
る。従って、ＣＯ2 を適量、酸素あるいは酸素と不活性
ガスとの混合ガスあるいは不活性ガスに混合して使用す
ることにより、ＣＯ2 の酸化性ガスとしての作用および
不活性ガスとしての作用を有効に使用することができ、
かつ高価な不活性ガスの低減をはかることができる。
【００１９】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（８ｍａｓｓ％Ｎ
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）６０ｔｏｎの処理において、
図１（ａ）に示す実施態様で実施した。目標の［Ｃ］濃
度は０．０３ｍａｓｓ％であり、脱炭開始時の［Ｃ］濃
度は全て［Ｃ］濃度１．５ｍａｓｓ％とし、０．７ｍａ
ｓｓ％までは全ての実施例で酸素のみで脱炭した。ま
た、［Ｃ］濃度０．７〜０．４ｍａｓｓ％，０．４〜
０．２ｍａｓｓ％，０．２〜０．０５ｍａｓｓ％，０．
０５〜０．０３ｍａｓｓ％の４段階に区切って、ガス供
給パターンを変更した。脱炭後還元材としてＦｅ−Ｓｉ
を添加して、脱炭時に酸化した［Ｃｒ］を回収した後
に、取鍋へ出鋼した。なお、脱炭時の全ガス供給量は
１．５〜０．２ｍａｓｓ％では１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・
Ｔ一定、０．２〜０．０５ｍａｓｓ％では０．８Ｎｍ3
／ｍｉｎ・Ｔ一定、０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％では
０．５Ｎｍ3 ・ｍｉｎ／Ｔ一定とし、不活性ガスとして
はＡｒガスを使用して脱炭を行った。
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）６０ｔｏｎの処理において、
図１（ａ）に示す実施態様で実施した。目標の［Ｃ］濃
度は０．０３ｍａｓｓ％であり、脱炭開始時の［Ｃ］濃
度は全て［Ｃ］濃度１．５ｍａｓｓ％とし、０．７ｍａ
ｓｓ％までは全ての実施例で酸素のみで脱炭した。ま
た、［Ｃ］濃度０．７〜０．４ｍａｓｓ％，０．４〜
０．２ｍａｓｓ％，０．２〜０．０５ｍａｓｓ％，０．
０５〜０．０３ｍａｓｓ％の４段階に区切って、ガス供
給パターンを変更した。脱炭後還元材としてＦｅ−Ｓｉ
を添加して、脱炭時に酸化した［Ｃｒ］を回収した後
に、取鍋へ出鋼した。なお、脱炭時の全ガス供給量は
１．５〜０．２ｍａｓｓ％では１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・
Ｔ一定、０．２〜０．０５ｍａｓｓ％では０．８Ｎｍ3
／ｍｉｎ・Ｔ一定、０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％では
０．５Ｎｍ3 ・ｍｉｎ／Ｔ一定とし、不活性ガスとして
はＡｒガスを使用して脱炭を行った。
【００２０】表１に脱炭精錬条件の実施例を示す。本発
明の実施例は先に示した条件を満足するように実施し
た。比較例のＮｏ．５は従来法として一般に行われてい
るＣＯ 2 を使用しない方法であり、比較例のＮｏ．６は
ＣＯ2 のＯ2 と混合して使用する［Ｃ］濃度範囲が本発
明の条件外の例、比較例のＮｏ．７は不活性ガス比率が
本発明の条件外の例、比較例のＮｏ．８はＣＯ2 の使用
［Ｃ］濃度範囲が本発明の条件外の例である。
明の実施例は先に示した条件を満足するように実施し
た。比較例のＮｏ．５は従来法として一般に行われてい
るＣＯ 2 を使用しない方法であり、比較例のＮｏ．６は
ＣＯ2 のＯ2 と混合して使用する［Ｃ］濃度範囲が本発
明の条件外の例、比較例のＮｏ．７は不活性ガス比率が
本発明の条件外の例、比較例のＮｏ．８はＣＯ2 の使用
［Ｃ］濃度範囲が本発明の条件外の例である。
【００２１】実施結果を表２に示す。表中の値は比較例
のＮｏ．５の結果を１００として、全て比例換算した値
である。本発明例ではＣＯ2 分解率が低位に安定する条
件で吹込んでいるので、比較例と比べて還元用Ｓｉ原単
位が低く精錬時間が短かい。
のＮｏ．５の結果を１００として、全て比例換算した値
である。本発明例ではＣＯ2 分解率が低位に安定する条
件で吹込んでいるので、比較例と比べて還元用Ｓｉ原単
位が低く精錬時間が短かい。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明によると、含クロム溶鋼の脱炭精
錬において、酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低
下がはかれ、また脱炭酸素効率が向上することで還元用
Ｓｉ原単位が低減されるために、精錬コストの大幅な低
減がはかれる。さらに、ＣＯ2の供給速度を上げれば、
脱炭速度が一層向上し、精錬時間の短縮が可能となり、
生産性の向上がはかれる。
錬において、酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低
下がはかれ、また脱炭酸素効率が向上することで還元用
Ｓｉ原単位が低減されるために、精錬コストの大幅な低
減がはかれる。さらに、ＣＯ2の供給速度を上げれば、
脱炭速度が一層向上し、精錬時間の短縮が可能となり、
生産性の向上がはかれる。
【図１】本発明の実施態様の説明図で、（ａ）はＡＯＤ
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示す
図である。
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示す
図である。
【図２】本発明におけるＣＯ2 の酸素と混合する下限の
［Ｃ］濃度の限定理由を示す図である。
［Ｃ］濃度の限定理由を示す図である。
【図３】本発明における［Ｃ］濃度低下にしたがって高
める不活性ガス比率の限定理由を示す図である。
める不活性ガス比率の限定理由を示す図である。
１ 横吹き羽口 ２ 上吹きランス ３ 底吹き羽口 ４ 溶鋼 ５ スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩崎 央 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 沖森 麻佑巳 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より
酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込
む脱炭精錬法において、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％以
上の領域においては二酸化炭素ガスを酸素ガスと混合し
て吹込み、［Ｃ］濃度０．４ｍａｓｓ％未満に低下した
後は二酸化炭素ガスを酸素ガスと不活性ガスに混合して
吹込むことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法。 - 【請求項２】 ［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．
４ｍａｓｓ％未満の領域において、二酸化炭素ガスと酸
素ガスおよび不活性ガスの混合ガス中の不活性ガスの比
率を、［Ｃ］濃度が低下するにしたがって、１０％から
５０％にまで高めることを特徴とする請求項１記載の含
クロム溶鋼の脱炭精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12158594A JPH07331321A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12158594A JPH07331321A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07331321A true JPH07331321A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=14814891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12158594A Withdrawn JPH07331321A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07331321A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9045805B2 (en) | 2013-03-12 | 2015-06-02 | Ati Properties, Inc. | Alloy refining methods |
| KR102717260B1 (ko) * | 2023-05-23 | 2024-10-15 | 연세대학교 산학협력단 | 수소환원 dri를 활용한 용철의 정련 방법 |
-
1994
- 1994-06-02 JP JP12158594A patent/JPH07331321A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9045805B2 (en) | 2013-03-12 | 2015-06-02 | Ati Properties, Inc. | Alloy refining methods |
| US9683273B2 (en) | 2013-03-12 | 2017-06-20 | Ati Properties Llc | Alloy refining methods |
| KR102717260B1 (ko) * | 2023-05-23 | 2024-10-15 | 연세대학교 산학협력단 | 수소환원 dri를 활용한 용철의 정련 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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