JPH09176749A - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
焼結鉱の製造方法Info
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- JPH09176749A JPH09176749A JP35076695A JP35076695A JPH09176749A JP H09176749 A JPH09176749 A JP H09176749A JP 35076695 A JP35076695 A JP 35076695A JP 35076695 A JP35076695 A JP 35076695A JP H09176749 A JPH09176749 A JP H09176749A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 焼結パレット上の配合原料充填層の層厚や焼
結パレットの移動速度を増加させて焼結機の生産性を画
期的に向上させる。 【解決手段】 原料粉鉱石と溶剤と燃料とを含む配合原
料をキャタピラ状に配列した焼結パレット２上に装入し
て層厚７００〜１２００ｍｍの充填層３を形成し、充填
層３の下層の燃料に点火する。充填層３の表層部にマイ
クロ波を照射して焼結し、充填層３の流動化を防止する
焼結殻を表層部に形成する。焼結パレット２を順次水平
移動させながら、下方から上向きに加圧送風して配合原
料内の燃料を燃焼させて下層から上層に向かって原料粉
鉱石を焼結する。 【効果】 焼結機の生産性を大幅に向上させることがで
きる。
結パレットの移動速度を増加させて焼結機の生産性を画
期的に向上させる。 【解決手段】 原料粉鉱石と溶剤と燃料とを含む配合原
料をキャタピラ状に配列した焼結パレット２上に装入し
て層厚７００〜１２００ｍｍの充填層３を形成し、充填
層３の下層の燃料に点火する。充填層３の表層部にマイ
クロ波を照射して焼結し、充填層３の流動化を防止する
焼結殻を表層部に形成する。焼結パレット２を順次水平
移動させながら、下方から上向きに加圧送風して配合原
料内の燃料を燃焼させて下層から上層に向かって原料粉
鉱石を焼結する。 【効果】 焼結機の生産性を大幅に向上させることがで
きる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高炉製鉄法の原料で
ある焼結鉱を製造する方法に関する。
ある焼結鉱を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鉱石の焼結に関しては、ドワイトロイ
ド式焼結機が広く用いられている。これは、原料粉鉱石
に石灰石や珪石等の溶剤と粉コークス等の燃料と水とを
加えて混合、造粒した配合原料を、キャタピラ状に配列
した焼結パレット上に充填して充填層を形成し、焼結パ
レットを順次水平移動して、点火炉内で充填層の表面に
点火した後、下方から吸引することにより、配合原料内
のコークス等の燃料を燃焼させて発生した熱によって原
料粉鉱石を溶融、凝固させる燃焼帯を漸次表層部から下
層部に移行させて焼結するもので、全焼結過程は２０〜
３０分程度で完了する。
ド式焼結機が広く用いられている。これは、原料粉鉱石
に石灰石や珪石等の溶剤と粉コークス等の燃料と水とを
加えて混合、造粒した配合原料を、キャタピラ状に配列
した焼結パレット上に充填して充填層を形成し、焼結パ
レットを順次水平移動して、点火炉内で充填層の表面に
点火した後、下方から吸引することにより、配合原料内
のコークス等の燃料を燃焼させて発生した熱によって原
料粉鉱石を溶融、凝固させる燃焼帯を漸次表層部から下
層部に移行させて焼結するもので、全焼結過程は２０〜
３０分程度で完了する。
【０００３】ドワイトロイド式焼結機は連続式で、グリ
ーナワルド式焼結機等のような他の回分式焼結機に比べ
て大量生産に適しているのが広く用いられている理由で
ある。現在のドワイトロイド式焼結機は大型化してお
り、幅５ｍ×長さ１００ｍといったものまであり、生産
性は３４〜４３ｔ／ｄ／ｍ2 程度である。しかしなが
ら、更なる生産性の向上が追求されている。
ーナワルド式焼結機等のような他の回分式焼結機に比べ
て大量生産に適しているのが広く用いられている理由で
ある。現在のドワイトロイド式焼結機は大型化してお
り、幅５ｍ×長さ１００ｍといったものまであり、生産
性は３４〜４３ｔ／ｄ／ｍ2 程度である。しかしなが
ら、更なる生産性の向上が追求されている。
【０００４】焼結鉱製造は、成品焼結鉱の品質を維持し
て生産性を最大、燃料原単位と点火燃料原単位を最小と
するように操業すべきであるとされる。
て生産性を最大、燃料原単位と点火燃料原単位を最小と
するように操業すべきであるとされる。
【０００５】例えば、特公昭５４−２４６８２号公報に
は、焼結パレット上の配合原料上面に熱風を吹き付けて
原料上層部のみを高温とし、その後原料上層部に点火す
ると、点火時の熱衝撃を緩和することができ、落下強度
一定で生産性向上、コークス原単位低減に効果がある
が、成品歩留が若干低下すると記載されている。
は、焼結パレット上の配合原料上面に熱風を吹き付けて
原料上層部のみを高温とし、その後原料上層部に点火す
ると、点火時の熱衝撃を緩和することができ、落下強度
一定で生産性向上、コークス原単位低減に効果がある
が、成品歩留が若干低下すると記載されている。
【０００６】また、特公昭５７−４５２９６号公報に
は、焼結パレット上の配合原料上面に熱風を吹き付けて
下方から吸引し原料上層部のみを乾燥し、その後原料上
層部に点火して熱風を吹き込み、下方から吸引しながら
焼結すると、生産性の向上、コークス原単位の低減、焼
結鉱品質の向上、ＮＯｘの発生の抑制という改善をもた
らすが、成品歩留はあまり向上しないと記載されてい
る。
は、焼結パレット上の配合原料上面に熱風を吹き付けて
下方から吸引し原料上層部のみを乾燥し、その後原料上
層部に点火して熱風を吹き込み、下方から吸引しながら
焼結すると、生産性の向上、コークス原単位の低減、焼
結鉱品質の向上、ＮＯｘの発生の抑制という改善をもた
らすが、成品歩留はあまり向上しないと記載されてい
る。
【０００７】さらに、特開平７−３４１４１号公報に
は、原料表層部のマグネタイト含有量を多くし、原料表
層部に熱風を吹き付けて表層部を乾燥予熱し、次いでマ
イクロ波により表層部を加熱昇温した後原料表層部に点
火して焼結すると、生産性は従来の予熱焼結法と変わら
ず、成品歩留が大幅に向上し、コークス原単位と点火用
コークス原単位が大幅に低減され、ＴＩとＲＤＩが改善
されると記載されている。
は、原料表層部のマグネタイト含有量を多くし、原料表
層部に熱風を吹き付けて表層部を乾燥予熱し、次いでマ
イクロ波により表層部を加熱昇温した後原料表層部に点
火して焼結すると、生産性は従来の予熱焼結法と変わら
ず、成品歩留が大幅に向上し、コークス原単位と点火用
コークス原単位が大幅に低減され、ＴＩとＲＤＩが改善
されると記載されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の技術は、い
ずれも配合原料を焼結パレット上に層厚４００〜６００
ｍｍ程度充填する現状の操業条件を前提にしている。し
かしながら、次世代焼結技術として生産性を画期的に向
上させることを追求する場合、現状の配合原料充填層の
層厚や、焼結パレットの移動速度を増加させて生産性を
向上させるという方向も検討されるべきである。
ずれも配合原料を焼結パレット上に層厚４００〜６００
ｍｍ程度充填する現状の操業条件を前提にしている。し
かしながら、次世代焼結技術として生産性を画期的に向
上させることを追求する場合、現状の配合原料充填層の
層厚や、焼結パレットの移動速度を増加させて生産性を
向上させるという方向も検討されるべきである。
【０００９】この際問題となるのは、充填層内の燃焼帯
の移行速度である。燃焼帯が表層部から漸次下層部に移
行する速度が同じであれば、充填層の層厚や焼結パレッ
トの移動速度を増加させると焼結完了に必要な焼結機の
長さも増加するだけであって、生産性の向上にはつなが
らないからである。
の移行速度である。燃焼帯が表層部から漸次下層部に移
行する速度が同じであれば、充填層の層厚や焼結パレッ
トの移動速度を増加させると焼結完了に必要な焼結機の
長さも増加するだけであって、生産性の向上にはつなが
らないからである。
【００１０】燃焼帯では、コークス等の燃料が燃焼して
原料粉鉱石を焼結するため、燃焼帯の移行速度を増加さ
せるためには燃料の燃焼速度を増加させる必要がある。
そして、そのためには酸素の供給量を増加させなければ
ならない。
原料粉鉱石を焼結するため、燃焼帯の移行速度を増加さ
せるためには燃料の燃焼速度を増加させる必要がある。
そして、そのためには酸素の供給量を増加させなければ
ならない。
【００１１】酸素の供給量を増加させるためには、送風
速度を増加させる、加圧送風を行う、酸素を富化して送
風するなどが考えられる。しかし、吸引ブロワーの負圧
は２０００〜２５００ｍｍＨ2 Ｏが限界であり、下方か
ら吸引するのでは重力と送風圧力が重畳して充填層が圧
縮されて通気性が阻害されることもあって、下方吸引式
ドワイトロイド式焼結機では大幅な送風速度の増加や加
圧送風は不可能であり、また酸素富化は部分的な併用な
ら可能かもしれないが、全面的に酸素富化だけにたよっ
て燃焼速度を増加させるとコスト高になる問題があっ
て、いずれも実際には採用できない。
速度を増加させる、加圧送風を行う、酸素を富化して送
風するなどが考えられる。しかし、吸引ブロワーの負圧
は２０００〜２５００ｍｍＨ2 Ｏが限界であり、下方か
ら吸引するのでは重力と送風圧力が重畳して充填層が圧
縮されて通気性が阻害されることもあって、下方吸引式
ドワイトロイド式焼結機では大幅な送風速度の増加や加
圧送風は不可能であり、また酸素富化は部分的な併用な
ら可能かもしれないが、全面的に酸素富化だけにたよっ
て燃焼速度を増加させるとコスト高になる問題があっ
て、いずれも実際には採用できない。
【００１２】そこで本発明は、配合原料の層厚や焼結パ
レットの移動速度を増加させて焼結機の生産性を画期的
に向上させることのできる焼結鉱の製造方法を提供する
ことを目的とする。
レットの移動速度を増加させて焼結機の生産性を画期的
に向上させることのできる焼結鉱の製造方法を提供する
ことを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、原料粉鉱石と
溶剤と燃料とを含む配合原料をキャタピラ状に配列した
焼結パレット上に装入して充填層を形成し、前記充填層
の下層の燃料に点火し、焼結パレットを順次水平移動さ
せながら、下方から上向きに加圧送風して配合原料内の
燃料を燃焼させて下層から上層に向かって原料粉鉱石を
焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法である。
溶剤と燃料とを含む配合原料をキャタピラ状に配列した
焼結パレット上に装入して充填層を形成し、前記充填層
の下層の燃料に点火し、焼結パレットを順次水平移動さ
せながら、下方から上向きに加圧送風して配合原料内の
燃料を燃焼させて下層から上層に向かって原料粉鉱石を
焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法である。
【００１４】本発明では、従来のドワイトロイド式焼結
機とは異なり、下方から上向きに加圧送風することにし
た。これならば、送風圧力を３０００〜４０００ｍｍＨ
2 Ｏとすることが可能であり、従来の２倍以上の加圧送
風が可能となる。また、送風圧力は上向きなので、重力
と重畳して充填層が圧縮される問題もない。燃焼帯は送
風方向に移行するので、本発明では、充填層の下層の燃
料に点火することにより焼結を開始する。なお、上向通
風式焼結機は、非鉄の分野では、鉛の硫化精鉱の焼結に
おいて、溶融Ｐｂによる火格子や風箱へのトラブルを避
けるために用いられているが、鉄鉱石の焼結には用いら
れていない。
機とは異なり、下方から上向きに加圧送風することにし
た。これならば、送風圧力を３０００〜４０００ｍｍＨ
2 Ｏとすることが可能であり、従来の２倍以上の加圧送
風が可能となる。また、送風圧力は上向きなので、重力
と重畳して充填層が圧縮される問題もない。燃焼帯は送
風方向に移行するので、本発明では、充填層の下層の燃
料に点火することにより焼結を開始する。なお、上向通
風式焼結機は、非鉄の分野では、鉛の硫化精鉱の焼結に
おいて、溶融Ｐｂによる火格子や風箱へのトラブルを避
けるために用いられているが、鉄鉱石の焼結には用いら
れていない。
【００１５】本発明の方法において、送風圧力をかなり
高くするときは、充填層が流動化する可能性がある。そ
こで、そのような場合は、まず充填層の表層部にマイク
ロ波を照射して焼結し、流動化を防止する焼結殻を表層
部に形成してから、下方から上向きに加圧送風すればよ
い。マイクロ波は被加熱物自体を発熱体とし、物体を内
部から加熱することが可能で、熱効率が高く、短時間で
加熱することができる。ＩＮＳバンドとして２４５０Ｍ
Ｈｚと９１５ＭＨｚとが許可されているので、いずれか
を使用することができる。
高くするときは、充填層が流動化する可能性がある。そ
こで、そのような場合は、まず充填層の表層部にマイク
ロ波を照射して焼結し、流動化を防止する焼結殻を表層
部に形成してから、下方から上向きに加圧送風すればよ
い。マイクロ波は被加熱物自体を発熱体とし、物体を内
部から加熱することが可能で、熱効率が高く、短時間で
加熱することができる。ＩＮＳバンドとして２４５０Ｍ
Ｈｚと９１５ＭＨｚとが許可されているので、いずれか
を使用することができる。
【００１６】本発明では加圧送風するので、加圧しない
場合に比べて酸素の供給量は増加するが、酸素富化送風
を併用してさらに燃焼速度を増加させることも可能であ
る。送風空気全体について酸素富化してもよいし、ある
特定の部分の送風空気だけ酸素富化することも可能であ
る。
場合に比べて酸素の供給量は増加するが、酸素富化送風
を併用してさらに燃焼速度を増加させることも可能であ
る。送風空気全体について酸素富化してもよいし、ある
特定の部分の送風空気だけ酸素富化することも可能であ
る。
【００１７】本発明によれば、酸素の供給量を増加させ
ることができるので配合原料中の燃料の燃焼速度を増加
させることができる。したがって、焼結速度が増加し、
充填層の層厚を７００〜１２００ｍｍと従来の２倍以上
とすることさえ可能で、これにより焼結機の生産性は画
期的に向上し、７０ｔ／ｄ／ｍ2 といった従来の２倍程
度の生産性を実現することができる。また、充填層の層
厚は従来のままで、焼結パレットの移動速度を増加させ
ることもでき、これによっても焼結機の生産性を大幅に
向上させることができる。
ることができるので配合原料中の燃料の燃焼速度を増加
させることができる。したがって、焼結速度が増加し、
充填層の層厚を７００〜１２００ｍｍと従来の２倍以上
とすることさえ可能で、これにより焼結機の生産性は画
期的に向上し、７０ｔ／ｄ／ｍ2 といった従来の２倍程
度の生産性を実現することができる。また、充填層の層
厚は従来のままで、焼結パレットの移動速度を増加させ
ることもでき、これによっても焼結機の生産性を大幅に
向上させることができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１に本発明を実施するための焼
結装置の例を示す。
結装置の例を示す。
【００１９】この装置は、配合原料をキャタピラ状に配
列した焼結パレット２上に充填して充填層３を形成し、
焼結パレット２を順次水平移動して焼結する点は従来の
ドワイトロイド式焼結機と同じである。異なるのは、焼
結機の下方に高圧ブロワー７を備え、焼結機下方から上
向きに加圧送風する点と、点火炉４が充填層３の下層の
燃料に点火できるように、下層原料装入装置１の後で上
層原料装入装置５の前に設けてある点とである。また、
配合原料を層厚７００〜１２００ｍｍと従来よりも厚く
充填することができるようになっている。さらにこの装
置には、配合原料の充填層３の表層部に流動化を防止す
る焼結殻を形成するためのマイクロ波照射装置６も設け
てある。
列した焼結パレット２上に充填して充填層３を形成し、
焼結パレット２を順次水平移動して焼結する点は従来の
ドワイトロイド式焼結機と同じである。異なるのは、焼
結機の下方に高圧ブロワー７を備え、焼結機下方から上
向きに加圧送風する点と、点火炉４が充填層３の下層の
燃料に点火できるように、下層原料装入装置１の後で上
層原料装入装置５の前に設けてある点とである。また、
配合原料を層厚７００〜１２００ｍｍと従来よりも厚く
充填することができるようになっている。さらにこの装
置には、配合原料の充填層３の表層部に流動化を防止す
る焼結殻を形成するためのマイクロ波照射装置６も設け
てある。
【００２０】原料粉鉱石に石灰石や珪石等の溶剤と粉コ
ークス等の燃料とを加えて混合、造粒した配合原料は、
下層原料装入装置１と上層原料装入装置５とに分けて貯
留される。下層原料装入装置１から焼結パレット２上に
連続的に供給された配合原料は充填層３の下層を形成
し、点火炉４により原料内の燃料に点火される。点火後
の下層原料の上に、上層原料装入装置５から残りの配合
原料が連続的に供給され、層厚７００〜１２００ｍｍの
充填層３を形成する。充填層３の表層部にはマイクロ波
照射装置６からマイクロ波を照射し、流動化を防止する
焼結殻を形成した後、高圧ブロワー７から送風圧力３０
００〜４０００ｍｍＨ2 Ｏの加圧送風を行い、充填層３
を通過した排ガスはフード８で捕集して廃棄処理等を行
う。
ークス等の燃料とを加えて混合、造粒した配合原料は、
下層原料装入装置１と上層原料装入装置５とに分けて貯
留される。下層原料装入装置１から焼結パレット２上に
連続的に供給された配合原料は充填層３の下層を形成
し、点火炉４により原料内の燃料に点火される。点火後
の下層原料の上に、上層原料装入装置５から残りの配合
原料が連続的に供給され、層厚７００〜１２００ｍｍの
充填層３を形成する。充填層３の表層部にはマイクロ波
照射装置６からマイクロ波を照射し、流動化を防止する
焼結殻を形成した後、高圧ブロワー７から送風圧力３０
００〜４０００ｍｍＨ2 Ｏの加圧送風を行い、充填層３
を通過した排ガスはフード８で捕集して廃棄処理等を行
う。
【００２１】
【実施例】本発明を実施例１、２により詳細に説明す
る。
る。
【００２２】表１に本実験に供した配合原料の配合割合
を示す。配合原料は種々の鉄鉱石および雑原料として石
灰石、生石灰、蛇紋岩、スケールを焼結鉱中のＳｉＯ
2 、Ａｌ2 Ｏ3 がそれぞれ５．８％、１．８％になるよ
うに調整し、塩基度は１．７になるように配合した。返
鉱配合率は新原料の合計１００に対して１５％一定、コ
ークス配合率は新原料の合計１００に対して４．０％一
定とした。比較例、実施例１、２ともに同じ配合であ
る。
を示す。配合原料は種々の鉄鉱石および雑原料として石
灰石、生石灰、蛇紋岩、スケールを焼結鉱中のＳｉＯ
2 、Ａｌ2 Ｏ3 がそれぞれ５．８％、１．８％になるよ
うに調整し、塩基度は１．７になるように配合した。返
鉱配合率は新原料の合計１００に対して１５％一定、コ
ークス配合率は新原料の合計１００に対して４．０％一
定とした。比較例、実施例１、２ともに同じ配合であ
る。
【００２３】
【表１】
【００２４】配合新原料に返鉱、粉コークスを配合した
後に水を添加してミキサーで混合、造粒し、５０ｋｇ試
験鍋にて層厚５００〜１０００ｍｍで焼結試験を行っ
た。マイクロ波加熱により焼結殻を充填層表層部に形成
する場合は、充填層下層部に点火後、充填層原料表層部
を焼結する方法をシミュレートする方式とした。
後に水を添加してミキサーで混合、造粒し、５０ｋｇ試
験鍋にて層厚５００〜１０００ｍｍで焼結試験を行っ
た。マイクロ波加熱により焼結殻を充填層表層部に形成
する場合は、充填層下層部に点火後、充填層原料表層部
を焼結する方法をシミュレートする方式とした。
【００２５】表２に示すように、実施例１は充填層の層
厚を従来法より厚くして下方から上向きに加圧送風する
方法、実施例２は充填層の層厚を従来法より厚くし、充
填層表層部に焼結殻を形成した後に下方から上向きに加
圧送風する方法である。一方、比較例は充填層の表層部
に点火後、空気を上方から下向きに吸引して焼結する従
来法である。
厚を従来法より厚くして下方から上向きに加圧送風する
方法、実施例２は充填層の層厚を従来法より厚くし、充
填層表層部に焼結殻を形成した後に下方から上向きに加
圧送風する方法である。一方、比較例は充填層の表層部
に点火後、空気を上方から下向きに吸引して焼結する従
来法である。
【００２６】
【表２】
【００２７】図２に比較例と実施例１、２で得られた鍋
試験の生産率、成品歩留を示した。図２から分かるよう
に、本発明の実施例１、２では、比較例に対して生産率
が大幅に向上した。また、従来法では生産率が増加する
と成品歩留が低下する傾向があったが、本発明では成品
歩留も向上する結果となった。
試験の生産率、成品歩留を示した。図２から分かるよう
に、本発明の実施例１、２では、比較例に対して生産率
が大幅に向上した。また、従来法では生産率が増加する
と成品歩留が低下する傾向があったが、本発明では成品
歩留も向上する結果となった。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、従来不可能であった大
幅な加圧送風による焼結が可能となる。したがって、配
合原料充填層の層厚の増加や焼結パレット移動速度の増
加が可能となり、焼結機の生産性を大幅に向上させるこ
とができる。
幅な加圧送風による焼結が可能となる。したがって、配
合原料充填層の層厚の増加や焼結パレット移動速度の増
加が可能となり、焼結機の生産性を大幅に向上させるこ
とができる。
【図１】本発明を実施するための焼結装置の例を示す図
である。
である。
【図２】鍋試験における生産率、成品歩留を示す図であ
る。
る。
１ 下層原料装入装置 ２ 焼結パレット ３ 充填層 ４ 点火炉 ５ 上層原料装入装置 ６ マイクロ波照射装置 ７ 高圧ブロワー ８ フード
Claims (4)
- 【請求項１】 原料粉鉱石と溶剤と燃料とを含む配合原
料をキャタピラ状に配列した焼結パレット上に装入して
充填層を形成し、前記充填層の下層の燃料に点火し、焼
結パレットを順次水平移動させながら、下方から上向き
に加圧送風して配合原料内の燃料を燃焼させて下層から
上層に向かって原料粉鉱石を焼結することを特徴とする
焼結鉱の製造方法。 - 【請求項２】 前記充填層の表層部にマイクロ波を照射
して焼結し、充填層の流動化を防止する焼結殻を表層部
に形成してから、下方から上向きに加圧送風する請求項
１記載の焼結鉱の製造方法。 - 【請求項３】 酸素富化送風を併用する請求項１または
２記載の焼結鉱の製造方法。 - 【請求項４】 前記充填層の層厚を７００〜１２００ｍ
ｍとする請求項１〜３のいずれか記載の焼結鉱の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35076695A JPH09176749A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35076695A JPH09176749A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176749A true JPH09176749A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18412725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35076695A Withdrawn JPH09176749A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09176749A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011158337A1 (ja) * | 2010-06-16 | 2011-12-22 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 部分還元炉 |
| JP2013117050A (ja) * | 2011-12-05 | 2013-06-13 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc | 部分還元鉄製造方法および部分還元鉄製造装置 |
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