JPH09177663A - 可変容量ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】吐出圧力が所定値以上となった時、斜板の傾斜
角度を減少させる。 【解決手段】可変容量ポンプＰは斜板１８を備え、斜板
１８の傾斜角度に従い可変容量ポンプＰから吐出される
作動油の吐出量が調節される。斜板１８の傾斜角度は調
節シリンダ４１にて行われる。調節シリンダ４１は第１
調節ピストン４３、斜板１８に連結した第２調節ピスト
ン４４、第１，第２調節ピストン４３，４４間に配設さ
れたバネ４６及び第１調節ピストン４３の移動を規制す
る規制部Ｔ１等からなる。第１調節ピストン４３が吐出
圧力等に従って左動すると、第２調節ピストン４４はバ
ネ４６と共に左動し、斜板１８の傾斜角度が増大する。
第１調節ピストン４３が規制部Ｔ１に当接すると、斜板
１８の傾斜角度が最大となる。この後、作動油の吐出圧
力が上がっても、第１調節ピストン４３は規制部Ｔ１に
より移動できず、斜板１８の傾斜角度は斜板１８の戻り
モーメントに従い減少する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、可変容量ポンプに
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の技術として特開昭５７−
１６７５０１号公報に示す可変容量ポンプが提案されて
いる。

【０００３】図６に示すように、可変ポンプ７１から吐
出された作動油は絞り弁７２を介して油圧シリンダ７３
に吐出される。絞り弁７２の上流側と下流側の油圧は流
量制御弁７４のスプール７５にパイロット圧として作用
し、流量制御弁７４は上流側と下流側の油圧の差圧が一
定となるように可変ポンプ７１を制御する。即ち、流量
制御弁７４は、可変ポンプ７１の吐出量制御部７１ａを
制御して可変ポンプ７１の吐出量を制御する。

【０００４】又、絞り弁７２の上流側には分岐通路７６
が形成され、分岐通路７６にはサージ圧吸収弁７７が連
結されている。サージ圧吸収弁７７は分岐通路７６の油
圧が所定値以上となった時、サージ圧吸収弁７７は分岐
通路７６とドレン７８とを連通させ、可変ポンプ７１か
ら吐出された作動油の圧力を低下させる。この所定値は
パイロットリリーフ弁７９により設定される。

【０００５】即ち、可変ポンプ７１から吐出された作動
油の圧力が所定値以上となると、サージ圧吸収弁７７が
作動し、可変ポンプ７１から吐出された作動油の吐出量
を減少させる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、サージ
圧吸収弁７７とパイロットリリーフ弁７９という２つの
制御弁を使用して、可変ポンプ７１から吐出された作動
油の圧力が所定圧力値以上となると、サージ圧吸収弁７
７を作動し、可変ポンプ７１から吐出された作動油の圧
力を低下させているので、構造が複雑になり、コストが
高くなるという問題がある。

【０００７】又、通常、サージ圧吸収弁７５及びパイロ
ットリリーフ弁７９はポンプ本体とは別体となっている
ため、これらの弁７５，７９及び各ポンプ本体等を設置
する設置スペースが広くなるという問題がある。

【０００８】上記問題点を解決するためになされたもの
であって、その目的は、簡単な構成で、作動油の吐出圧
力が所定値以上となった時、斜板の傾斜角度を最大傾斜
角以下に制御して、作動油を所定吐出量以上吐出させな
い可変容量ポンプを提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
め、請求項１記載の発明は、ポンプ本体は斜板とその斜
板に連結された作動体とを有するポンプ部を備え、当該
ポンプ部は前記作動体が斜板に対して相対回転すること
により作動油を吐出するとともに、そのポンプ部から吐
出される作動油の吐出容量が前記斜板の傾斜角度に従っ
て調節される可変容量ポンプにおいて、前記ポンプ本体
には、ポンプ部から吐出される作動油の吐出圧力に従っ
て斜板の傾斜角度を調節するとともに、前記吐出圧力が
所定値以上となった時、斜板側の戻りモーメントに従っ
て当該斜板の傾斜角度を最大傾斜角度以下に調節する角
度調節機構を備えたことをその要旨とする。

【００１０】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、前記角度調節機構は、前記ポンプ部から吐
出される作動油の吐出圧力に従って移動する第１調節ピ
ストンと、前記斜板に連結された第２調節ピストンと、
一端が前記第１調節ピストンに連結されるとともに、他
端が第２調節ピストンに連結された付勢部材と、第１調
節ピストンと第２調節ピストンとの間に設けられた第１
調節ピストンの移動を規制する規制部とを備えたことを
その要旨とする。

【００１１】請求項３記載の発明は、請求項２記載の発
明において、前記第１調節ピストンと第２調節ピストン
との間には油圧シリンダ機構が設けられたことをその要
旨とする。

【００１２】請求項４記載の発明は、請求項１〜３記載
の発明において、前記ポンプ本体には、ポンプ部から吐
出された作動油を通過させる吐出通路に絞り弁が設けら
れるとともに、前記絞り弁の上流側と下流側との差圧に
従ってスプールが移動し、そのスプールの移動に基づい
て前記角度調節機構に導入される作動油の流量を調節す
る流量調節弁が設けられたことをその要旨とする。

【００１３】従って、請求項１記載の発明によれば、可
変容量ポンプでは、斜板の傾斜角度に基づいてポンプ部
から吐出される作動油の量が調節される。この斜板の傾
斜角度は角度調節機構により調節される。この場合、角
度調節機構は、吐出圧力が所定値以上となった時、斜板
側の戻りモーメントに従って傾斜角度が最大傾斜角度以
下に調節する。

【００１４】請求項２記載の発明によれば、吐出圧力に
従って第１調節ピストンが移動すると、付勢手段を介し
て第２調節ピストンが押圧され、第２調節ピストンは斜
板を押圧し、斜板の傾斜角度を増大させる。そして、第
１調節ピストンが規制部に当接し、斜板が最大傾斜角度
まで傾斜すると、斜板側の戻りモーメントが増大し、斜
板が第２調節ピストンを第１調節ピストンの押圧方向と
は逆方向に押圧する。すると、第２調節ピストンはその
押圧に従って付勢手段を押圧し、斜板の傾斜角度が減少
する。このため、吐出圧力が所定値以上となった時、斜
板の傾斜角度が最大傾斜角度以下となる。

【００１５】請求項３記載の発明によれば、第１調節ピ
ストンと第２調節ピストンとの間に設けられたシリンダ
機構によって、前記付勢手段を補助し、付勢効果を高め
ることができる。

【００１６】請求項４記載の発明によれば、絞り弁の上
流と下流との差圧に基づいてスプールが駆動されること
により流量制御弁は絞り弁の上流と下流の差圧を一定に
保持するので、より正確に可変容量ポンプから吐出され
る作動油の量を制御できる。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した一実施
の形態を図１〜図３に従って説明する。図１は、可変容
量ポンプＰを示している。前記可変容量ポンプＰの本体
（ポンプ本体）Ｐａはケーシングを兼ねる斜板ガイド１
とエンドカバー２等から構成され、エンドカバー２の側
部には吸入口３と吐出口４とが形成されている。吸入口
３には作動油を可変容量ポンプＰ内に吸入するための吸
入管５が、吐出口４には作動油を可変容量ポンプＰから
吐出するための吐出管６が連結されている。吸入管５は
油圧タンク７（図２参照）に連結され、吐出管６は油圧
機器として例えば油圧シリンダ８（図２参照）に接続さ
れている。

【００１８】前記斜板ガイド１とエンドカバー２との間
には駆動軸１１が一対のベアリング１２，１３を介して
回転可能に支持されている。前記駆動軸１１のスプライ
ン部１４にはエンドカバー２に摺接するシリンダブロッ
ク１５が固定され、当該駆動軸１１と一体回転可能に設
けられている。駆動軸１１はエンジンに連結された動力
取り出し装置（ＰＴＯ）の出力軸Ｋに連結され、出力軸
Ｋの回転とともに回転するようになっている。

【００１９】前記シリンダブロック１５には、複数のシ
リンダボア１６が前記駆動軸１１と平行に延びる状態
で、かつその中心が駆動軸１１を中心とした同一円周上
に位置する状態に形成されている。前記シリンダボア１
６内にはシュー１７を介して斜板１８に常に押圧される
ピストン１９が往復動可能に収容されている。この場
合、シュー１７には断面略円弧状の円周溝１７ａが形成
されている。即ち、ピストン１９はその先端に形成され
た球状部２０と円周溝１７ａとが当接し、球状部２０が
円周溝１７ａに沿って回転可能に設けられている。この
場合、シリンダボア１６とピストン１９にて作動体を構
成している。

【００２０】前記シリンダブロック１５の中心部前側に
は収容孔２２が形成され、当該収容孔２２には押圧部材
２３がシリンダブロック１５と一体回転可能、かつ軸方
向に摺動可能に嵌装されている。前記押圧部材２３は収
容孔２２内に配設されたバネ２４により斜板１８側に付
勢されている。

【００２１】この場合、動力取り出し装置の出力軸Ｋと
ともに、駆動軸１１が回転すると、シリンダブロック１
５が駆動軸１１とともに回転する。すると、各シリンダ
ボア１６内に収納された各ピストン１９もシリンダブロ
ック１５とともに回転する。この回転時において、ピス
トン１９はシュー１７に沿って回転する。従って、例え
ば斜板１８が傾斜している時には、ピストン１９はシリ
ンダブロック１５内にて往復動作を行う。この場合、ピ
ストン１９がシリンダボア１６の底面１６ａから離間す
る方向（図１の左方）へ移動する時に作動油は吸入され
る。即ち、ピストン１９がシリンダボア１６の底面１６
ａから離間する方向へ移動する工程は吸入工程となる。
又、ピストン１９がシリンダボア１６の底面１６ａに向
かって当接する方向（図１の右方）へ移動する時に作動
油を吐出する。即ち、ピストン１９がシリンダボア１６
の底面１６ａに向かって当接する方向に移動する工程は
吐出工程にある。この回転時において、全てのピストン
１９の内、いずれかのピストン１９が吸入工程にあり、
いずれかのピストン１９が吐出工程にある。従って、駆
動軸１１の回転時には作動油は連続的に吸入管５から吸
入され、吐出管６から吐出される。又、駆動軸１１の回
転数が上がると、ピストン１９の往復動作が早くなる。
従って、各ピストン１９によって吐出される作動油の量
が増加する。

【００２２】尚、本実施の形態では、駆動軸１１、シリ
ンダブロック１５、シリンダボア１６、斜板１８及びピ
ストン１９等によって作動油の給排を行う図２に示すポ
ンプ部２６を構成している。この場合、駆動軸１１の回
転数が上がると、ピストン１９の往復動作が早くなる。
このため、ポンプ部２６から吐出される作動油の量が増
加する。即ち、ポンプ本体Ｐａはポンプ部２６を備えて
いる。

【００２３】又、エンドカバー２の下部には、前記斜板
１８の角度を調整する角度調節機構３１及びその角度調
節機構３１へ作動油を給排するための切換弁３２が設け
られている。切換弁３２はエンドカバー２の側方に位置
し、角度調節機構３１は切換弁３２よりも内側に位置す
るとともに、オンすることによって作動油を角度調節機
構３１に供給させ、オフすることによって角度調節機構
３１側の作動油をドレン３２ａへと排出する。

【００２４】前記切換弁３２はエンドカバー２に形成さ
れた第１収納孔３３及び第１収納孔３３内に収納された
スプール３４等からなる。第１収納孔３３にはピストン
１９によって吐出された作動油の一部を吸入するための
分岐通路３５が連通されている。又、第１収納孔３３に
は作動油をドレン３２ａへ排出するためのドレン通路３
６が連通されている。前記スプール３４には中央通路３
７及び抜き通路３７ａ，３７ｂが形成されている。中央
通路３７はスプール３４の軸線方向に向かって延び、第
１収納孔３３に連通している。又、抜き通路３７ａ，３
７ｂは中央通路３７に対して直交する向きに形成されて
いる。即ち、中央通路３７及び抜き通路３７ａにて第１
通路３８が形成され、中央通路３７及び抜き通路３７ｂ
にて第２通路３９が形成されている。第１通路３８は作
動油を角度調節機構３１側に供給するための通路であっ
て、前記オン時に分岐通路３５に連通される。第２通路
３９は作動油を角度調節機構３１から排出するための通
路であって、前記オフ時にドレン通路３６に連通され
る。又、この切換弁３２のスプール３４の位置はソレノ
イド４０によって切り換えられる。即ち、ソレノイド４
０の動作に従って、切換弁３２がオン・オフする。

【００２５】前記角度調節機構３１は角度調節用の油圧
シリンダ（以下、「調節シリンダ」という。）４１から
なる。調節シリンダ４１はエンドカバー２に形成された
第２収納孔４２、第２収納孔４２内に収納された第１調
節ピストン４３及び第２調節ピストン４４等からなる。
第２収納孔４２は連通路４２ａによって第１収納孔３３
と連通されている。更に、第２収納孔４２の斜板１８側
には円筒状のカラー４２ｂが嵌着され、そのカラー４２
ｂ内を第２調節ピストン４４が摺動可能に設けられてい
る。又、第１調節ピストン４３はカラー４２ｂが嵌着さ
れていない第２収納孔４２の右側を摺動するようになっ
ている。この場合、カラー４２ｂの第１調節ピストン４
３側の端部は第１調節ピストン４３の移動を規制する規
制部Ｔ１となっている。即ち、図１においてカラー４２
ｂの右側の端部が規制部Ｔ１である。

【００２６】前記第１調節ピストン４３には断面円形状
の凹溝４５が形成され、凹溝４５内に前記第２調節ピス
トン４４が挿通されている。凹溝４５の底面４５ａと第
２調節ピストン４４の側面４４ａとの間にはバネ４６が
収納されている。即ち、第１調節ピストン４３は切換弁
３２から供給された作動油によって押圧されるようにな
っている。又、凹溝４５の縁面部が係止部Ｔ２となって
前記規制部Ｔ１と当接するようになっている。即ち、図
１において第１調節ピストン４３の左側の端部が規制部
Ｔ２となっている。

【００２７】前記第２調節ピストン４４はその基端部が
先細状に形成されている。第２調節ピストン４４の先端
には、斜板１８の先端が鋼球Ｘを介して連結されてい
る。この場合、前記切換弁３２がオンすると、作動油は
分岐通路３５からスプール３４の第１通路３８を介して
角度調節機構３１側に流れる。即ち、第２収納孔４２内
に作動油が流れる。

【００２８】すると、作動油が第１調節ピストン４３を
押圧する。そして、第１調節ピストン４３は第２調節ピ
ストン４４をバネ４６を介して押圧する。第２調節ピス
トン４４は、その第１調節ピストン４３の押圧に基づい
て鋼球Ｘを介して斜板１８を押圧し、その斜板１８を傾
斜させるようになっている。

【００２９】前記切換弁３２がオフすると、第２通路３
９とドレン通路３６とが連通する。この場合、第２収納
孔４２内の作動油はこれら第２通路３９及びドレン通路
３６を介してドレン３２ａ（図２参照）へと排出され
る。

【００３０】次に、上記可変容量ポンプＰにおける油圧
回路について説明する。図２は、前記可変容量ポンプＰ
の油圧回路を示す回路図である。可変容量ポンプＰは、
ポンプ部２６、切換弁部３２、絞り弁としての絞り弁部
４７及び流量制御弁としての流量制御弁部４８を備えて
いる。尚、絞り弁部４７及び流量制御弁部４８は図１に
示す断面とは異なる断面に形成されているので、図１で
は図示されていない。

【００３１】前記ポンプ部２６から吐出口４へは吐出通
路としてのメイン通路４９にて連通されている。このメ
イン通路４９には絞り弁部４７が形成されている。即
ち、ポンプ部２６からの作動油はメイン通路４９を介し
て吐出口４へと流れ、前記吐出管６を介して油圧シリン
ダ８に供給される。又、メイン通路４９において絞り弁
部４７の下流には前記分岐通路３５が連結され、分岐通
路３５には前記流量制御弁部４８が接続されている。

【００３２】前記流量制御弁部４８はドレン通路５０を
介してドレン４８ａに接続され、油圧通路５１を介して
切換弁部３２に接続されている。流量制御弁部４８のス
プール５２には第１通路５３と第２通路５４とが形成さ
れている。第１通路５３は油圧通路５１と連通して、作
動油を切換弁３２側へ流すための通路である。第２通路
５４はドレン通路５０と連通して、作動油をドレン４８
ａへ排出するための通路である。

【００３３】前記流量制御弁部４８のスプール５２の一
端（図２の右端）には、絞り弁部４７の上流側の油圧が
パイロット圧として作用し、他端（図２の左端）には、
絞り弁部４７の下流側の油圧がパイロット圧として作用
するようになっている。即ち、流量の増大にともなって
増大する上流側と下流側の油圧の差（差圧）に基づいて
スプール５２が移動し、その差圧が一定となるよう作動
油の流量が制御される。

【００３４】前記切換弁３２はドレン通路３６を介して
ドレン３２ａに接続され、前記連通路４２ａを介して調
節シリンダ４１に接続されている。切換弁３２のスプー
ル３４には第１通路３８及び第２通路３９が形成されて
いる。第１通路３８は流量制御弁部４８からの作動油を
調節シリンダ４１側へ流すための通路であって、第２通
路３９は調節シリンダ４１からの作動油をドレン３２ａ
へと流すための通路である。

【００３５】前記調節シリンダ４１には、前記第１調節
ピストン４３、第２調節ピストン４４、バネ４６及び規
制部Ｔ１等が設けられ、流量制御弁部４８を介して導入
された作動油に基づいて前記第１，第２調節ピストン４
３，４４が駆動され、ポンプ部２６が駆動される。

【００３６】次に、上記のように構成した可変容量ポン
プの作用及び効果について説明する。図１，図２に示す
ように、動力取り出し装置の出力軸Ｋの回転により、ポ
ンプ部２６が駆動されると、油圧タンク７の作動油が吸
入管５及び吸入口３を介してポンプ部２６内に供給され
る。そして、ポンプ部２６は作動油をメイン通路４９に
吐出する。メイン通路４９に吐出された作動油は、絞り
弁部４７を介して油圧シリンダ８へと供給される。

【００３７】通常、シリンダ８を作動させる場合、切換
弁部３２がオンされる。切換弁部３２がオンすると、即
ち、スプール３４の第１通路３８を介して油圧通路５１
と連通路４２ａとが連通し、ポンプ部２６から吐出され
た作動油の一部は分岐通路３５を介して流量制御弁部４
８及び切換弁部３２へと流れ、更に、調節シリンダ４１
へと導入される。つまり、シリンダ８を作動させる場
合、切換弁３２がオンし、油圧シリンダ８へと供給され
る作動油の一部が調節シリンダ４１へと導入される。

【００３８】図１において、作動油が調節シリンダ４１
に導入されると、第１調節ピストン４３は作動油に押圧
され、左方に移動（左動）する。すると、第１調節ピス
トン４３はバネ４６を介して第２調節ピストン４４を押
圧する。即ち、第２調節ピストン４４は第１調節ピスト
ン４３とともに左動する。この場合、第２調節ピストン
４４には斜板１８を押圧する押圧力Ｆが生じ、斜板１８
の連結部を傾斜角度を増大させる方向、即ち、左方向に
押圧する。この時、斜板１８には、押圧力Ｆによって押
圧モーメントＭ₁ が作用する。

【００３９】一方、出力軸Ｋが回転し、可変容量ポンプ
Ｐが吐出駆動されると、斜板１８の回動中心が低圧側の
ピストン１９側に偏心して取り付けられているため、斜
板１８には戻りモーメントＭ₀ が作用する。戻りモーメ
ントＭ₀ とは、各ピストン１９の作用によって吐出され
る作動油、即ち、ポンプ部２６から吐出される作動油に
よって生じるモーメントであって、次式（Ｓ１）にて示
される。

【００４０】 Ｍ₀ ＝（π／４）・ｄ² ・（Ｚ／２）・ｅ・Ｒ₁ …（Ｓ１） （ｄはピストン１９の径、Ｚはピストン１９の本数、ｅ
は斜板１８の偏心量、Ｒ₁ はポンプ部２６から吐出され
る作動油の吐出圧力である。尚、これらのｄ，Ｚ，ｅ，
Ｒ１の各値は、予め可変容量ポンプＰにおいて設定され
ている。） シリンダ４１の押圧による押圧モーメントＭ₁ は戻りモ
ーメントＭ₀ よりも大きいため、切換弁３２から調節シ
リンダ４１に作動油が供給されると、この押圧モーメン
トＭ₁ に従って斜板１８は傾斜し、傾斜角度が増大す
る。

【００４１】更に、例えばシリンダ８の負荷等に基づ
き、回路内の圧力が上昇した場合、その圧力に基づい
て、第１，第２調節ピストン４３，４４は左動し、第１
調節ピストン４３は、やがて、規制部Ｔ１に当接する。
この時、斜板１８の傾斜角度は最大となる。即ち、斜板
１８の傾斜角度は最大傾斜角度となる。

【００４２】この状態から、更に、ポンプ部２６からの
作動油の吐出圧力が更に上がると、戻りモーメントＭ₀
が増大し、前記押圧モーメントＭ₁ よりも大きくなる。
すると、戻りモーメントＭ₀ がバネ４６の押圧力に抗し
て、斜板１８はその戻りモーメントＭ₀ に従って傾斜角
度が小さくなる方向、即ち、第２調節ピストン４４の連
結部が右方向に傾斜する。このとき、第１調節ピストン
４３は第２収納孔４２内の作動油によって図中左方向に
押圧されているが、カラー４２ｂによって、その動きが
規制されており、第２調節ピストン４４のみが、バネ４
６の力に打ち勝って、図中右方向へ移動する。このた
め、例えば負荷が増大し、吐出圧力が上がっても、ポン
プ部２６から吐出される作動油の吐出流量は減少する。

【００４３】この実施の形態によれば、以下（イ）〜
（ホ）に示す効果を有する。 （イ）上記実施の形態によれば、第１調節ピストン４３
が規制部Ｔ１と当接すると、即ち、斜板１８の傾斜角度
が最大傾斜角度に達すると、第１調節ピストン４３がバ
ネ４６を介して第２調節ピストン４４を押圧しなくなる
ため、第２調節ピストン４４の斜板１８の傾斜角度を増
す方向への移動は停止されており、その後、吐出圧力が
高くなると、斜板１８は戻りモーメントＭ₀ に従って、
押圧モーメントＭ₁ に抗して第２調節ピストン４４を押
す。即ち、斜板１８は戻りモーメントＭ₀ に従って傾斜
角度が減少する方向へと傾斜し、斜板１８の傾斜角度が
減少する。このため、ポンプ部１８からは所定吐出量以
上の作動油が可変容量ポンプＰから吐出されない。

【００４４】従って、吐出圧力が増大した場合には、ポ
ンプ部２６からは所定吐出量以上の作動油が吐出され
ず、可変容量ポンプＰの容量が減少するので、エンジン
の過負荷を防止できる。更に、所定吐出量以上の作動油
が吐出されず、可変容量ポンプＰの容量が減少すること
から、動力取り出し装置の構成を簡略化できる。例えば
動力取り出し装置にエンジンの回転を出力軸Ｋに伝達す
るためのクラッチを設けなくてもよい。

【００４５】（ロ）前記調節シリンダ４１が可変容量ポ
ンプＰ内に設けられているので、可変容量ポンプＰの設
置場所を小さくできる。従って、可変容量ポンプＰの設
置スペースを有利にできる。

【００４６】（ハ）第１調節ピストン４３と第２調節ピ
ストン４４との間にバネ４６を配設し、規制部Ｔ１を第
１調節ピストン４３と第２調節ピストン４４との間に形
成するだけで、容易に吐出圧力が所定値以上となった
時、斜板１８の傾斜角度が最大傾斜角度以下とする角度
調節機構３１を構成できる。即ち、簡単な構成で角度調
節機構３１を構成できる。又、規制部Ｔ１の位置を変更
することにより、最大傾斜角度を容易に変更することが
できる。

【００４７】（ニ）図３に示すように、斜板１８の傾斜
角度が最大傾斜角度に達し、作動油の吐出量が所定の吐
出量に達すると、やがて、斜板１８の戻りモーメントＭ
₀ によって、斜板１８の傾斜角度が減少し、作動油の吐
出量が減少する。この作動油の減少時における作動油の
吐出量の減少度合いは、バネ４６のバネ定数に依存して
いる。従って、バネ定数の異なるバネ４６を使用するこ
とにより、前記作動油の吐出量の減少度合いを容易に調
節できる。例えばバネ定数の大きいバネ４６を使用する
ことにより、仮想線（Ｌ１）に示すように、前記作動油
の減少度合いを小さくすることができる。又、バネ定数
の小さいバネ４６を使用することにより、仮想線（Ｌ
２）に示すように、作動油の減少度合いを大きくするこ
とができる。

【００４８】又、バネ４６に予め作用させる初期荷重を
適宜に変更することにより、図３の点線に示すように最
大傾斜角度に達する吐出圧力を適宜に変更できる。
（ホ）前記絞り弁部４７の上流と下流の差圧を常に一定
とする流量制御弁部４８が設けられているので、可変容
量ポンプＰの制御をより正確に行うことができる。

【００４９】尚、本発明は上記実施の形態に限定される
ものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜に
変更して次のように実施することもできる。 （１）上記実施の形態において、図４，図５に示すよう
に、角度調節機構としての調節シリンダ６１に、油圧シ
リンダ機構６２を設けた備えた可変容量ポンプＰに応用
してもよい。

【００５０】即ち、前記第１調節ピストン４３の凹溝４
５の中央位置には軸線方向に延びる中心軸部６４が設け
られている。中心軸部６４にはその軸線方向に貫通した
貫通孔６５が形成されている。第２調整ピストン４４の
第１調節ピストン４３側には、挿通孔６６が形成され、
前記中心軸部６４が挿通されている。通常、中心軸部６
４と挿通孔６６との間には、空間部６７が形成されてい
る。この場合、中心軸部６４と挿通孔６６とによって油
圧シリンダ機構６２を構成している。

【００５１】この調節シリンダ６１において、切換弁３
２側から作動油が供給されると、前記調節シリンダ４１
と同様に、作動油が第１調節ピストン４３を押圧し、第
１調節ピストン４３がバネ４６を介して第２調節ピスト
ン４４を押圧する。この時、作動油は貫通孔６５を介し
て空間部６７に導入される。即ち、作動油が空間部６７
に導入されることにより、作動油が直接第２調節ピスト
ン４４を押圧する。従って、より迅速に第２調節ピスト
ン４４は斜板１８をその傾斜角度が増大する方向に傾斜
させることができる。

【００５２】又、斜板１８の傾斜角度が最大傾斜角度に
達した後は、斜板１８の戻りモーメントＭ₀ を、バネ４
６のバネ力と空間部６５に導入された作動油の圧力とに
より受ける。即ち、前記戻りモーメントＭ₀ を、バネ４
６と油圧シリンダ機構６２とで受ける。従って、油圧シ
リンダ機構６２はバネ４６のバネ力を補助し、バネ４６
による付勢の効果を高めることができる。このため、例
えばバネ力の小さいバネ４６を使用することができ、バ
ネ４６を小型化できる。

【００５３】（２）上記実施の形態において、駆動軸１
１とともに斜板１８側が回転し、作動体の方は回転しな
いようにすることにより、作動体が斜板１８に対して相
対回転するように構成してもよい。

【００５４】（３）上記実施の形態において、切換弁３
２及び流量調節弁部４８が設けられていない可変容量ポ
ンプＰに応用してもよい。 （４）上記実施の形態において、可変容量ポンプＰを塵
芥収集車や射出成形機に使用することもできる。

【００５５】上記実施の形態から把握できる請求項以外
の技術思想について、以下にその効果とともに記載す
る。 （１）請求項１〜４記載の発明において、駆動軸１１と
ともに作動体が回転することによって、作動体が斜板に
対して相対回転する可変容量ポンプ。この可変容量ポン
プによれば、作動体の回転に従って容易に作動油をポン
プ部２６から吐出できる。

【００５６】

【発明の効果】以上詳述したように請求項１記載の発明
によれば、角度調節機構によって、吐出圧力が所定値以
上となった時、斜板の傾斜角度が最大傾斜角度以下とな
るように制御され、可変容量ポンプの容量が減少するの
で、例えば可変容量ポンプを駆動するエンジン等の負荷
を低減できる。

【００５７】請求項２記載の発明によれば、第１調節ピ
ストンと第２調節ピストンとの間に付勢部材を介在させ
るとともに、第１調節ピストンと第２調節ピストンとの
間に第１調節ピストンの移動を規制する規制部を設ける
ことにより、容易に吐出圧力が所定値以上となった時、
斜板の傾斜角度が最大傾斜角度以下とする角度調節機構
を構成できる。

【００５８】請求項３記載の発明によれば、第１調節ピ
ストンと第２調節ピストンとの間に設けられたシリンダ
機構によって、前記付勢手段を補助し、付勢の効果を高
めることができる。

【００５９】請求項４記載の発明によれば、絞り弁の上
流と下流との差圧に基づいてスプールが駆動されること
により流量制御弁は絞り弁の上流と下流の差圧を一定に
保持するので、より正確に可変容量ポンプから吐出され
る作動油の吐出量を制御できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 可変容量ポンプを示す断面図。

【図２】 可変容量ポンプの油圧回路を示す回路図。

【図３】 吐出量と吐出圧力を示す説明図。

【図４】 別例における可変容量ポンプを示す断面図。

【図５】 別例における可変容量ポンプの油圧回路を示
す回路図。

【図６】 従来において作動油の流量を調節する油圧回
路を示す回路図。

【符号の説明】

１６…作動体を構成するシリンダボア、１８…斜板、２
６…ポンプ部、１９…作動体を構成するピストン、３１
…角度調節機構、３２…切換弁としての切換弁部、３４
…スプール、４１…角度調節機構としての調節シリン
ダ、４３…第１調節ピストン、４４…第２調節ピスト
ン、４６…付勢部材としてのバネ、４７…絞り弁として
の絞り弁部、４８…流量調節弁としての流量調節弁部、
６１…角度調節機構としての調節シリンダ、６２…油圧
シリンダ機構、Ｔ１…規制部、Ｐ…可変容量ポンプ、Ｐ
ａ…ポンプ本体。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポンプ本体は斜板とその斜板に連結され
   た作動体とを有するポンプ部を備え、当該ポンプ部は前
   記作動体が斜板に対して相対回転することにより作動油
   を吐出するとともに、そのポンプ部から吐出される作動
   油の吐出容量が前記斜板の傾斜角度に従って調節される
   可変容量ポンプにおいて、 前記ポンプ本体には、ポンプ部から吐出される作動油の
   吐出圧力に従って斜板の傾斜角度を調節するとともに、
   前記吐出圧力が所定値以上となった時、斜板側の戻りモ
   ーメントに従って当該斜板の傾斜角度を最大傾斜角度以
   下に調節する角度調節機構を備えた可変容量ポンプ。
2. 【請求項２】 前記角度調節機構は、 前記ポンプ部から吐出される作動油の吐出圧力に従って
   移動する第１調節ピストンと、 前記斜板に連結された第２調節ピストンと、 一端が前記第１調節ピストンに連結されるとともに、他
   端が第２調節ピストンに連結された付勢部材と、 第１調節ピストンと第２調節ピストンとの間に設けられ
   た第１調節ピストンの移動を規制する規制部とを備えた
   請求項１記載の可変容量ポンプ。
3. 【請求項３】 前記第１調節ピストンと第２調節ピスト
   ンとの間には油圧シリンダ機構が設けられた請求項２記
   載の可変容量ポンプ。
4. 【請求項４】 前記ポンプ本体には、ポンプ部から吐出
   された作動油を通過させる吐出通路に絞り弁が設けられ
   るとともに、前記絞り弁の上流側と下流側との差圧に従
   ってスプールが移動し、そのスプールの移動に基づいて
   前記角度調節機構に導入される作動油の流量を調節する
   流量調節弁が設けられた請求項１〜３記載の可変容量ポ
   ンプ。