JPH09182905A - 冷間圧延用ワークロールおよびその加工方法 - Google Patents
冷間圧延用ワークロールおよびその加工方法Info
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- JPH09182905A JPH09182905A JP7343660A JP34366095A JPH09182905A JP H09182905 A JPH09182905 A JP H09182905A JP 7343660 A JP7343660 A JP 7343660A JP 34366095 A JP34366095 A JP 34366095A JP H09182905 A JPH09182905 A JP H09182905A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 底部に凹凸のない長穴を形成し、ロール寿命
延長および圧延安定化を図ることができる冷間圧延用ワ
ークロール、および上記長穴を容易に形成することがで
きる冷間圧延用ロール加工方法を提供する。 【解決手段】 ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴４がロール表面２にレーザ光の照射によ
り形成された冷間圧延用ワークロールにおいて、前記長
穴４の穴底６が平坦であり、長穴の深さｄが３〜４０μ
m 、短辺径ａが５０〜２００μm 、長辺径ｂが２００〜
６００μm であり、穴加工面積のロール全表面積に対す
る面積比率が２〜３０％である。
延長および圧延安定化を図ることができる冷間圧延用ワ
ークロール、および上記長穴を容易に形成することがで
きる冷間圧延用ロール加工方法を提供する。 【解決手段】 ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴４がロール表面２にレーザ光の照射によ
り形成された冷間圧延用ワークロールにおいて、前記長
穴４の穴底６が平坦であり、長穴の深さｄが３〜４０μ
m 、短辺径ａが５０〜２００μm 、長辺径ｂが２００〜
６００μm であり、穴加工面積のロール全表面積に対す
る面積比率が２〜３０％である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、パルスレーザ光
を照射してロール表面に長穴を形成した冷間圧延用ワー
クロールおよびその加工方法に関する。
を照射してロール表面に長穴を形成した冷間圧延用ワー
クロールおよびその加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の塗装鮮映性の向上、あるいはロー
ル寿命延長を目的として、ロール表面をダル加工するこ
とが行われている。ダル加工の方法として、研削、ショ
ットブラスト、放電加工などがある。これらの方法は、
ロール表面のダル形状や凹凸寸法の再現性が悪く、均一
な加工を施すことは困難であった。このような問題を解
決する方法として、パルスレーザを用いる方法が知られ
ている。
ル寿命延長を目的として、ロール表面をダル加工するこ
とが行われている。ダル加工の方法として、研削、ショ
ットブラスト、放電加工などがある。これらの方法は、
ロール表面のダル形状や凹凸寸法の再現性が悪く、均一
な加工を施すことは困難であった。このような問題を解
決する方法として、パルスレーザを用いる方法が知られ
ている。
【０００３】また、パルスレーザを用いて、ロール表面
にロール軸方向に延びる長穴列を形成することが知られ
ている（特開平６−１１４４０５号公報参照）。長穴列
により、スリップ傷や焼付き傷が発生しにくく、光沢度
に優れた金属板を生産性よく圧延することができる。
にロール軸方向に延びる長穴列を形成することが知られ
ている（特開平６−１１４４０５号公報参照）。長穴列
により、スリップ傷や焼付き傷が発生しにくく、光沢度
に優れた金属板を生産性よく圧延することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のワークロー
ルは、パルスごとに１つの円形穴をあけ、円形穴を横に
つなげて長穴としたものである。したがって、パルス繰
返し周波数とロール回転速度との整合が困難であり、整
合が僅かでも狂うと、ロール周方向に円形穴の位置がず
れ、円形穴列がロール軸方向に一直線とならない。図１
０（ａ）は、円形穴９が千鳥形につながった長穴８を示
している。図１０（ｂ）は、円形穴９がロール軸に対し
傾斜した線に沿って並んだ長穴８を示している。円形穴
をつなげて長穴としているので、いずれの長穴も断面形
状は一様でなく、また穴底に凹凸が生じる。このため、
ロール磨耗が進展して凸部が当たり始めると、摩擦挙動
が不安定となり、圧延が困難となる。
ルは、パルスごとに１つの円形穴をあけ、円形穴を横に
つなげて長穴としたものである。したがって、パルス繰
返し周波数とロール回転速度との整合が困難であり、整
合が僅かでも狂うと、ロール周方向に円形穴の位置がず
れ、円形穴列がロール軸方向に一直線とならない。図１
０（ａ）は、円形穴９が千鳥形につながった長穴８を示
している。図１０（ｂ）は、円形穴９がロール軸に対し
傾斜した線に沿って並んだ長穴８を示している。円形穴
をつなげて長穴としているので、いずれの長穴も断面形
状は一様でなく、また穴底に凹凸が生じる。このため、
ロール磨耗が進展して凸部が当たり始めると、摩擦挙動
が不安定となり、圧延が困難となる。
【０００５】この発明は、底部が平坦な長穴を形成し、
ロール寿命延長および圧延安定化を図ることができる冷
間圧延用ワークロール、および長穴を容易に形成するこ
とができる冷間圧延用ロール加工方法を提供しようとす
るものである。
ロール寿命延長および圧延安定化を図ることができる冷
間圧延用ワークロール、および長穴を容易に形成するこ
とができる冷間圧延用ロール加工方法を提供しようとす
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の冷間圧延用ワ
ークロールは、ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴がロール表面にレーザ光の照射により形
成された冷間圧延用ワークロールにおいて、前記長穴の
穴底が平坦であり、長穴の深さが３〜４０μm、短辺径
が５０〜２００μm 、長辺径が２００〜６００μm であ
り、穴加工面積のロール全表面積に対する面積比率が２
〜３０％である。
ークロールは、ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴がロール表面にレーザ光の照射により形
成された冷間圧延用ワークロールにおいて、前記長穴の
穴底が平坦であり、長穴の深さが３〜４０μm、短辺径
が５０〜２００μm 、長辺径が２００〜６００μm であ
り、穴加工面積のロール全表面積に対する面積比率が２
〜３０％である。
【０００７】長穴の深さが３μm 未満であると圧延距離
が通常の圧延ロール以下となり、３０μm を超えると圧
延距離の延長効果が飽和する。長穴の短辺径が、５０μ
m 未満であるとロール磨耗速度が速くなる。短辺径が２
００μm を超えると、長穴の被圧延材への転写率が大き
くなり、摩擦係数が過大となる。長穴の長辺径が２００
μm 未満であると長穴によるロール寿命延長効果は生ぜ
ず、６００μm を超えるとロール寿命延長効果が飽和す
る。また、穴加工面積のロール全表面積に対する面積比
率が２％未満であると所定の摩擦係数の確保が困難とな
り、３０％を超えると初期摩擦係数が大きくなりすぎ、
圧延パススケジュールに支障を来す。
が通常の圧延ロール以下となり、３０μm を超えると圧
延距離の延長効果が飽和する。長穴の短辺径が、５０μ
m 未満であるとロール磨耗速度が速くなる。短辺径が２
００μm を超えると、長穴の被圧延材への転写率が大き
くなり、摩擦係数が過大となる。長穴の長辺径が２００
μm 未満であると長穴によるロール寿命延長効果は生ぜ
ず、６００μm を超えるとロール寿命延長効果が飽和す
る。また、穴加工面積のロール全表面積に対する面積比
率が２％未満であると所定の摩擦係数の確保が困難とな
り、３０％を超えると初期摩擦係数が大きくなりすぎ、
圧延パススケジュールに支障を来す。
【０００８】この発明の冷間圧延用ロールの加工方法
は、ロール軸方向に延び、ロール周方向に規則的に並ぶ
長穴を、ロール表面にレーザ光を照射して形成する冷間
圧延用ワークロールの加工方法において、パルス幅が３
０μsec 以下のパルスレーザ光を長方形または長円状に
ロール表面に集光して長穴を形成する。
は、ロール軸方向に延び、ロール周方向に規則的に並ぶ
長穴を、ロール表面にレーザ光を照射して形成する冷間
圧延用ワークロールの加工方法において、パルス幅が３
０μsec 以下のパルスレーザ光を長方形または長円状に
ロール表面に集光して長穴を形成する。
【０００９】パルス幅が３０μsec を超えると、伝熱損
失により長穴加工性（深さ）が劣化する。さらに、高速
度加工を想定すると、長時間幅パルスではロール回転に
ともない被照射部位がロール周方向に移動し、短辺方向
径が拡大してしまうとともに、長穴の深さが減少するた
め所望の加工が実現できない。パルスレーザとして、Ｑ
スイッチＣＯ2 レーザあるいはＱスイッチＹＡＧレーザ
を用いることができる。パルスレーザ光を長方形または
長円状にロール表面に集光するには、円柱レンズあるい
は円柱ミラーを用いる。圧延スタンドからワークロール
を取り外した状態（オフライン）、あるいは圧延中（イ
ンライン）のいずれかの状態で、長穴加工を行う。
失により長穴加工性（深さ）が劣化する。さらに、高速
度加工を想定すると、長時間幅パルスではロール回転に
ともない被照射部位がロール周方向に移動し、短辺方向
径が拡大してしまうとともに、長穴の深さが減少するた
め所望の加工が実現できない。パルスレーザとして、Ｑ
スイッチＣＯ2 レーザあるいはＱスイッチＹＡＧレーザ
を用いることができる。パルスレーザ光を長方形または
長円状にロール表面に集光するには、円柱レンズあるい
は円柱ミラーを用いる。圧延スタンドからワークロール
を取り外した状態（オフライン）、あるいは圧延中（イ
ンライン）のいずれかの状態で、長穴加工を行う。
【００１０】この発明では、長方形または長円状に集光
されたパルスレーザの１パルスで長穴を形成することが
できる。したがって、穴底が平らであり、ロール周方向
に規則正しく整列する長穴を、ロール表面に容易に形成
することができる。
されたパルスレーザの１パルスで長穴を形成することが
できる。したがって、穴底が平らであり、ロール周方向
に規則正しく整列する長穴を、ロール表面に容易に形成
することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は冷間圧延用ワークロール１
の表面に形成された長穴列３の一部を模式的に示してお
り、図２は長穴４を拡大して示している。ワークロール
１の表面に形成された長穴４は、縁に隆起５が生じてい
るが穴底６は平らである。長穴４の深さｄはロール表面
２からの深さであり、短辺径ａおよび長辺径ｂはロール
表面２で測定した寸法である。長穴はロール軸方向の濡
縁長さが円形穴より長いので、微視的摩擦係数が大きく
なる。したがって、広い穴ピッチであってもワークロー
ル全体として所要の摩擦係数は確保される。実験によれ
ば、穴ピッチは広いほどロール寿命は長くなる。ロール
軸方向ピッチＰA およびロール周方向ピッチＰCはそれ
ぞれ、長穴の寸法、穴加工面積のロール全表面積に対す
る面積比率などにより適当に決められるが、ロール軸方
向ピッチＰA は３００〜１０００μm 程度、ロール周方
向ピッチＰC は３００〜２０００μm 程度が適当であ
る。
の表面に形成された長穴列３の一部を模式的に示してお
り、図２は長穴４を拡大して示している。ワークロール
１の表面に形成された長穴４は、縁に隆起５が生じてい
るが穴底６は平らである。長穴４の深さｄはロール表面
２からの深さであり、短辺径ａおよび長辺径ｂはロール
表面２で測定した寸法である。長穴はロール軸方向の濡
縁長さが円形穴より長いので、微視的摩擦係数が大きく
なる。したがって、広い穴ピッチであってもワークロー
ル全体として所要の摩擦係数は確保される。実験によれ
ば、穴ピッチは広いほどロール寿命は長くなる。ロール
軸方向ピッチＰA およびロール周方向ピッチＰCはそれ
ぞれ、長穴の寸法、穴加工面積のロール全表面積に対す
る面積比率などにより適当に決められるが、ロール軸方
向ピッチＰA は３００〜１０００μm 程度、ロール周方
向ピッチＰC は３００〜２０００μm 程度が適当であ
る。
【００１２】図３は、ロール面に長穴を形成する加工装
置の一例を模式的に示す装置構成図である。
置の一例を模式的に示す装置構成図である。
【００１３】レーザ発振器１１から出力されたレーザビ
ームＬは、ステージ１３上をロール軸方向に移動可能な
集光ヘッド１４に導かれる。集光ヘッド１４は平面ミラ
ー１６、円柱レンズ１７および球面レンズ（集光レン
ズ）１８および加工ヘッド２０によって構成される。ア
シストガスが、加工ヘッド２０内にガス導入口２１から
供給される。ワークロール１はスタンド２３に支持さ
れ、回転駆動装置２４により一定速度で回転される。
ームＬは、ステージ１３上をロール軸方向に移動可能な
集光ヘッド１４に導かれる。集光ヘッド１４は平面ミラ
ー１６、円柱レンズ１７および球面レンズ（集光レン
ズ）１８および加工ヘッド２０によって構成される。ア
シストガスが、加工ヘッド２０内にガス導入口２１から
供給される。ワークロール１はスタンド２３に支持さ
れ、回転駆動装置２４により一定速度で回転される。
【００１４】レーザ発振器１１は平均出力０．１〜１．
５ kW のＱスイッチＣＯ2 レーザあるいはＱスイッチＹ
ＡＧレーザ発振器が用いられる。図４は、ＱスイッチＣ
Ｏ2レーザの波形を示している。初期スパイク部ＡはＱ
スイッチレーザ特有のジャイアントパルス発振部であ
り、その半値幅の範囲は１０nsec以上、１μsec 以下で
ある。このＱスイッチＣＯ2 レーザパルスは、初期スパ
イク後に長いテイル部分Ｂを伴っている。このテイル部
Ｂの最大長さはおよそ１０μsec である。Ｑスイッチ発
振時のパルス繰り返し周波数の最大値は、一般の連続波
発振ＣＯ2 レーザを用いてＱスイッチ発振させる場合、
１００kHz 程度までの周波数が実現可能である。なお、
これより周波数を下げてゆく場合、２０kHz 程度のパル
ス繰り返し周波数までの領域では、パルスエネルギーと
パルス繰り返し周波数はおよそ反比例の関係、すなわち
一定のレーザ平均出力が得られる。
５ kW のＱスイッチＣＯ2 レーザあるいはＱスイッチＹ
ＡＧレーザ発振器が用いられる。図４は、ＱスイッチＣ
Ｏ2レーザの波形を示している。初期スパイク部ＡはＱ
スイッチレーザ特有のジャイアントパルス発振部であ
り、その半値幅の範囲は１０nsec以上、１μsec 以下で
ある。このＱスイッチＣＯ2 レーザパルスは、初期スパ
イク後に長いテイル部分Ｂを伴っている。このテイル部
Ｂの最大長さはおよそ１０μsec である。Ｑスイッチ発
振時のパルス繰り返し周波数の最大値は、一般の連続波
発振ＣＯ2 レーザを用いてＱスイッチ発振させる場合、
１００kHz 程度までの周波数が実現可能である。なお、
これより周波数を下げてゆく場合、２０kHz 程度のパル
ス繰り返し周波数までの領域では、パルスエネルギーと
パルス繰り返し周波数はおよそ反比例の関係、すなわち
一定のレーザ平均出力が得られる。
【００１５】図５はレーザ光の断面形状を示しており、
円柱レンズ１７にはレーザ発振器から円形のレーザ光Ｓ
o が入射する。円形のレーザ光Ｓo は、円柱レンズ１７
で長方形または長円形（楕円形、小判形など）のレーザ
光Ｓ1 に変換される。長方形のレーザ光Ｓ1 は球面レン
ズ１８で、ロール表面に集光Ｓ2 される。なお、円柱レ
ンズ１７と球面レンズ１８との間の距離Ｘは、ほぼ円柱
レンズ１７の焦点距離となっている。図６は、ロール表
面に集光されたパルスレーザ光のパターンおよび強度分
布を示している。長方形集光ビームの大きさは、９０×
３８０μm である。
円柱レンズ１７にはレーザ発振器から円形のレーザ光Ｓ
o が入射する。円形のレーザ光Ｓo は、円柱レンズ１７
で長方形または長円形（楕円形、小判形など）のレーザ
光Ｓ1 に変換される。長方形のレーザ光Ｓ1 は球面レン
ズ１８で、ロール表面に集光Ｓ2 される。なお、円柱レ
ンズ１７と球面レンズ１８との間の距離Ｘは、ほぼ円柱
レンズ１７の焦点距離となっている。図６は、ロール表
面に集光されたパルスレーザ光のパターンおよび強度分
布を示している。長方形集光ビームの大きさは、９０×
３８０μm である。
【００１６】図７は、長穴を上方より撮影した拡大写真
の模写図、およびプロフィルメータで測定した長穴の断
面形状図である。長穴の深さは約２０μm 、短辺径は約
１００μm 、長辺径は約３６０μm である。図８（ａ）
は、従来法で形成された長穴の、図７と同様の模写図で
ある。直径約１８０μm の円形穴をピッチ１２５μmで
つなげて長穴を形成したものである。長穴の断面形状
は、図８（ｂ）に示すように穴が重なる部分で底部に突
起を伴っている。
の模写図、およびプロフィルメータで測定した長穴の断
面形状図である。長穴の深さは約２０μm 、短辺径は約
１００μm 、長辺径は約３６０μm である。図８（ａ）
は、従来法で形成された長穴の、図７と同様の模写図で
ある。直径約１８０μm の円形穴をピッチ１２５μmで
つなげて長穴を形成したものである。長穴の断面形状
は、図８（ｂ）に示すように穴が重なる部分で底部に突
起を伴っている。
【００１７】図９は、穴形成方法をパラメータとして圧
延距離と摩擦係数との関係を示している。図中、曲線ａ
は本発明のワークロール、曲線ｂは砥石研削により初期
粗度を付与したワークロール、曲線ｃは従来法で長穴を
形成した際に円形穴が直線状に整列しなかった場合（図
１０ａ）のワークロール、曲線ｄは従来法でロール軸方
向に直線状に延びる長穴を形成したワークロールを示し
ている。図９から、本発明のワークロールは、従来法
（曲線ｄ）に比べて圧延距離（ロール寿命）が長いこと
が分かる。なお、曲線ｃのワークロール（図１０ａ）は
初期摩擦係数が高すぎ、圧延スケジュールに問題があ
り、ロール寿命は砥石研削のもの（曲線ｂ）に比べて長
いが、本発明のワークロールよりも短い。従来法（曲線
ｄ）のワークロールでは、図中の分岐点が長穴底部の突
起が鋼板に接触し始めた段階に相当しており、これ以
降、突起の鋼板への接触状況が逐次変化するため、摩擦
係数の変動を来し、圧延が不安定になる。
延距離と摩擦係数との関係を示している。図中、曲線ａ
は本発明のワークロール、曲線ｂは砥石研削により初期
粗度を付与したワークロール、曲線ｃは従来法で長穴を
形成した際に円形穴が直線状に整列しなかった場合（図
１０ａ）のワークロール、曲線ｄは従来法でロール軸方
向に直線状に延びる長穴を形成したワークロールを示し
ている。図９から、本発明のワークロールは、従来法
（曲線ｄ）に比べて圧延距離（ロール寿命）が長いこと
が分かる。なお、曲線ｃのワークロール（図１０ａ）は
初期摩擦係数が高すぎ、圧延スケジュールに問題があ
り、ロール寿命は砥石研削のもの（曲線ｂ）に比べて長
いが、本発明のワークロールよりも短い。従来法（曲線
ｄ）のワークロールでは、図中の分岐点が長穴底部の突
起が鋼板に接触し始めた段階に相当しており、これ以
降、突起の鋼板への接触状況が逐次変化するため、摩擦
係数の変動を来し、圧延が不安定になる。
【００１８】
【実施例】穴加工または砥石研削したワークロール（材
質：Ｃｒ含有ロール鍛鋼、直径：５７０ mm 、長さ：１
４２０ mm ）を用い、鋼板（材質：炭素鋼、板厚：２ m
m、板幅：１０００ mm ）を圧下率３０％で冷間圧延し
た。圧延試験回数は、各例ともそれぞれ１０回である。
穴加工または砥石研削条件および圧延結果は、次のとお
りであった。なお、ロール寿命はロール１本当たりの圧
延トン数である。
質：Ｃｒ含有ロール鍛鋼、直径：５７０ mm 、長さ：１
４２０ mm ）を用い、鋼板（材質：炭素鋼、板厚：２ m
m、板幅：１０００ mm ）を圧下率３０％で冷間圧延し
た。圧延試験回数は、各例ともそれぞれ１０回である。
穴加工または砥石研削条件および圧延結果は、次のとお
りであった。なお、ロール寿命はロール１本当たりの圧
延トン数である。
【００１９】［本発明例］ レーザ条件 ：ＱスイッチＣＯ2 レーザ パルスエネルギ ６０ mJ 、パルス繰返し周波数 １０kHz 平均出力 ６００W 、集光形状 ９０×３８０μm 長穴形状 ：図７のもの、１００×３４０μm 、深さ ２０μm 長穴配置 ：Ｐa ＝６００μm 、Ｐc ＝７４０μm 穴加工面積率：６％ 圧延結果 ：ロール寿命 ４５００±３００ ton
【００２０】［比較例１］現在通常に用いられている砥
石研削ロールで冷間圧延した。ワークロールの表面粗さ
は、中心平均粗さＲａ表示で１．０μm であった。 圧延結果 ：ロール寿命 ：１０００±１００ ton この例のワークロールの寿命は、本発明のものの１／
４．５である。
石研削ロールで冷間圧延した。ワークロールの表面粗さ
は、中心平均粗さＲａ表示で１．０μm であった。 圧延結果 ：ロール寿命 ：１０００±１００ ton この例のワークロールの寿命は、本発明のものの１／
４．５である。
【００２１】［比較例２］ レーザ条件 ：ＱスイッチＣＯ2 レーザ パルスエネルギ ５０ mJ 、パルス繰返し周波数 １０kHz 平均出力 ５００W 、集光形状 １９０μm φ 長穴形状 ：図８のもの、１８０μm φの円形穴を１２５μm ピッチで５個 重ねた。 外形形状 １８０×６８０μm 最大深さ２０μm 、突起部深さ１０μm 長穴配置 ：Ｐa ＝８００μm 、Ｐc ＝２０００μm 穴加工面積率：６％ 圧延結果 ：ロール寿命 ３０００±１０００ ton この例では、比較例１よりも寿命は延びるが、本発明で
の寿命より劣り、かつ寿命の変動幅は３３％と本発明の
７％より大幅に大きい。これは図９の曲線ｄの分岐現象
に起因しており、圧延後期では摩擦状況が極めて不安定
となり、実用に耐えられない。
の寿命より劣り、かつ寿命の変動幅は３３％と本発明の
７％より大幅に大きい。これは図９の曲線ｄの分岐現象
に起因しており、圧延後期では摩擦状況が極めて不安定
となり、実用に耐えられない。
【００２２】
【発明の効果】この発明の冷間圧延用ワークロールは、
穴底が平坦であるためにロール寿命が延びるとともに、
安定して圧延を行うことができる。
穴底が平坦であるためにロール寿命が延びるとともに、
安定して圧延を行うことができる。
【００２３】また、この発明の冷間圧延用ワークロール
の加工方法は、長方形または長円状に集光されたパルス
レーザの１パルスで１つの長穴を形成する。したがっ
て、穴底が平らであり、規則正しく整列する長穴を、高
精度の加工制御装置を用いずに容易に形成することがで
きる。
の加工方法は、長方形または長円状に集光されたパルス
レーザの１パルスで１つの長穴を形成する。したがっ
て、穴底が平らであり、規則正しく整列する長穴を、高
精度の加工制御装置を用いずに容易に形成することがで
きる。
【図１】冷間圧延用ワークロールの表面に形成された長
穴列の一部を模式的に示す図面である。
穴列の一部を模式的に示す図面である。
【図２】長穴を拡大して模式的に示す図面である。
【図３】ロール面に長穴を形成する加工装置の一例を模
式的に示す装置構成図である。
式的に示す装置構成図である。
【図４】長穴の加工に用いられるパルスレーザの波形図
である。
である。
【図５】円柱レンズおよび球面レンズの入射側および出
射側における、パルスレーザ光の断面形状を示す図面で
ある。
射側における、パルスレーザ光の断面形状を示す図面で
ある。
【図６】ロール表面に集光されたパルスレーザ光のパタ
ーンおよびエネルギー分布を示す図面である。
ーンおよびエネルギー分布を示す図面である。
【図７】長穴を上方より撮影した拡大写真の模写図、お
よびプロフィルメータで測定した長穴の断面形状図であ
る。
よびプロフィルメータで測定した長穴の断面形状図であ
る。
【図８】従来法で形成された長穴を上方より撮影した拡
大写真の模写図、およびプロフィルメータで測定した長
穴の断面形状図である。
大写真の模写図、およびプロフィルメータで測定した長
穴の断面形状図である。
【図９】穴形成方法をパラメータとして圧延距離と摩擦
係数との関係を示すグラフである。
係数との関係を示すグラフである。
【図１０】従来法で形成された長穴を模式的に示す図面
である。
である。
１ ワークロール ２ ロール表面 ３ 長穴列 ４ 長穴 ６ 穴底 ８ 従来の長穴 ９ 円形穴 １１ レーザ発振器 １３ ステージ １４ 集光ヘッド １６ 平面ミラー １７ 円柱レンズ １８ 球面レンズ ２０ 加工ヘッド ２３ スタンド ２４ 回転駆動装置 ａ 長穴の短辺径 ｂ 長穴の長辺径 ｄ 長穴の深さ
Claims (2)
- 【請求項１】 ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴がロール表面にパルスレーザ光の照射に
より形成された冷間圧延用ワークロールにおいて、前記
長穴の穴底が平坦であり、長穴の深さが３〜４０μm 、
短辺径が５０〜２００μm 、長辺径が２００〜６００μ
m であり、穴加工面積のロール全表面積に対する面積比
率が２〜３０％であることを特徴とする冷間圧延用ワー
クロール。 - 【請求項２】 ロール軸方向に延び、ロール周方向に規
則的に並ぶ長穴を、ロール表面にパルスレーザ光を照射
して形成する冷間圧延用ワークロールの加工方法におい
て、パルス幅が３０μsec 以下のパルスレーザ光を長方
形または長円状にロール表面に集光して長穴を形成する
ことを特徴とする冷間圧延用ワークロールの加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34366095A JP3388078B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 冷間圧延用ワークロールおよびその加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34366095A JP3388078B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 冷間圧延用ワークロールおよびその加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09182905A true JPH09182905A (ja) | 1997-07-15 |
| JP3388078B2 JP3388078B2 (ja) | 2003-03-17 |
Family
ID=18363258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34366095A Expired - Fee Related JP3388078B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 冷間圧延用ワークロールおよびその加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3388078B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003261237A (ja) * | 2002-03-12 | 2003-09-16 | Canon Inc | シート搬送装置及び画像形成装置及び回転体寿命予測方法 |
| KR20140077159A (ko) * | 2011-09-22 | 2014-06-23 | 콘스탄티아 테이크 게엠베하 | 통합된 보안 특징들을 구비한 알루미늄 호일 제조 방법 |
-
1995
- 1995-12-28 JP JP34366095A patent/JP3388078B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003261237A (ja) * | 2002-03-12 | 2003-09-16 | Canon Inc | シート搬送装置及び画像形成装置及び回転体寿命予測方法 |
| KR20140077159A (ko) * | 2011-09-22 | 2014-06-23 | 콘스탄티아 테이크 게엠베하 | 통합된 보안 특징들을 구비한 알루미늄 호일 제조 방법 |
| JP2015502254A (ja) * | 2011-09-22 | 2015-01-22 | コンスタンティア・タイヒ・ゲーエムベーハーＣｏｎｓｔａｎｔｉａ Ｔｅｉｃｈ ＧｍｂＨ | 統合されたセキュリティ機能を有するアルミフォイルを製造するための方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3388078B2 (ja) | 2003-03-17 |
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