JPH09187765A - イオン交換装置 - Google Patents
イオン交換装置Info
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- JPH09187765A JPH09187765A JP8001442A JP144296A JPH09187765A JP H09187765 A JPH09187765 A JP H09187765A JP 8001442 A JP8001442 A JP 8001442A JP 144296 A JP144296 A JP 144296A JP H09187765 A JPH09187765 A JP H09187765A
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- cation exchange
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンを高度に
除去すると共に、Ｃａ2+，Ｍｇ2+等のカチオンについて
は、原水の水質に応じて所望の濃度となるように、適度
に除去することができる装置であって、しかも、高速通
水処理が可能なイオン交換装置を提供する。 【解決手段】 原水配管に、流量調整可能な弁Ｖ1 ，Ｖ
2 を介してカチオン交換塔１及びアニオン交換塔２を接
続する。カチオン交換塔１の流出水をアニオン交換塔２
に導入する。カチオン交換樹脂１Ａ及びアニオン交換樹
脂２Ａとして、ほぼ均一粒径のものを用いる。
除去すると共に、Ｃａ2+，Ｍｇ2+等のカチオンについて
は、原水の水質に応じて所望の濃度となるように、適度
に除去することができる装置であって、しかも、高速通
水処理が可能なイオン交換装置を提供する。 【解決手段】 原水配管に、流量調整可能な弁Ｖ1 ，Ｖ
2 を介してカチオン交換塔１及びアニオン交換塔２を接
続する。カチオン交換塔１の流出水をアニオン交換塔２
に導入する。カチオン交換樹脂１Ａ及びアニオン交換樹
脂２Ａとして、ほぼ均一粒径のものを用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はイオン交換装置に係
り、特に、冷却水系の金属の腐食抑制及びスケール防止
のための水処理に好適なイオン交換装置に関する。
り、特に、冷却水系の金属の腐食抑制及びスケール防止
のための水処理に好適なイオン交換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】開放、密閉循環冷却水系、蓄熱水系、密
閉冷温水系などの淡水系で使用される各種機器や配管等
の基材として、炭素綱、ステンレス鋼、銅、銅合金等が
使用されている。淡水中に浸漬使用されているこれらの
基材は、補給水から持ち込まれる塩化物イオン（Ｃｌ
- ）、硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）等により腐食され、孔食
を発生させる。そこで、このような淡水系と接する金属
材の腐食を防食剤を用いることなくできる方法として、
従来、水系の水を防食性アニオンを担持したアニオン交
換体に接触させると共に、低分子量ポリマーを添加する
方法が提案されている（特開平６−１５８３６４号公
報）。
閉冷温水系などの淡水系で使用される各種機器や配管等
の基材として、炭素綱、ステンレス鋼、銅、銅合金等が
使用されている。淡水中に浸漬使用されているこれらの
基材は、補給水から持ち込まれる塩化物イオン（Ｃｌ
- ）、硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）等により腐食され、孔食
を発生させる。そこで、このような淡水系と接する金属
材の腐食を防食剤を用いることなくできる方法として、
従来、水系の水を防食性アニオンを担持したアニオン交
換体に接触させると共に、低分子量ポリマーを添加する
方法が提案されている（特開平６−１５８３６４号公
報）。
【０００３】この方法では、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の水中
の腐食性イオンをＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオン
を担持したアニオン交換体と接触させてイオン交換する
ことにより、水中の腐食性イオン濃度が低減し、水系の
腐食性が緩和される。また、イオン交換で溶出したＨＣ
Ｏ3 -等と水系由来のＣａ2+，Ｍｇ2+，シリカ等とが金属
表面に防食皮膜を形成するが、この防食皮膜の形成が低
分子量ポリマーにより促進され、金属の腐食はより一層
確実に抑制される。
の腐食性イオンをＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオン
を担持したアニオン交換体と接触させてイオン交換する
ことにより、水中の腐食性イオン濃度が低減し、水系の
腐食性が緩和される。また、イオン交換で溶出したＨＣ
Ｏ3 -等と水系由来のＣａ2+，Ｍｇ2+，シリカ等とが金属
表面に防食皮膜を形成するが、この防食皮膜の形成が低
分子量ポリマーにより促進され、金属の腐食はより一層
確実に抑制される。
【０００４】しかし、水系の水質によってはＣａ2+，Ｍ
ｇ2+が過剰に存在すると、それらがスケール成分とな
り、スケール障害をもたらすことになる。従って、Ｃａ
2+やシリカ濃度については、防食皮膜の形成を損なわな
い範囲で所定濃度以下とし、また、Ｃｌ- やＳＯ4 2- に
ついては、なるべく低濃度となるように水処理を行う必
要がある。例えば、冷却水系においては、冷却水系に補
給する補給水の水質や、冷却水系の濃縮倍数などにも影
響されるが、通常、補給水の水質を、Ｃａ硬度やシリカ
濃度が５〜２５ｍｇ／Ｌ、通常２０ｍｇ／Ｌ程度、Ｃｌ
- 、ＳＯ4 2- が１ｍｇ／Ｌ以下となるように制御するこ
とが好ましい。
ｇ2+が過剰に存在すると、それらがスケール成分とな
り、スケール障害をもたらすことになる。従って、Ｃａ
2+やシリカ濃度については、防食皮膜の形成を損なわな
い範囲で所定濃度以下とし、また、Ｃｌ- やＳＯ4 2- に
ついては、なるべく低濃度となるように水処理を行う必
要がある。例えば、冷却水系においては、冷却水系に補
給する補給水の水質や、冷却水系の濃縮倍数などにも影
響されるが、通常、補給水の水質を、Ｃａ硬度やシリカ
濃度が５〜２５ｍｇ／Ｌ、通常２０ｍｇ／Ｌ程度、Ｃｌ
- 、ＳＯ4 2- が１ｍｇ／Ｌ以下となるように制御するこ
とが好ましい。
【０００５】従って、防食剤を用いることなく、水系の
金属の腐食を抑制すると共に、スケール障害を防止する
ためには、アニオン交換とカチオン交換とを併用し、ア
ニオン交換でＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンを高度
に除去すると共に、カチオン交換でＣａ2+，Ｍｇ2+等を
適度に除去することが必要となる。
金属の腐食を抑制すると共に、スケール障害を防止する
ためには、アニオン交換とカチオン交換とを併用し、ア
ニオン交換でＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンを高度
に除去すると共に、カチオン交換でＣａ2+，Ｍｇ2+等を
適度に除去することが必要となる。
【０００６】また、冷却水系等の水系の金属の防食を図
るためには、当該水系の循環水や補給水を大量に処理す
る必要があるため、処理装置としては、高速通水処理が
可能なものであることが望まれる。
るためには、当該水系の循環水や補給水を大量に処理す
る必要があるため、処理装置としては、高速通水処理が
可能なものであることが望まれる。
【０００７】従来、カチオン交換及びアニオン交換を行
えるイオン交換装置としては、図２に示す如く、カチオ
ン交換樹脂１Ａを充填したカチオン交換塔１と、アニオ
ン交換樹脂２Ａを充填したアニオン交換塔２とを直列に
連結したものが提供されている（ヨーロッパ特許出願Ｎ
ｏ．０４９７ ６３２−Ａ１）。
えるイオン交換装置としては、図２に示す如く、カチオ
ン交換樹脂１Ａを充填したカチオン交換塔１と、アニオ
ン交換樹脂２Ａを充填したアニオン交換塔２とを直列に
連結したものが提供されている（ヨーロッパ特許出願Ｎ
ｏ．０４９７ ６３２−Ａ１）。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のイオン交換
装置では、原水の全量がカチオン交換塔１でカチオン交
換された後、アニオン交換塔２でアニオン交換されるた
め、腐食性イオンも防食皮膜の形成に有効なカチオン
も、共に高度に除去されてしまうという欠点がある。
装置では、原水の全量がカチオン交換塔１でカチオン交
換された後、アニオン交換塔２でアニオン交換されるた
め、腐食性イオンも防食皮膜の形成に有効なカチオン
も、共に高度に除去されてしまうという欠点がある。
【０００９】本発明は上記従来の問題点を解決し、Ｃｌ
- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンを高度に除去すると共
に、Ｃａ2+，Ｍｇ2+等のカチオンについては、原水の水
質に応じて所望の濃度となるように、適度に除去するこ
とができる装置であって、しかも、高速通水処理が可能
なイオン交換装置を提供することを目的とする。
- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンを高度に除去すると共
に、Ｃａ2+，Ｍｇ2+等のカチオンについては、原水の水
質に応じて所望の濃度となるように、適度に除去するこ
とができる装置であって、しかも、高速通水処理が可能
なイオン交換装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のイオン交換装置
は、原水配管と、該原水配管に流量調整可能な弁を介し
て連結されたカチオン交換塔と、該原水配管に流量調整
可能な弁を介して連結されたアニオン交換塔と、前記カ
チオン交換塔からの流出水を該アニオン交換塔に導入す
る連絡配管と、該アニオン交換塔の流出水を処理水とし
て取り出す配管とを備えてなり、該カチオン交換塔には
ほぼ均一な粒径を有するカチオン交換樹脂が充填され、
かつ、該アニオン交換塔にはほぼ均一な粒径を有するア
ニオン交換樹脂が充填されていることを特徴とする。
は、原水配管と、該原水配管に流量調整可能な弁を介し
て連結されたカチオン交換塔と、該原水配管に流量調整
可能な弁を介して連結されたアニオン交換塔と、前記カ
チオン交換塔からの流出水を該アニオン交換塔に導入す
る連絡配管と、該アニオン交換塔の流出水を処理水とし
て取り出す配管とを備えてなり、該カチオン交換塔には
ほぼ均一な粒径を有するカチオン交換樹脂が充填され、
かつ、該アニオン交換塔にはほぼ均一な粒径を有するア
ニオン交換樹脂が充填されていることを特徴とする。
【００１１】本発明のイオン交換装置では、原水の一部
のみが、カチオン交換塔及びアニオン交換塔を経て、カ
チオン交換及びアニオン交換処理され、残部は、アニオ
ン交換塔のみを流通してアニオン交換処理され、この流
分についてはカチオン交換処理されない。即ち、原水
は、すべてアニオン交換処理されるが、カチオン交換処
理は、原水の一部について施される。
のみが、カチオン交換塔及びアニオン交換塔を経て、カ
チオン交換及びアニオン交換処理され、残部は、アニオ
ン交換塔のみを流通してアニオン交換処理され、この流
分についてはカチオン交換処理されない。即ち、原水
は、すべてアニオン交換処理されるが、カチオン交換処
理は、原水の一部について施される。
【００１２】従って、流量調整弁を調節して、カチオン
交換及びアニオン交換処理される原水流分と、アニオン
交換処理のみなされる原水流分とを制御することで、ア
ニオン交換処理で原水中のＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性
イオンを高度に除去すると共に、原水の一部についての
みカチオン交換処理を行って、原水中のＣａ2+等の防食
性アニオンを所望の適度な濃度となるように除去するこ
とができる。
交換及びアニオン交換処理される原水流分と、アニオン
交換処理のみなされる原水流分とを制御することで、ア
ニオン交換処理で原水中のＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性
イオンを高度に除去すると共に、原水の一部についての
みカチオン交換処理を行って、原水中のＣａ2+等の防食
性アニオンを所望の適度な濃度となるように除去するこ
とができる。
【００１３】しかも、本発明のイオン交換装置では、カ
チオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂として、ほぼ均一
な粒径を有するものを用いるため、高流速で通水処理す
ることができる。
チオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂として、ほぼ均一
な粒径を有するものを用いるため、高流速で通水処理す
ることができる。
【００１４】即ち、粒径分布の広い樹脂を使用すると、
細かい（粒径の小さい）樹脂が粗い（粒径の大きい）樹
脂間にブロックされて通水時の圧力損失が増大し、高流
速での通水が困難になる。また、大きい粒径の樹脂はイ
オン交換効率を低下させるので、高流速の通水ではイオ
ン交換機能が不十分となる。これに対して、ほぼ均一な
粒径の樹脂を使用することにより、高流速通水処理が可
能となり、処理効率の向上、装置の小型化を図ることが
できる。
細かい（粒径の小さい）樹脂が粗い（粒径の大きい）樹
脂間にブロックされて通水時の圧力損失が増大し、高流
速での通水が困難になる。また、大きい粒径の樹脂はイ
オン交換効率を低下させるので、高流速の通水ではイオ
ン交換機能が不十分となる。これに対して、ほぼ均一な
粒径の樹脂を使用することにより、高流速通水処理が可
能となり、処理効率の向上、装置の小型化を図ることが
できる。
【００１５】本発明においては、カチオン交換樹脂とし
ては、平均粒径ＲC が４００〜５００μｍであると共
に、この平均粒径ＲC に対して、０．９〜１．１倍の粒
径範囲の粒分が全体の８５％以上であるものを用い、ア
ニオン交換樹脂としては、平均粒径ＲA が４５０〜６５
０μｍであると共に、この平均粒径ＲA に対して０．９
〜１．１倍の粒径範囲の粒分が全体の８５％以上である
ものを用いるのが好ましく、このような樹脂を用いるこ
とで、ＳＶ＝４０〜１００ｈｒ-1の高流速通水処理を行
うことが可能となる。
ては、平均粒径ＲC が４００〜５００μｍであると共
に、この平均粒径ＲC に対して、０．９〜１．１倍の粒
径範囲の粒分が全体の８５％以上であるものを用い、ア
ニオン交換樹脂としては、平均粒径ＲA が４５０〜６５
０μｍであると共に、この平均粒径ＲA に対して０．９
〜１．１倍の粒径範囲の粒分が全体の８５％以上である
ものを用いるのが好ましく、このような樹脂を用いるこ
とで、ＳＶ＝４０〜１００ｈｒ-1の高流速通水処理を行
うことが可能となる。
【００１６】本発明において、カチオン交換樹脂として
は、Ｈ+ 形又はＮａ+ 形カチオン交換樹脂が好適であ
る。一方、アニオン交換樹脂としては、ＨＣＯ3 -形アニ
オン交換樹脂が好適である。アニオン交換樹脂としてＯ
Ｈ- 形のものを用いると、Ｍｇ2+，Ｃａ2+のスケールが
生成し、アニオン交換塔の閉塞をまねくおそれがある。
ＣＯ3 2- 形のものでは、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- のイオン交換
効率が悪く、これらの腐食性イオンを高度に除去するこ
とができない。
は、Ｈ+ 形又はＮａ+ 形カチオン交換樹脂が好適であ
る。一方、アニオン交換樹脂としては、ＨＣＯ3 -形アニ
オン交換樹脂が好適である。アニオン交換樹脂としてＯ
Ｈ- 形のものを用いると、Ｍｇ2+，Ｃａ2+のスケールが
生成し、アニオン交換塔の閉塞をまねくおそれがある。
ＣＯ3 2- 形のものでは、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- のイオン交換
効率が悪く、これらの腐食性イオンを高度に除去するこ
とができない。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明のイ
オン交換装置の実施の形態について詳細に説明する。
オン交換装置の実施の形態について詳細に説明する。
【００１８】図１は本発明のイオン交換装置の実施の形
態を示す系統図である。
態を示す系統図である。
【００１９】このイオン交換装置では、原水導入配管１
１に対してカチオン交換塔１及びアニオン交換塔２が、
それぞれ流量調整弁Ｖ1 を備える配管１２及び流量調整
弁Ｖ2 を備える配管１３で接続されている。このカチオ
ン交換塔１の流出水は、配管１４を経てアニオン交換塔
２に通水され、アニオン交換塔２の流出水が配管１５よ
り処理水として系外へ排出される。
１に対してカチオン交換塔１及びアニオン交換塔２が、
それぞれ流量調整弁Ｖ1 を備える配管１２及び流量調整
弁Ｖ2 を備える配管１３で接続されている。このカチオ
ン交換塔１の流出水は、配管１４を経てアニオン交換塔
２に通水され、アニオン交換塔２の流出水が配管１５よ
り処理水として系外へ排出される。
【００２０】このイオン交換装置においては、原水のう
ち、配管１１，１２を経てカチオン交換塔１に流入した
流分は、カチオン交換塔１でカチオン交換処理された
後、配管１４を経てアニオン交換塔２に流入し、アニオ
ン交換処理される。配管１１，１３を経て直接アニオン
交換塔２に流入した流分は、アニオン交換塔２でアニオ
ン交換処理のみ施される。
ち、配管１１，１２を経てカチオン交換塔１に流入した
流分は、カチオン交換塔１でカチオン交換処理された
後、配管１４を経てアニオン交換塔２に流入し、アニオ
ン交換処理される。配管１１，１３を経て直接アニオン
交換塔２に流入した流分は、アニオン交換塔２でアニオ
ン交換処理のみ施される。
【００２１】このため、弁Ｖ1 ，Ｖ2 で流量調整し、原
水のうち、カチオン交換処理及びアニオン交換処理され
る流分とアニオン交換処理のみされる流分とを調節す
る。これにより、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンに
ついては、原水の全量をアニオン交換して低濃度にまで
除去することができる。また、Ｃａ2+等の防食性カチオ
ンについては、原水の一部のみをカチオン交換すること
で、所望の濃度、即ち、スケール障害を引き起こすこと
なく、防食皮膜の形成で良好な腐食抑制効果を得ること
ができるような濃度にまで適度に除去することができ
る。
水のうち、カチオン交換処理及びアニオン交換処理され
る流分とアニオン交換処理のみされる流分とを調節す
る。これにより、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンに
ついては、原水の全量をアニオン交換して低濃度にまで
除去することができる。また、Ｃａ2+等の防食性カチオ
ンについては、原水の一部のみをカチオン交換すること
で、所望の濃度、即ち、スケール障害を引き起こすこと
なく、防食皮膜の形成で良好な腐食抑制効果を得ること
ができるような濃度にまで適度に除去することができ
る。
【００２２】カチオン交換塔１に充填するカチオン交換
樹脂１Ａとしては、水中のＣａ2+，Ｍｇ2+等の除去能に
優れたＨ+ 形又はＮａ+ 形が好ましい。
樹脂１Ａとしては、水中のＣａ2+，Ｍｇ2+等の除去能に
優れたＨ+ 形又はＮａ+ 形が好ましい。
【００２３】アニオン交換塔２に充填するアニオン交換
樹脂２Ａとしては、ＨＣＯ3 -形が好ましい。アニオン交
換樹脂としてＯＨ- 形のものを用いると、原水中の防食
成分であるＳｉＯ2 を吸着除去してしまう上に、Ｍ
ｇ2+，Ｃａ2+スケールによるアニオン交換塔の閉塞のお
それがある。ＣＯ3 2- 形のものでは、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2-
の除去効率が悪い。これに対して、ＨＣＯ3 -形のもので
あれば、ＳｉＯ2 を除去することなく、また、Ｍｇ2+，
Ｃａ2+によるスケール生成のおそれもなく、Ｃｌ-，Ｓ
Ｏ4 2- を効率的に除去することができる。
樹脂２Ａとしては、ＨＣＯ3 -形が好ましい。アニオン交
換樹脂としてＯＨ- 形のものを用いると、原水中の防食
成分であるＳｉＯ2 を吸着除去してしまう上に、Ｍ
ｇ2+，Ｃａ2+スケールによるアニオン交換塔の閉塞のお
それがある。ＣＯ3 2- 形のものでは、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2-
の除去効率が悪い。これに対して、ＨＣＯ3 -形のもので
あれば、ＳｉＯ2 を除去することなく、また、Ｍｇ2+，
Ｃａ2+によるスケール生成のおそれもなく、Ｃｌ-，Ｓ
Ｏ4 2- を効率的に除去することができる。
【００２４】カチオン交換樹脂としては、平均粒径ＲC
が４００〜５００μｍであると共に、この平均粒径ＲC
に対して、０．９〜１．１倍の粒径範囲の粒分が全体の
８５％以上であるものを用いるのが好ましい。アニオン
交換樹脂としては、平均粒径ＲA が４５０〜６５０μｍ
であると共に、この平均粒径ＲA に対して０．９〜１．
１倍の粒径範囲の粒分が全体の８５％以上であるものを
用いるのが好ましい。このような粒度の樹脂を用いるこ
とにより、ＳＶ＝４０〜１００ｈｒ-1の高流速通水処理
を行うことが可能となる。
が４００〜５００μｍであると共に、この平均粒径ＲC
に対して、０．９〜１．１倍の粒径範囲の粒分が全体の
８５％以上であるものを用いるのが好ましい。アニオン
交換樹脂としては、平均粒径ＲA が４５０〜６５０μｍ
であると共に、この平均粒径ＲA に対して０．９〜１．
１倍の粒径範囲の粒分が全体の８５％以上であるものを
用いるのが好ましい。このような粒度の樹脂を用いるこ
とにより、ＳＶ＝４０〜１００ｈｒ-1の高流速通水処理
を行うことが可能となる。
【００２５】本発明のイオン交換装置は、水系の補給水
又は循環水の処理に有効である。このイオン交換装置に
おいて、水中のＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンが１
ｐｐｍ以下、Ｃａ2+，Ｍｇ2+，ＳｉＯ2 が１０〜２０ｐ
ｐｍ程度となるように処理することにより、防食剤及び
スケール抑制剤を全く用いることなく、或いは、これら
の一方又は双方をごく少量添加するだけで、水系の腐食
及びスケール障害を十分に防止することができる。
又は循環水の処理に有効である。このイオン交換装置に
おいて、水中のＣｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオンが１
ｐｐｍ以下、Ｃａ2+，Ｍｇ2+，ＳｉＯ2 が１０〜２０ｐ
ｐｍ程度となるように処理することにより、防食剤及び
スケール抑制剤を全く用いることなく、或いは、これら
の一方又は双方をごく少量添加するだけで、水系の腐食
及びスケール障害を十分に防止することができる。
【００２６】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明する。
説明する。
【００２７】実施例１ 図１に示すイオン交換装置により、表１に示す水質の原
水を７００Ｌ（リットル）／ｈｒの通水流速で処理し
た。
水を７００Ｌ（リットル）／ｈｒの通水流速で処理し
た。
【００２８】装置仕様及び通水条件は下記の通りとし
た。
た。
【００２９】なお、カチオン交換樹脂としては、平均粒
径５００μｍで、４５０〜５５０μｍの範囲のものが全
体の９０％のものを用いた。また、アニオン交換樹脂と
しては、平均粒径５００μｍで、４５０〜５５０μｍの
範囲のものが全体の９０％のものを用いた。
径５００μｍで、４５０〜５５０μｍの範囲のものが全
体の９０％のものを用いた。また、アニオン交換樹脂と
しては、平均粒径５００μｍで、４５０〜５５０μｍの
範囲のものが全体の９０％のものを用いた。
【００３０】カチオン交換塔 樹脂充填量：カチオン交換樹脂 ５．７Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂（３．５重量％
ＨＣｌ水溶液５Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝２５ｈ
ｒ-1）） 原水通水流速：３５０Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝６１ｈｒ-1）アニオン交換塔 樹脂充填量：アニオン交換樹脂 ８．７５Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（５重量
％ＮａＨＣＯ3 水溶液５．４Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝
１７ｈｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝８０ｈｒ-1）
（カチオン交換塔を通過せずに直接アニオン交換塔に流
入する原水は３５０Ｌ／ｈｒ） 得られた処理水の水質を表１に示す。
ＨＣｌ水溶液５Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝２５ｈ
ｒ-1）） 原水通水流速：３５０Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝６１ｈｒ-1）アニオン交換塔 樹脂充填量：アニオン交換樹脂 ８．７５Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（５重量
％ＮａＨＣＯ3 水溶液５．４Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝
１７ｈｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝８０ｈｒ-1）
（カチオン交換塔を通過せずに直接アニオン交換塔に流
入する原水は３５０Ｌ／ｈｒ） 得られた処理水の水質を表１に示す。
【００３１】比較例１ 図２に示すイオン交換装置により、実施例１で処理した
ものと同水質の原水を、７００Ｌ／ｈｒの通水流速で処
理した。
ものと同水質の原水を、７００Ｌ／ｈｒの通水流速で処
理した。
【００３２】装置仕様及び通水条件は下記の通りとし
た。用いたカチオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂は、
実施例１で用いたものと同様のものである。
た。用いたカチオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂は、
実施例１で用いたものと同様のものである。
【００３３】カチオン交換塔 樹脂充填量：カチオン交換樹脂 ５．７Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂（３．５重量％
ＨＣｌ水溶液５Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝２５ｈ
ｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝１２２ｈｒ-1）アニオン交換塔 樹脂充填量：アニオン交換樹脂 ８．７５Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（５重量
％ＮａＨＣＯ3 水溶液５．４Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝
１７ｈｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝８０ｈｒ-1） 得られた処理水の水質を表１に示す。
ＨＣｌ水溶液５Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝２５ｈ
ｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝１２２ｈｒ-1）アニオン交換塔 樹脂充填量：アニオン交換樹脂 ８．７５Ｌ 再生レベル：３０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（５重量
％ＮａＨＣＯ3 水溶液５．４Ｌで向流再生（再生ＳＶ＝
１７ｈｒ-1）） 原水通水流速：７００Ｌ／ｈｒ（ＳＶ＝８０ｈｒ-1） 得られた処理水の水質を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１より明らかなように、本発明のイオン
交換装置によれば、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオン
を低濃度に除去すると共に、Ｃａ2+等の防食性カチオン
を適度に除去することができる。これに対して、従来の
イオン交換装置で処理した場合には、防食性カチオンも
低濃度に除去されるため、腐食抑制効果が損なわれる。
交換装置によれば、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性イオン
を低濃度に除去すると共に、Ｃａ2+等の防食性カチオン
を適度に除去することができる。これに対して、従来の
イオン交換装置で処理した場合には、防食性カチオンも
低濃度に除去されるため、腐食抑制効果が損なわれる。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のイオン交換
装置によれば、原水の水質に応じてカチオン交換量を調
節することができるため、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性
イオンを高度に除去すると共に、Ｃａ2+等の防食性アニ
オンを適度に除去することができる。このため、本発明
のイオン交換装置によれば、冷却水系の補給水又は循環
水を処理して、防食剤を用いることなく系内の腐食を効
果的に抑制すると共に、スケール抑制剤を使用すること
なく、或いは、少量のスケール抑制剤の使用でスケール
障害を確実に防止することができる。
装置によれば、原水の水質に応じてカチオン交換量を調
節することができるため、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の腐食性
イオンを高度に除去すると共に、Ｃａ2+等の防食性アニ
オンを適度に除去することができる。このため、本発明
のイオン交換装置によれば、冷却水系の補給水又は循環
水を処理して、防食剤を用いることなく系内の腐食を効
果的に抑制すると共に、スケール抑制剤を使用すること
なく、或いは、少量のスケール抑制剤の使用でスケール
障害を確実に防止することができる。
【００３７】しかも、本発明のイオン交換装置では、カ
チオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂が、ともに均一な
粒径を有するため、高流速処理が可能であることから、
装置の小型化及び処理効率の向上を図ることができる。
チオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂が、ともに均一な
粒径を有するため、高流速処理が可能であることから、
装置の小型化及び処理効率の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のイオン交換装置の一実施例を示す系統
図である。
図である。
【図２】従来例を示す系統図である。
１ カチオン交換塔 １Ａ カチオン交換樹脂 ２ アニオン交換塔 ２Ａ アニオン交換樹脂 Ｖ1 ，Ｖ2 弁
Claims (3)
- 【請求項１】 原水配管と、該原水配管に流量調整可能
な弁を介して連結されたカチオン交換塔と、該原水配管
に流量調整可能な弁を介して連結されたアニオン交換塔
と、前記カチオン交換塔からの流出水を該アニオン交換
塔に導入する連絡配管と、該アニオン交換塔の流出水を
処理水として取り出す配管とを備えてなり、 該カチオン交換塔にはほぼ均一な粒径を有するカチオン
交換樹脂が充填され、かつ、該アニオン交換塔にはほぼ
均一な粒径を有するアニオン交換樹脂が充填されている
ことを特徴とするイオン交換装置。 - 【請求項２】 請求項１において、該カチオン交換樹脂
は、平均粒径ＲC が４００〜５００μｍであると共に、
平均粒径ＲC に対して０．９〜１．１倍の粒径範囲の粒
分が全体の８５％以上であり、該アニオン交換樹脂は、
平均粒径ＲAが４５０〜６５０μｍであると共に、平均
粒径ＲA に対して０．９〜１．１倍の粒径範囲の粒分が
全体の８５％以上であることを特徴とするイオン交換装
置。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、該カチオン交
換樹脂は、Ｈ+ 形又はＮａ+ 形カチオン交換樹脂であ
り、該アニオン交換樹脂は、ＨＣＯ3 -形アニオン交換樹
脂であることを特徴とするイオン交換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00144296A JP3911713B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | イオン交換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00144296A JP3911713B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | イオン交換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09187765A true JPH09187765A (ja) | 1997-07-22 |
| JP3911713B2 JP3911713B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=11501564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00144296A Expired - Fee Related JP3911713B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | イオン交換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3911713B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053340A (ja) * | 2001-08-16 | 2003-02-25 | Japan Organo Co Ltd | 水処理装置 |
| EP1396285A1 (en) * | 2002-09-06 | 2004-03-10 | Rohm And Haas Company | Fluid treatment system |
| WO2004107354A1 (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-09 | Ebara Corporation | 復水脱塩方法及び装置 |
| JP2011072897A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| WO2022113431A1 (ja) * | 2020-11-30 | 2022-06-02 | オルガノ株式会社 | 超純水製造システム及び超純水製造方法 |
-
1996
- 1996-01-09 JP JP00144296A patent/JP3911713B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053340A (ja) * | 2001-08-16 | 2003-02-25 | Japan Organo Co Ltd | 水処理装置 |
| EP1396285A1 (en) * | 2002-09-06 | 2004-03-10 | Rohm And Haas Company | Fluid treatment system |
| WO2004107354A1 (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-09 | Ebara Corporation | 復水脱塩方法及び装置 |
| US7727405B2 (en) | 2003-05-27 | 2010-06-01 | Ebara Corporation | Method for demineralizing condensate |
| JP2011072897A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| WO2022113431A1 (ja) * | 2020-11-30 | 2022-06-02 | オルガノ株式会社 | 超純水製造システム及び超純水製造方法 |
| JP2022086465A (ja) * | 2020-11-30 | 2022-06-09 | オルガノ株式会社 | 超純水製造システム及び超純水製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3911713B2 (ja) | 2007-05-09 |
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