JPH0920551A - カルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物 - Google Patents
カルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物Info
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- JPH0920551A JPH0920551A JP7195799A JP19579995A JPH0920551A JP H0920551 A JPH0920551 A JP H0920551A JP 7195799 A JP7195799 A JP 7195799A JP 19579995 A JP19579995 A JP 19579995A JP H0920551 A JPH0920551 A JP H0920551A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明は高塩基度スラグや高ＦｅＯスラグ
に強いマグネシア質耐火物のスラグ浸透の改善のために
アルミナ質材料とチタニアとを添加すると、熱間強度が
低下するという問題が生ずるので、その解決を目的とす
る。 【構成】 アルミナ質超微粉2〜15重量％、カルシア・
チタニア複合酸化物1〜15重量％、残部がマグネシア質
耐火材料よりなるカルシア・チタニア系複合酸化物添加
マグネシア質定形耐火物および不定形耐火物であり、望
ましくはそのカルシア・チタニア系複合酸化物中のＣａ
Ｏ含有量を5〜41重量％とするもの、あるいは耐火物中
のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を重量比でＣａＯ／ＴｉＯ2
＝5/95〜41/59とするものである。
に強いマグネシア質耐火物のスラグ浸透の改善のために
アルミナ質材料とチタニアとを添加すると、熱間強度が
低下するという問題が生ずるので、その解決を目的とす
る。 【構成】 アルミナ質超微粉2〜15重量％、カルシア・
チタニア複合酸化物1〜15重量％、残部がマグネシア質
耐火材料よりなるカルシア・チタニア系複合酸化物添加
マグネシア質定形耐火物および不定形耐火物であり、望
ましくはそのカルシア・チタニア系複合酸化物中のＣａ
Ｏ含有量を5〜41重量％とするもの、あるいは耐火物中
のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を重量比でＣａＯ／ＴｉＯ2
＝5/95〜41/59とするものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶鋼の各種精錬容器であ
る取鍋、ＲＨなどに使用されるマグネシア質のれんがお
よび不定形耐火物に関するものである。
る取鍋、ＲＨなどに使用されるマグネシア質のれんがお
よび不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近の製鋼において、取鍋に使用される
耐火物を構成する素材としてはマグネシアなどの塩基性
素材やアルミナなどの中性素材、またスピネルなどの素
材が多く使用されるようになっている。アルミナ、スピ
ネルなどの素材は耐スラグ浸透性に優れ構造スポーリン
グの面から見ると優れた素材である。
耐火物を構成する素材としてはマグネシアなどの塩基性
素材やアルミナなどの中性素材、またスピネルなどの素
材が多く使用されるようになっている。アルミナ、スピ
ネルなどの素材は耐スラグ浸透性に優れ構造スポーリン
グの面から見ると優れた素材である。
【０００３】しかし、アルミナ質材料やスピネル質材料
は高塩基度スラグや高ＦｅＯスラグに対しては耐食性が
低下するという欠点を有している。そこで高塩基度スラ
グや高ＦｅＯスラグに強いマグネシアを主成分とした材
料が注目され、マグネシアのスラグ浸透が大きいという
欠点の改善にスピネルあるいはアルミナの添加が試みら
れている。
は高塩基度スラグや高ＦｅＯスラグに対しては耐食性が
低下するという欠点を有している。そこで高塩基度スラ
グや高ＦｅＯスラグに強いマグネシアを主成分とした材
料が注目され、マグネシアのスラグ浸透が大きいという
欠点の改善にスピネルあるいはアルミナの添加が試みら
れている。
【０００４】マグネシア質れんがへのスピネルの添加で
は満足できるスラグ浸透防止効果が得られないが、アル
ミナの添加により二次的にスピネルを生成させることで
スラグ浸透防止効果が得られ、アルミナ添加量を増すと
その効果は増大する。しかし耐食性は逆に低下する傾向
にあり十分とは言えない。この耐食性の低下を防ぐ目的
でチタニア微粉を添加する方法（特開平4-65351号公
報）やマグカルシアクリンカ−を使用する方法（特開昭
61-146755号公報など）が開示されている。
は満足できるスラグ浸透防止効果が得られないが、アル
ミナの添加により二次的にスピネルを生成させることで
スラグ浸透防止効果が得られ、アルミナ添加量を増すと
その効果は増大する。しかし耐食性は逆に低下する傾向
にあり十分とは言えない。この耐食性の低下を防ぐ目的
でチタニア微粉を添加する方法（特開平4-65351号公
報）やマグカルシアクリンカ−を使用する方法（特開昭
61-146755号公報など）が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記のチタニアを添加
する特開平4-65351号公報の方法は焼成れんがであり、
予めマトリックス中にスピネルボンドを形成させてい
る。焼成によってスピネルを生成させて、その膨張によ
り組織を緻密化させスラグ浸透防止を図るものである。
これらの方法では既にスピネル化がほとんど完成されて
いるため、耐火物が使用中に次第に収縮する傾向にあり
容積安定性に欠けることが判明した。また、チタニアの
添加はＭｇＯ−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3系の液相を生成する
ため熱間強度の低下を招くこともわかった。一方、マグ
カルシアクリンカ−を使用する特開昭61-146755号公報
の方法ではＣａＯ成分の消化の問題があり、やはり根本
的な解決には至っていない。
する特開平4-65351号公報の方法は焼成れんがであり、
予めマトリックス中にスピネルボンドを形成させてい
る。焼成によってスピネルを生成させて、その膨張によ
り組織を緻密化させスラグ浸透防止を図るものである。
これらの方法では既にスピネル化がほとんど完成されて
いるため、耐火物が使用中に次第に収縮する傾向にあり
容積安定性に欠けることが判明した。また、チタニアの
添加はＭｇＯ−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3系の液相を生成する
ため熱間強度の低下を招くこともわかった。一方、マグ
カルシアクリンカ−を使用する特開昭61-146755号公報
の方法ではＣａＯ成分の消化の問題があり、やはり根本
的な解決には至っていない。
【０００６】先に、本発明者らはマグネシア質耐火材料
にアルミナ質超微粉およびチタニア超微粉を添加したマ
グネシア質不焼成れんがを提案した（特願平7-142466
号）。しかしながら、チタニア超微粉の添加ではスラグ
浸透の防止は可能であったが、熱間強度が低下するとい
う問題があることが判明した。従って、熱間強度の低下
を招かずにスラグ浸透を防止する方法の開発が望まれる
のである。
にアルミナ質超微粉およびチタニア超微粉を添加したマ
グネシア質不焼成れんがを提案した（特願平7-142466
号）。しかしながら、チタニア超微粉の添加ではスラグ
浸透の防止は可能であったが、熱間強度が低下するとい
う問題があることが判明した。従って、熱間強度の低下
を招かずにスラグ浸透を防止する方法の開発が望まれる
のである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らはマグネシア
質れんがへのアルミナとチタニアの添加について種々検
討を重ね、本発明を完成させたものである。即ち、本発
明はアルミナ質超微粉2〜15重量％、カルシア・チタニ
ア複合酸化物1〜15重量％、残部がマグネシア質耐火材
料よりなるカルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネ
シア質耐火物であり、望ましくはそのカルシア・チタニ
ア系複合酸化物中のＣａＯ含有量を5〜41重量％とする
もの、あるいは耐火物中のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を
重量比でＣａＯ／ＴｉＯ2＝5/95〜41/59とするものであ
る。
質れんがへのアルミナとチタニアの添加について種々検
討を重ね、本発明を完成させたものである。即ち、本発
明はアルミナ質超微粉2〜15重量％、カルシア・チタニ
ア複合酸化物1〜15重量％、残部がマグネシア質耐火材
料よりなるカルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネ
シア質耐火物であり、望ましくはそのカルシア・チタニ
ア系複合酸化物中のＣａＯ含有量を5〜41重量％とする
もの、あるいは耐火物中のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を
重量比でＣａＯ／ＴｉＯ2＝5/95〜41/59とするものであ
る。
【０００８】本発明に用いられるマグネシア質耐火材料
は焼結マグネシアや電融マグネシアなど一般に耐火材料
として使用されるマグネシア質のものである。
は焼結マグネシアや電融マグネシアなど一般に耐火材料
として使用されるマグネシア質のものである。
【０００９】また、アルミナ質超微粉は焼結品、電融品
などの粒径10μｍ以下の超微粉であり、その使用量は2
〜15重量％とする。この使用量が2重量％未満では使用
時のスピネル生成量が少なくてスラグ浸透抑制に必要な
だけのスピネル量が得られず、15重量％を越えると耐食
性が低下する。
などの粒径10μｍ以下の超微粉であり、その使用量は2
〜15重量％とする。この使用量が2重量％未満では使用
時のスピネル生成量が少なくてスラグ浸透抑制に必要な
だけのスピネル量が得られず、15重量％を越えると耐食
性が低下する。
【００１０】本発明の特徴であるカルシア・チタニア系
複合酸化物はスラグのれんが深部への浸透防止効果を発
揮するもので、出来得れば微粉の形で使用することが望
ましい。カルシアとチタニアとを焼成あるいは溶融して
製造したものであり、カルシアとチタニアとの含有比率
により、ＣａＯあるいはＴｉＯ2の他に３ＣａＯ・２Ｔ
ｉＯ2、４ＣａＯ・３ＴｉＯ2またはＣａＯ・ＴｉＯ2の
鉱物を含むものである。このカルシア・チタニア系複合
酸化物は1〜15重量％とする。この使用量が1重量％未満
では十分なスラグ浸透防止効果が得られず、15重量％を
超えると耐食性の低下となる。
複合酸化物はスラグのれんが深部への浸透防止効果を発
揮するもので、出来得れば微粉の形で使用することが望
ましい。カルシアとチタニアとを焼成あるいは溶融して
製造したものであり、カルシアとチタニアとの含有比率
により、ＣａＯあるいはＴｉＯ2の他に３ＣａＯ・２Ｔ
ｉＯ2、４ＣａＯ・３ＴｉＯ2またはＣａＯ・ＴｉＯ2の
鉱物を含むものである。このカルシア・チタニア系複合
酸化物は1〜15重量％とする。この使用量が1重量％未満
では十分なスラグ浸透防止効果が得られず、15重量％を
超えると耐食性の低下となる。
【００１１】本発明ではカルシア・チタニア系複合酸化
物を使用することにより、熱間強度の低下を招かずにス
ラグ浸透を防止するものである。しかし、ＣａＯ含有量
が41重量％より多いと後に述べるように遊離のＣａＯを
含む危険性がある。ＣａＯ含有量が41重量％以下である
と、カルシア・チタニア系複合酸化物中に遊離のＣａＯ
は含まず、逆に遊離のＴｉＯ2が存在するようになり、
それがスラグ中のＣａＯ成分を取り込むためスラグ浸透
防止がさらに強力となるのでより好ましい。また、カル
シア・チタニア系複合酸化物中のＣａＯ含有量が5重量
％未満では耐火物の熱間強度が低下するのでカルシア・
チタニア系複合酸化物中のＣａＯ含有量は5〜41重量％
の範囲が好ましい。さらに、カルシア・チタニア系複合
酸化物以外の耐火材料などにＣａＯ成分とＴｉＯ2成分
が存在する場合があるので、そのような場合には耐火物
中のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を重量比でＣａＯ／Ｔｉ
Ｏ2＝5/95〜41/59とすればよいのである。
物を使用することにより、熱間強度の低下を招かずにス
ラグ浸透を防止するものである。しかし、ＣａＯ含有量
が41重量％より多いと後に述べるように遊離のＣａＯを
含む危険性がある。ＣａＯ含有量が41重量％以下である
と、カルシア・チタニア系複合酸化物中に遊離のＣａＯ
は含まず、逆に遊離のＴｉＯ2が存在するようになり、
それがスラグ中のＣａＯ成分を取り込むためスラグ浸透
防止がさらに強力となるのでより好ましい。また、カル
シア・チタニア系複合酸化物中のＣａＯ含有量が5重量
％未満では耐火物の熱間強度が低下するのでカルシア・
チタニア系複合酸化物中のＣａＯ含有量は5〜41重量％
の範囲が好ましい。さらに、カルシア・チタニア系複合
酸化物以外の耐火材料などにＣａＯ成分とＴｉＯ2成分
が存在する場合があるので、そのような場合には耐火物
中のＣａＯとＴｉＯ2の含有量を重量比でＣａＯ／Ｔｉ
Ｏ2＝5/95〜41/59とすればよいのである。
【００１２】本発明のマグネシア質耐火物は定形耐火物
としても不定形耐火物としても使用できるものであり、
定形耐火物として使用する場合には、常法に従い原料を
秤量し、結合剤を加えて混練後プレス成形する。この際
に通常の定形耐火物に使用される各種繊維、焼結助剤、
アルミニウム、シリコンなどの金属や合金などを添加す
ることもできる。これをそのままあるいは600℃以下の
温度で熱処理して不焼成れんがとして使用する。あるい
は1400℃以上の温度で焼成したれんがとしても使用でき
る。定形耐火物の製造用の結合剤としては、リン酸塩
系、珪酸塩系の無機質結合剤、フェノ−ル樹脂などの有
機系の各結合剤がいずれも使用できる。
としても不定形耐火物としても使用できるものであり、
定形耐火物として使用する場合には、常法に従い原料を
秤量し、結合剤を加えて混練後プレス成形する。この際
に通常の定形耐火物に使用される各種繊維、焼結助剤、
アルミニウム、シリコンなどの金属や合金などを添加す
ることもできる。これをそのままあるいは600℃以下の
温度で熱処理して不焼成れんがとして使用する。あるい
は1400℃以上の温度で焼成したれんがとしても使用でき
る。定形耐火物の製造用の結合剤としては、リン酸塩
系、珪酸塩系の無機質結合剤、フェノ−ル樹脂などの有
機系の各結合剤がいずれも使用できる。
【００１３】また、不定形耐火物としては主として流し
込み成形材として使用されるが、他の形態でも使用可能
である。これも常法通り原料、結合剤、分散剤、可塑
剤、硬化調整剤などを適宜選択し、水その他の溶剤と混
合して使用される。結合剤としてはアルミナセメント、
珪酸ソ−ダ、リン酸塩などが使用できる。フェノ−ル樹
脂などの有機系結合剤を用いた非水系での使用も可能で
ある。
込み成形材として使用されるが、他の形態でも使用可能
である。これも常法通り原料、結合剤、分散剤、可塑
剤、硬化調整剤などを適宜選択し、水その他の溶剤と混
合して使用される。結合剤としてはアルミナセメント、
珪酸ソ−ダ、リン酸塩などが使用できる。フェノ−ル樹
脂などの有機系結合剤を用いた非水系での使用も可能で
ある。
【００１４】
【作用】マグネシア質耐火材料にアルミナ質超微粉を添
加することによりれんがの使用中に二次スピネル（Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3）を生成する。このスピネルの生成時に組
織の再配列が生じれんがの微細気孔は閉塞される。この
気孔閉塞によりスラグの浸透は抑制される。さらに、二
次的に生成したばかりのスピネルは活性であると共に、
スラグ浸透経路である気孔の周辺に存在するため、浸透
してきたスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯ等の成分はスピネル
中へ溶け込み易くなり稼働面付近に止められるため、ス
ラグのれんが深部への浸透を抑制できるのである。ま
た、添加されたアルミナ超微粉と生成した微細なスピネ
ルはスラグとの反応性に富むためスラグ中のＣａＯ、Ｓ
ｉＯ2等の成分との反応を稼働面近傍で促進しＣａＯ-Ａ
ｌ2Ｏ3系、ＣａＯ-Ａｌ2Ｏ3-ＳｉＯ2系等の化合物を生成
し、その結果スラグ成分の深部への浸透が防止されるの
である。
加することによりれんがの使用中に二次スピネル（Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3）を生成する。このスピネルの生成時に組
織の再配列が生じれんがの微細気孔は閉塞される。この
気孔閉塞によりスラグの浸透は抑制される。さらに、二
次的に生成したばかりのスピネルは活性であると共に、
スラグ浸透経路である気孔の周辺に存在するため、浸透
してきたスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯ等の成分はスピネル
中へ溶け込み易くなり稼働面付近に止められるため、ス
ラグのれんが深部への浸透を抑制できるのである。ま
た、添加されたアルミナ超微粉と生成した微細なスピネ
ルはスラグとの反応性に富むためスラグ中のＣａＯ、Ｓ
ｉＯ2等の成分との反応を稼働面近傍で促進しＣａＯ-Ａ
ｌ2Ｏ3系、ＣａＯ-Ａｌ2Ｏ3-ＳｉＯ2系等の化合物を生成
し、その結果スラグ成分の深部への浸透が防止されるの
である。
【００１５】本発明ではアルミナ質超微粉に加えてカル
シア・チタニア系複合酸化物を使用することでマトリッ
クス部の焼結が促進され、ＣａＯ・ＴｉＯ2のセラミツ
クボンドの形成によって強度が向上する。また、焼結に
よってマトリックス中の微細な連続した気孔が集合し、
比較的大きな密閉気孔が点在した組織となる。スラグの
浸透は連続した微細な気孔中を毛細管現象により進行す
るため、組織的にスラグ浸透がし難いものとなる。さら
に、カルシア・チタニア系複合酸化物中に遊離のＴｉＯ
2が存在すると、浸透してきたスラグ中のＣａＯ成分を
ＣａＯ・ＴｉＯ2として捕捉し、耐火物内部への浸透を
防止する。マトリックス部の焼結の促進はチタニア成分
によってもたらされるが、チタニアのみの添加では液相
生成温度の低下により熱間強度が低下する。これに対し
て本発明のカルシア・チタニア系複合酸化物では、液相
生成温度は低下するものの、ＣａＯ・ＴｉＯ2がセラミ
ックボンドとして機能するため熱間強度は向上する。さ
らに、このカルシア・チタニア系複合酸化物が耐火物中
に侵入してきたスラグに溶解すると、スラグの粘性を上
げてスラグのより深部への浸透が抑制される。
シア・チタニア系複合酸化物を使用することでマトリッ
クス部の焼結が促進され、ＣａＯ・ＴｉＯ2のセラミツ
クボンドの形成によって強度が向上する。また、焼結に
よってマトリックス中の微細な連続した気孔が集合し、
比較的大きな密閉気孔が点在した組織となる。スラグの
浸透は連続した微細な気孔中を毛細管現象により進行す
るため、組織的にスラグ浸透がし難いものとなる。さら
に、カルシア・チタニア系複合酸化物中に遊離のＴｉＯ
2が存在すると、浸透してきたスラグ中のＣａＯ成分を
ＣａＯ・ＴｉＯ2として捕捉し、耐火物内部への浸透を
防止する。マトリックス部の焼結の促進はチタニア成分
によってもたらされるが、チタニアのみの添加では液相
生成温度の低下により熱間強度が低下する。これに対し
て本発明のカルシア・チタニア系複合酸化物では、液相
生成温度は低下するものの、ＣａＯ・ＴｉＯ2がセラミ
ックボンドとして機能するため熱間強度は向上する。さ
らに、このカルシア・チタニア系複合酸化物が耐火物中
に侵入してきたスラグに溶解すると、スラグの粘性を上
げてスラグのより深部への浸透が抑制される。
【００１６】本発明で使用するカルシア・チタニア系複
合酸化物は相平衡状態図では理論量でＣａＯ含有量が5
1.3重量％より多いと遊離のＣａＯを含むようになり、
ＣａＯの水和が顕著となり、さらにマグネシア質材料の
水和を促進する。しかし、実際のカルシア・チタニア系
複合酸化物の合成において、低温での合成ではＣａＯ含
有量が41重量％より多いと遊離のＣａＯを含み、ＣａＯ
とＭｇＯの水和が始まる。また、ＣａＯ含有量が41重量
％以下では遊離のＴｉＯ2を含むようになるため、耐火
物の熱間強度を保ったままで、スラグ中のＣａＯ成分の
捕捉が可能となるので、カルシア・チタニア系複合酸化
物中のＣａＯ含有量を41重量％以下とするとよい。
合酸化物は相平衡状態図では理論量でＣａＯ含有量が5
1.3重量％より多いと遊離のＣａＯを含むようになり、
ＣａＯの水和が顕著となり、さらにマグネシア質材料の
水和を促進する。しかし、実際のカルシア・チタニア系
複合酸化物の合成において、低温での合成ではＣａＯ含
有量が41重量％より多いと遊離のＣａＯを含み、ＣａＯ
とＭｇＯの水和が始まる。また、ＣａＯ含有量が41重量
％以下では遊離のＴｉＯ2を含むようになるため、耐火
物の熱間強度を保ったままで、スラグ中のＣａＯ成分の
捕捉が可能となるので、カルシア・チタニア系複合酸化
物中のＣａＯ含有量を41重量％以下とするとよい。
【００１７】
【実施例】表１に示すような組成の材料および結合剤を
用いて試作を行った。同様に比較例として表２の配合の
試料を準備した。表１および表２の成形方法「Ｐ」は常
法に従い混練、プレス成形したしたものであり、「Ｖ」
は材料に水を加えた後棒状バイブレ−タ−を使用して振
動鋳込みしたものである。同じく表１と表２の熱処理方
法の欄に示した「Ｄ」は150℃で24時間乾燥したもので
あり、「Ｂ」は300℃で10時間熱処理したもの、「Ｃ」
は1650℃で5時間焼成したものである。こうして製造し
た試料の物性も表１および表２に示す。
用いて試作を行った。同様に比較例として表２の配合の
試料を準備した。表１および表２の成形方法「Ｐ」は常
法に従い混練、プレス成形したしたものであり、「Ｖ」
は材料に水を加えた後棒状バイブレ−タ−を使用して振
動鋳込みしたものである。同じく表１と表２の熱処理方
法の欄に示した「Ｄ」は150℃で24時間乾燥したもので
あり、「Ｂ」は300℃で10時間熱処理したもの、「Ｃ」
は1650℃で5時間焼成したものである。こうして製造し
た試料の物性も表１および表２に示す。
【００１８】耐火物のスラグテストは回転式スラグ試験
炉、プロパン−酸素バ−ナ−を用い、1700〜1800℃で5
時間保持した。スラグは所定温度に達した後、1時間毎
に排滓し、試料を水冷した後再度スラグを添加、加熱す
る操作を４回繰り返した。終了後の試料の亀裂の状況に
より構造的スポ−リングを判断した。結果は表１、２に
示す。なお、スラグ組成はＡｌ2Ｏ3 25％、ＳｉＯ2 31
％、Ｆｅ2Ｏ3 9％、ＣａＯ 30％、ＭｇＯ 5％で、Ｃ／
Ｓ＝約１のものを使用した。表１、表２の結果中、
「無」は試験後の試料の切断面に亀裂の発生のほとんど
見られなかったもの、「大」は大きな亀裂が発生してい
たもの、「中」は中程度の亀裂が見られたもの、「小」
は小さい亀裂が見られたもの、「微」は亀裂がほんのわ
ずか観察されたものである。また、浸透層厚さは稼働面
かられんが内部にかけての緻密化された部分の厚さで示
した。
炉、プロパン−酸素バ−ナ−を用い、1700〜1800℃で5
時間保持した。スラグは所定温度に達した後、1時間毎
に排滓し、試料を水冷した後再度スラグを添加、加熱す
る操作を４回繰り返した。終了後の試料の亀裂の状況に
より構造的スポ−リングを判断した。結果は表１、２に
示す。なお、スラグ組成はＡｌ2Ｏ3 25％、ＳｉＯ2 31
％、Ｆｅ2Ｏ3 9％、ＣａＯ 30％、ＭｇＯ 5％で、Ｃ／
Ｓ＝約１のものを使用した。表１、表２の結果中、
「無」は試験後の試料の切断面に亀裂の発生のほとんど
見られなかったもの、「大」は大きな亀裂が発生してい
たもの、「中」は中程度の亀裂が見られたもの、「小」
は小さい亀裂が見られたもの、「微」は亀裂がほんのわ
ずか観察されたものである。また、浸透層厚さは稼働面
かられんが内部にかけての緻密化された部分の厚さで示
した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】表１、表２より明らかなように、アルミナ
質超微粉に加えてカルシア・チタニア系複合酸化物を使
用することにより定形耐火物においても不定形耐火物に
おいても、熱間強度を向上させつつスラグの浸透防止が
可能となることが表の曲げ強さとスラグ浸潤深さの値な
どよりわかる（例えば実施例３と比較例２、実施例９と
比較例４）。同時にスラグ浸透が防止されることにより
構造的スポ−リングによる亀裂の発生がなくなってい
る。しかし、カルシア・チタニア系複合酸化物の過剰な
添加は熱間強度の低下につながっている（比較例３）。
質超微粉に加えてカルシア・チタニア系複合酸化物を使
用することにより定形耐火物においても不定形耐火物に
おいても、熱間強度を向上させつつスラグの浸透防止が
可能となることが表の曲げ強さとスラグ浸潤深さの値な
どよりわかる（例えば実施例３と比較例２、実施例９と
比較例４）。同時にスラグ浸透が防止されることにより
構造的スポ−リングによる亀裂の発生がなくなってい
る。しかし、カルシア・チタニア系複合酸化物の過剰な
添加は熱間強度の低下につながっている（比較例３）。
【００２２】
【発明の効果】本発明ではアルミナ質超微粉と共にカル
シア・チタニア系複合酸化物チタニア超微粉を用いるこ
とにより、スラグ成分の稼働面近傍での捕捉および気孔
の閉塞の作用による深部へのスラグ浸透抑制効果、また
熱間強度向上の効果が得られた。このマグネシア質れん
がや流込材を取鍋等の容器の内張りに適用した場合、耐
火物の溶損、構造的スポーリングが少なくなり耐用の飛
躍的な向上が期待されるものである。
シア・チタニア系複合酸化物チタニア超微粉を用いるこ
とにより、スラグ成分の稼働面近傍での捕捉および気孔
の閉塞の作用による深部へのスラグ浸透抑制効果、また
熱間強度向上の効果が得られた。このマグネシア質れん
がや流込材を取鍋等の容器の内張りに適用した場合、耐
火物の溶損、構造的スポーリングが少なくなり耐用の飛
躍的な向上が期待されるものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミナ質超微粉2〜15重量％、カルシ
ア・チタニア複合酸化物1〜15重量％、残部がマグネシ
ア質耐火材料よりなることを特徴とするカルシア・チタ
ニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物。 - 【請求項２】 カルシア・チタニア系複合酸化物中のＣ
ａＯ含有量が5〜41重量％であることを特徴とする請求
項１記載のカルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネ
シア質耐火物。 - 【請求項３】 耐火物中のＣａＯとＴｉＯ2の含有量が
重量比でＣａＯ／ＴｉＯ2＝5/95〜41/59であることを特
徴とする請求項１記載のカルシア・チタニア系複合酸化
物添加マグネシア質耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7195799A JPH0920551A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | カルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7195799A JPH0920551A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | カルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0920551A true JPH0920551A (ja) | 1997-01-21 |
Family
ID=16347177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7195799A Pending JPH0920551A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | カルシア・チタニア系複合酸化物添加マグネシア質耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0920551A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100723129B1 (ko) * | 2001-08-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 댐블록용 염기성 부정형 내화조성물 |
| KR100891861B1 (ko) * | 2002-09-03 | 2009-04-08 | 주식회사 포스코 | 세라믹 화이바함유 고로 출선구 폐쇄용 내화물 |
-
1995
- 1995-07-06 JP JP7195799A patent/JPH0920551A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100723129B1 (ko) * | 2001-08-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 댐블록용 염기성 부정형 내화조성물 |
| KR100891861B1 (ko) * | 2002-09-03 | 2009-04-08 | 주식회사 포스코 | 세라믹 화이바함유 고로 출선구 폐쇄용 내화물 |
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Legal Events
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| A977 | Report on retrieval |
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Effective date: 20060927 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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