JPH09209081A - 欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ２ピース缶などの製缶に際し、割れなどの欠
陥の発生が少なく、時効性に優れる缶用鋼板およびその
製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ti： 0.002〜0.030 ％、Nb：
0.003〜0.070 ％を含有し、かつTi（％）＋(48/93) ×
Nb（％）≧(48/12) × C（％）＋(48/14) × N（％）、
C：0.0002〜0.0080％、Si： 0.001〜0.10％、Mn：0.05
〜1.0 ％、 P： 0.001〜0.050 ％、 S： 0.001〜0.030
％、 N：0.0005〜0.0080％を含有し、残部鉄および不可
避的不純物からなる鋼において、鋼中にチタン系酸化
物、マンガン系酸化物、シリコン系酸化物が主成分の酸
化物系介在物を有する欠陥が少なく時効性に優れた缶用
鋼板およびその製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、製缶加工時に欠陥
発生が少なくかつ時効性に優れた缶用鋼板およびその製
造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】通常２ピース缶用鋼板は転炉で溶製され
た未脱酸の溶鋼をＡｌで脱酸を行うＡｌキルド鋼で製造
されている。このようなＡｌ脱酸鋼では、脱酸時に添加
したＡｌと溶鋼中の酸素が反応したり、脱酸後に鋼中に
残留したＡｌがスラグや空気中等の酸素によって酸化し
てアルミナが生じる。このアルミナは硬質のため圧延や
加工等で破砕されずに鋼板に塊状で残存し、製缶時に割
れや疵等の欠陥発生の原因となる。そこでこれらのアル
ミナに対してスラグ中や雰囲気中の酸素の制御による溶
鋼中のＡｌの酸化によるアルミナの生成防止や、溶鋼中
へのガスやフラックスの吹き込みによる溶鋼中のアルミ
ナの浮上促進による低減と、溶鋼中へのＣａの添加によ
ってアルミナを圧延・加工時に破砕されやすいカルシウ
ムアルミネートへ形態制御することによる無害化が行わ
れてきた。

【０００３】しかし、Ａｌで脱酸を行っている限りはア
ルミナの生成は皆無にはできず、除去も不十分である。
そして、Ｃａ添加による方法もＣａは高価であるととも
に歩留まりがきわめて悪いために合金コストが高くな
る。また介在物にアルミナを含有するため冷却時に介在
物中に固いアルミナが部分的に晶出し、圧延等によって
も破砕されずに残存し欠陥が発生する。さらに、Ｃａを
添加して生成するカルシウムアルミネートは肥大化しや
すく、このような介在物が浮上しきれず残留した場合に
は欠陥となる。これらの問題を解決するためにはＡｌ以
外の元素で脱酸することが考えられ、特公昭４８−２９
００５号公報に見られるようにＡｌもＳｉも全く添加せ
ずにＴｉのみで脱酸する方法があるが、この場合Ｍｎの
みによる脱酸のためにＴｉ添加前の溶鋼中酸素は非常に
高い値となり、この様な溶鋼にＴｉを添加すると粒径の
大きなチタン酸化物が多量に生成して溶鋼中に残存し、
これはアルミナと同様に固く破砕されにくいため欠陥と
なる。このため、特公平２−９６４６号公報に見られる
ようにＴｉ添加前にＡｌを添加して予備脱酸を行い、溶
鋼酸素を低減した後にＴｉを添加する方法がある。

【０００４】上記のごとき方法ではＡｌを添加している
ため多量のアルミナが生成してそのまま残留したり、ア
ルミナを含有する複合介在物が生成して冷却時に介在物
中の一部にアルミナが晶出し、この部分が圧延等によっ
ても破砕されずに残存し欠陥が発生する。また、Ａｌは
脱酸力が強いので酸素のコントロールが不安定である。
さらに、Ｔｉを添加した際にＴｉと溶鋼中の酸素との反
応によって生成したチタン酸化物の一部は複合介在物と
なるが、この複合酸化物はアルミナを含むために冷却時
に介在物中に晶出するアルミナが破砕されずに残存し欠
陥が発生する。一方、生成したチタン酸化物の大部分は
粒径が大きくかつ、破砕されにくいチタン酸化物となっ
て溶鋼中に存在し、その一部は浮上しきれずに残留して
欠陥となる等の課題がある。

【０００５】また、一般の低炭素Ａｌキルド鋼では、連
続焼鈍による焼鈍を施した場合、Ｃ，Ｎの大部分が固溶
状態で存在する。この固溶Ｃおよび固溶Ｎによる時効の
防止のため、熱間圧延での高温巻き取り、連続焼鈍での
急冷・過時効処理により固溶Ｃおよび固溶Ｎの析出固定
を促して時効の防止を行っているが、その析出固定が十
分でないため、固溶Ｃ，固溶Ｎによる時効が抑えきれな
いのが実状であった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような課
題を解決するためになされたものであり、鋼中の介在物
を微細でかつ、部分的に固い晶出相がなく介在物全体が
変形・破砕しやすい組成の介在物にコントロールし、低
コストで介在物欠陥を少なくして、さらにＴｉおよびＮ
ｂによって鋼中の固溶Ｎおよび固溶ＣをＴｉおよびＮｂ
の炭窒化物として析出固定し、鋼中の固溶Ｎおよび固溶
Ｃ含有量を低減させるため、時効によるストレッチャー
ストレインが発生しないなどの時効性に優れた缶用鋼板
およびその製造方法を提供することにある。すなわち、
本発明では、鋼中の介在物を微細でかつ、部分的に固い
晶出相がなく介在物全体が変形・破砕しやすい組成の介
在物にコントロールし、低コストで介在物性欠陥が少な
い時効性に優れた缶用鋼板およびその製造方法を提供す
るものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、（１）重量％で、Ｃ ：０．０００２〜
０．００８０％、Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．０％、Ｐ ：０．００１〜０．０５
０％、Ｓ ：０．００１〜０．０３０％、Ｎ ：０．０
００５〜０．００８０％、Ｔｉ：０．００２〜０．０３
０％、Ｎｂ：０．００３〜０．０６５％、を含有し、か
つ Ｔｉ（％）＋（４８／９３）×Ｎｂ（％） ≧（４８／１２）×Ｃ（％）＋（４８／１４）×Ｎ（％）…（Ａ） を満足し、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼にお
いて、鋼中にチタン系酸化物、マンガン系酸化物、シリ
コン系酸化物が主成分の酸化物系介在物を有することを
特徴とする欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板、
（２）重量％で、Ｃ ：０．０００２〜０．００８０
％、Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜
１．０％、Ｐ ：０．００１〜０．０５０％、Ｓ ：
０．００１〜０．０３０％、Ｎ ：０．０００５〜０．
００８０％、Ｔｉ：０．００２〜０．０３０％、Ｎｂ：
０．００３〜０．０６５％を含有し、かつ Ｔｉ（％）＋（４８／９３）×Ｎｂ（％） ≧（４８／１２）×Ｃ（％）＋（４８／１４）×Ｎ（％）…（Ａ） を満足し、さらに、Ｂ ：０．０００２〜０．００５０
％を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼に
おいて、鋼中にチタン系酸化物、マンガン系酸化物、シ
リコン系酸化物が主成分の酸化物系介在物を有すること
を特徴とする欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板、
（３）精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を３００ppm 以下に脱
酸し、ついでＴｉを添加して前記（１）または（２）記
載の成分の鋼とし、この鋼を連続鋳造−熱間圧延の後、
６００℃〜７５０℃で巻取って、ついで脱スケール処
理、冷間圧延後、６５０℃〜９００℃で連続焼鈍を施
し、めっき工程を経て缶用鋼板とする欠陥が少なく時効
性に優れた缶用鋼板の製造方法、（４）精錬後の溶鋼を
真空脱ガス処理および／またはＳｉ，Ｍｎの１種または
２種を添加して鋼中酸素量を３００ppm 以下に脱酸した
後、Ｔｉを添加することを特徴とする前記（３）記載の
欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板の製造方法、
（５）精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を３００ppm 以下に脱
酸した後、化学組成がＴｉ：１０〜７５％、残りＦｅ，
Ｍｎ，Ｓｉの１種〜３種および不可避的不純物からなる
合金を添加することを特徴とする前記（３）記載の欠陥
が少なく時効性に優れた缶用鋼板の製造方法にある。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明者らは、種々の組成の介在
物を人工的に合成して鋼中に埋め込み、実験室的に圧延
実験を行った。その結果、介在物中にアルミナを含まな
いチタン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物を主
成分とする組成の介在物とすれば、融点が低く、冷却時
に高融点で固い晶出相が生成せず、圧延等によって微細
に破砕されることを知見した。このような介在物を分散
させた鋼を実験室的に溶製、鋳造し、通常の方法で熱間
圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延、めっきを行っ
て鋼板とし、製缶を行ったが一部の鋼板で割れ等の欠陥
が発生した。この欠陥の部分の調査を行った結果、欠陥
部には伸延した介在物が検出され、介在物サイズを測定
した結果、その大きさは鋳片での大きさに換算するとい
ずれも５０μｍより大きかったことが判った。欠陥が発
生しなかった部分を切断し鋼中の介在物の大きさを測定
すると、これには５０μｍ以下の介在物が検出された。
５０μｍより大きな介在物では圧延等による圧下で伸展
・変形を受けても、破砕されずに連続したまま残った
り、破砕されてもその粒が大きく連続して存在するため
に製缶時に欠陥となると考えられる。

【０００９】以上のことより、５０μｍ以下の介在物で
あれば欠陥とならないことが推測されたため、５０μｍ
以下のアルミナを含まないチタン酸化物、マンガン酸化
物、シリコン酸化物を主成分とする組成の介在物のみを
分散させた鋼を実験室的に溶製、鋳造し、通常の方法で
熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延、めっきを
行って、鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを析出固定した鋼板
とし、製缶を行ったところ時効性が良好で欠陥の発生が
ないことが確認できた。

【００１０】さらに添加するＴｉ濃度を変化させて実験
を行った結果、アルミナを含まないチタン酸化物、マン
ガン酸化物、シリコン酸化物を主成分とする組成の介在
物とするには、Ｔｉ濃度を０．０３０％以下にすること
が必要である。これはＴｉが高すぎるとＴｉの脱酸力が
ＭｎやＳｉに比べて高いのでこれらの酸化物と複合せ
ず、アルミナと同様な高融点のチタン酸化物含有量の高
い介在物が生成するためである。一方、Ｔｉの下限を
０．００２％としたのは連続鋳造時に脱酸不足による気
泡の発生を防止するためである。脱酸に使用された残り
のＴｉは脱酸後の添加されるＮｂとともに鋼中の固溶Ｃ
および固溶Ｎを析出固定するために用いられるので、Ｔ
ｉ添加量は前出の（Ａ）式から算出される量に脱酸に必
要な０．００２％を加えた量以上とする。（Ａ）式を満
足することにより、めっき後にて鋼中の固溶Ｃおよび固
溶Ｎ量が４ppm 以下となり、時効性が良好となる。

【００１１】また、アルミナをほとんど含まない介在物
とするためにはＡｌは一切添加せずに不可避的に混入す
る程度とすることが望ましい。Ａｌを添加するとＡｌの
脱酸力はＴｉより高いので、マンガン酸化物、シリコン
酸化物は還元されてしまい、安定して本発明の複合介在
物とすることはできない。また、鋼中にアルミナが生成
し、介在物中にアルミナが含まれてしまい、融点が高く
破砕されにくい介在物となる。

【００１２】次に本発明の製造法について詳述しながら
説明する。まず、転炉で目標とする０．０００２〜０．
００８０％のＣを含む溶鋼を溶製する。この際、溶鋼中
のＣが目標とするＣ濃度より高い場合には出鋼後に真空
脱ガス装置等による脱炭処理を行い所定のＣ濃度まで低
減し、目標とするＣ濃度より低い場合には出鋼後にＣを
添加して所定のＣ濃度とする。Ｃ量は、０．０００２％
未満に下げることはコスト上昇を伴い経済性を大きく損
ねるので、０．０００２％を下限とし、０．００８０％
を超えると鋼中の固溶Ｃ量を固定するためのＴｉあるい
はＮｂの添加量が多くなり、炭窒化物の析出による硬化
が著しくなるため、缶としての加工ができなくなるの
で、０．００８０％を上限とする。

【００１３】次に、出鋼した溶鋼をＭｎ，Ｓｉおよび／
または真空脱ガス処理による予備脱酸を行って溶鋼中の
酸素を３００ppm 以下とする。アルミナを介在物中に含
ませないためにはＡｌは添加しないことが必要であり、
Ｆｅ−ＭｎやＦｅ−Ｓｉを添加してＭｎ，Ｓｉにより脱
酸を行う。Ｍｎ，Ｓｉの添加量は脱酸時に添加するＴｉ
合金中に含まれるＳｉやＭｎによって増加する量を考慮
して添加する。また、ＭｎやＳｉは脱酸力が弱いので製
品によっては目標範囲内では溶鋼中の酸素を３００ppm
以下にすることが困難な場合があるので、その際には真
空脱ガス処理により真空脱酸を行い酸素を下げる。この
際、必要があればＣ源を溶鋼中に添加してもよい。溶鋼
中の酸素が３００ppm より高くなると、Ｔｉ合金を多量
に添加することが必要になり、後述するように脱酸時の
過飽和度が大きくなり、Ｔｉ添加時にアルミナと同様の
高融点のチタン酸化物が多数生成し、複合介在物が安定
して生成しない。また、これらが凝集して大きな介在物
となる。

【００１４】このようにして溶鋼中の酸素を３００ppm
以下に調整した溶鋼に、化学組成がＴｉ：１０〜７５重
量％の成分と残部はＦｅ，Ｍｎ，Ｓｉのうち１種から３
種および不可避的不純物とからなる合金を添加して、Ｔ
ｉを溶鋼成分として０．００２〜０．０３０％含有させ
る。溶鋼中のＴｉ濃度を０．０３０％以下とすることで
チタン酸化物、マンガン酸化物、シリカを主成分とする
組成の複合介在物とすることが可能となる。溶鋼中のＴ
ｉ濃度が高すぎるとＴｉの脱酸力がＭｎやＳｉに比べて
高いのでこれらの酸化物と複合せず、アルミナと同様な
高融点のチタン酸化物が主成分の介在物となる。

【００１５】さらに、脱酸時の過飽和度を小さくすれば
核生成速度が遅くなり、生成する介在物の個数および介
在物径が小さくなる。過飽和度はＴｉと酸素の積で決ま
るので、過飽和度を小さくする方法として脱酸合金中の
Ｔｉ含有量を低くすることと脱酸時の溶鋼中の酸素を低
くすることが有効である。脱酸合金中のＴｉ含有量が高
い場合には溶鋼中に添加した脱酸合金の周囲にＴｉ濃度
の高い部分が生成して過飽和度が高くなるので、Ｔｉ含
有量の低い脱酸合金を使用する。酸素濃度および合金中
Ｔｉ含有量が低くなるにしたがって介在物径は小さくな
り、酸素を３００ppm 以下とし、かつ、Ｔｉ含有量が７
５％以下の合金で脱酸することで、最大でも５０μｍ以
下の介在物となる。Ｔｉ含有量が高くなると介在物径が
大きくなるとともに、脱酸時にチタン酸化物の割合の高
い介在物が生成し、それが溶鋼中に残存し混在する。Ｔ
ｉ濃度が低すぎると脱酸合金の投入量が多くなりすぎ、
溶鋼温度の低下が起こって溶鋼の凝固や鋳造が困難にな
ったり、添加に時間がかかり生産性に障害を与える。ま
た、Ｔｉ含有量が高い場合には少量ずつ添加すると部分
的に過飽和度の高い部分が少なくなり有効である。ま
た、ＴｉをＦｅやＳｉ，Ｍｎとの合金とすることで、Ｔ
ｉの活量を下げるとともに部分的に濃度の高い領域を減
少させるために、過飽和度が一層減少し、チタン酸化
物、マンガン酸化物、シリコン酸化物の複合介在物の生
成を促進する。

【００１６】最終的に鋼中に含有されるＭｎの含有量
は、０．０５％未満に下げるのは精錬時間が長くなり経
済性を大きく損ねるので、０．０５％を下限とし、１．
０％を超えると鋼板の加工性が大きく劣化し缶としての
加工ができなくなるので、１．０％を上限とする。Ｓｉ
量は、０．００１％未満に下げるのは十分な予備処理等
が必要で精錬に大幅なコスト負担をかけ経済性を損ねる
ので０．００１％を下限とし、０．１％を超えるとめっ
きの際にめっき不良が発生し、表面性状、耐食性を損ね
るので０．１％を上限とする。

【００１７】Ｐは、０．００１％未満に下げることは溶
銑予備処理に時間とコストがかかり、経済性を大きく損
ねるので、０．００１％を下限とし、０．０５０％を超
えると加工性が劣化し、缶としての加工に支障をきたす
ので０．０５０％を上限とする。Ｓは、０．００１％未
満に下げることは溶銑予備処理に時間とコストがかか
り、経済性を大きく損ねるので、０．００１％を下限と
し、０．０３０％を超えると加工性・耐食性が劣化し、
缶としての加工・性能に支障をきたすので０．０３０％
を上限とする。

【００１８】Ｎは、０．０００５％未満に下げることは
精錬の段階での大幅なコスト上昇を伴い経済性を大きく
損ねるので、０．０００５％を下限とし、０．００８０
％を超えると、固溶ＮをなくすためのＴｉ添加量が多く
必要で、本願の目的である介在物の形態制御が不可能に
なるので、０．００８０％を上限とする。Ｎｂは添加量
が０．０７％を超えると、連続焼鈍時の再結晶温度の上
昇を招くため、上限を０．０７０％とする。また、０．
００２％未満では結晶粒が粗大化し、缶の成形性が劣る
ため、０．００２％を下限とする。Ｂは窒化物形成元素
であり、Ｔｉが添加されている場合には、ＮはＴｉと優
先的に結合するため、Ｂは粒界に析出し粒界割れを防止
する。その効果は０．０００２％以上で現れ、０．００
５０％を超えると時効性を劣化させるため、その範囲を
０．０００２％〜０．００５０％とした。

【００１９】このようにして溶製した溶鋼を常法でタン
ディッシュを通して、連続鋳造機で鋳造する。さらに、
適宜、熱間圧延に先立って加熱を施し、この鋳片を常法
で熱間圧延した後、６００℃〜７５０℃の温度範囲で巻
取りを行う。６００℃未満ではＴｉおよびＮｂによる固
溶Ｎおよび固溶Ｃの析出固定が不十分であり、製品での
時効性が劣化するので６００℃を下限とし、７５０℃を
超えると粗大粒となり製缶後肌荒れを起こして外観を損
ねるので７５０℃を上限とする。ついで、脱スケール処
理を行う。一般には酸洗を施すが、機械的にスケール除
去を行っても良い。その後、冷間圧延を行い、連続焼鈍
を行う。連続焼鈍の温度は、６５０℃〜９００℃とす
る。６５０℃未満では再結晶せず、加工性が劣化するの
で６５０℃を下限とし、９００℃を超えると鋼板の高温
強度が弱まり、連続焼鈍炉内で絞りと呼ばれる現象を起
こし、破断するなどの問題が生じやすくなるので９００
℃を上限とする。その後、スキンパス圧延あるいは５〜
４０％程度のダブル・レデュース圧延を施し、クロムめ
っきあるいは錫めっきなどの表面処理を施し、缶用の鋼
板とする。また、表面に樹脂フィルムを貼り付けた鋼板
とすることも可能である。これらの鋼板は特に２ピース
缶用の鋼板として好適である。

【００２０】

【実施例】２７０トン転炉で表２に示す合金組成の脱酸
用合金を用いて、各成分の鋼を溶製し連続鋳造した。製
造した鋼の成分および鋼中の介在物組成を合わせて表１
に示す。ついで、加熱−熱間圧延を行った。その際の、
仕上圧延および巻取は、表２に示す温度で行った。つい
で、酸洗、冷間圧延を行った後、表２に示す温度で焼鈍
を行った。焼鈍の後、一部のものについては、ＤＲ圧延
（ダブルレデュース圧延）を施した。ついでクロムめっ
きまたは錫めっきを施し、さらに一部の鋼板については
表裏面にポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを貼
り付け、缶用鋼板となした。

【００２１】その鋳片の一部および冷延鋼板の一部を採
取し、断面を調査し、介在物の組成、大きさ、形状を調
査した。その結果を表１に示す。本発明法では鋳片内に
はチタン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物を主
成分とする組成で、ほぼ球形の介在物が検出されてお
り、アルミナを含む介在物やチタン酸化物の濃度の高い
介在物は検出されなかった。また、冷延鋼板ではこれら
の介在物が破砕され微細分散化していた。

【００２２】さらに、得られた缶用鋼板を用いて、３段
絞りにより成形した絞り缶と絞りとしごきを加えたＤＩ
缶を製造し、このときの割れが発生した欠陥率を調査し
た。この結果を表２に示す。本発明鋼では、比較鋼に比
べて欠陥率が少なくなっていることがわかる。また、缶
底部に発生するストレッチャーストレインの有無を調査
したが、本発明鋼ではストレッチャーストレインの発生
がなく、時効性に優れた性能を示すことが確認された。

【００２３】

【表１】

【００２４】

【表２】

【００２５】

【発明の効果】本発明によって、製缶時の欠陥発生の少
ない時効性に優れた缶用鋼板の製造が可能となった。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００２〜０．００８０％、 Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０５０％、 Ｓ ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ ：０．０００５〜０．００８０％、 Ｔｉ：０．００２〜０．０３０％、 Ｎｂ：０．００３〜０．０７０％ を含有し、かつ Ｔｉ（％）＋（４８／９３）×Ｎｂ（％） ≧（４８／１２）×Ｃ（％）＋（４８／１４）×Ｎ（％）…（Ａ） なる条件を満足し、残部鉄および不可避的不純物よりな
   る鋼において、鋼中にチタン系酸化物、マンガン系酸化
   物、シリコン系酸化物が主成分の酸化物系介在物を有す
   ることを特徴とする欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼
   板。
2. 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０００２〜０．００８０％、 Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０５０％、 Ｓ ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ ：０．０００５〜０．００８０％、 Ｔｉ：０．００２〜０．０３０％、 Ｎｂ：０．００３〜０．０７０％、 を含有し、かつ Ｔｉ（％）＋（４８／９３）×Ｎｂ（％） ≧（４８／１２）×Ｃ（％）＋（４８／１４）×Ｎ（％）…（Ａ） なる条件を満足し、さらに、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％ を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼にお
   いて、鋼中にチタン系酸化物、マンガン系酸化物、シリ
   コン系酸化物が主成分の酸化物系介在物を有することを
   特徴とする欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板。
3. 【請求項３】 精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を３００ppm
   以下に脱酸し、ついでＴｉを添加して請求項１または２
   記載の成分の鋼とし、この鋼を連続鋳造−熱間圧延の
   後、６００℃〜７５０℃で巻取り、ついで脱スケール処
   理、冷間圧延後、６５０℃〜９００℃で連続焼鈍を施
   し、めっき工程を経て缶用鋼板とすることを特徴とする
   欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 精錬後の溶鋼を真空脱ガス処理および／
   またはＳｉ，Ｍｎの１種または２種を添加して鋼中酸素
   量を３００ppm 以下に脱酸した後、Ｔｉを添加すること
   を特徴とする請求項３記載の欠陥が少なく時効性に優れ
   た缶用鋼板の製造方法。
5. 【請求項５】 精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を３００ppm
   以下に脱酸した後、化学組成がＴｉ：１０〜７５％、残
   りＦｅ，Ｍｎ，Ｓｉの１種〜３種および不可避的不純物
   からなる合金を添加することを特徴とする請求項３記載
   の欠陥が少なく時効性に優れた缶用鋼板の製造方法。