JPS5849622B2 - 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5849622B2 JPS5849622B2 JP60579A JP60579A JPS5849622B2 JP S5849622 B2 JPS5849622 B2 JP S5849622B2 JP 60579 A JP60579 A JP 60579A JP 60579 A JP60579 A JP 60579A JP S5849622 B2 JPS5849622 B2 JP S5849622B2
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- JP
- Japan
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- cold
- continuous annealing
- less
- steel sheet
- rolled steel
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超深絞り用冷延鋼板を連続焼鈍によって製造す
る方法に関するものである。
る方法に関するものである。
近年、加工用冷延鋼板を連続焼鈍により製造する技術が
実用化され、実機設備による大規模な生産が行われてい
る。
実用化され、実機設備による大規模な生産が行われてい
る。
しかし、現在の連続焼鈍による冷延鋼板の製造において
最も重要な技術は熱間圧延後の捲取温度を６８０℃以上
、特に絞り用冷延鋼板はできるだけ高くすることが必須
条件となっている。
最も重要な技術は熱間圧延後の捲取温度を６８０℃以上
、特に絞り用冷延鋼板はできるだけ高くすることが必須
条件となっている。
しかし、この高温捲取は酸洗性の低下や塊状炭化物によ
る延性の劣化のほかにいくつかの問題点がある。
る延性の劣化のほかにいくつかの問題点がある。
そこで、高温捲取しなくても絞り性の優れた冷延鋼板を
連続焼鈍で製造する方法としては、例えば特公昭５１−
２９６９６号公報記載の方法が提案されている。
連続焼鈍で製造する方法としては、例えば特公昭５１−
２９６９６号公報記載の方法が提案されている。
前記特許公報によればＡＡキルド鋼にボロン（Ｂ）を添
加した鋼は６５０℃程度の低温捲取の場合でも連続焼鈍
すると軟質な冷延鋼板が製造できる。
加した鋼は６５０℃程度の低温捲取の場合でも連続焼鈍
すると軟質な冷延鋼板が製造できる。
しかし、Ｂを添加すると前記特許公報にも述べられてい
る如く、製品のｒ値が低下する。
る如く、製品のｒ値が低下する。
そこで、本発明者らはＢ添加鋼による超深絞り用冷延鋼
板の製造法につき、種々の検討を重ねた結果、Ｂ添加で
ｒ値が劣化するのはＢとＣの反応で析出するＢ炭化物の
有害作用によるものであり、従ってＣ量を低くシ、かつ
Ｂ／Ｎ比を適正範囲に制御し熱間圧延条件を規定すれば
Ｂ炭化物の析出は抑制され、Ｂ添加鋼でもｒ値の高い冷
延鋼板を連続焼鈍で製造できることを見出した。
板の製造法につき、種々の検討を重ねた結果、Ｂ添加で
ｒ値が劣化するのはＢとＣの反応で析出するＢ炭化物の
有害作用によるものであり、従ってＣ量を低くシ、かつ
Ｂ／Ｎ比を適正範囲に制御し熱間圧延条件を規定すれば
Ｂ炭化物の析出は抑制され、Ｂ添加鋼でもｒ値の高い冷
延鋼板を連続焼鈍で製造できることを見出した。
以下に本発明を詳述する。
本発明の鋼は、ｃ二ｏ．ｏｉ％未満、Ｍｎ：０．４０φ
以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０６咎、Ｎ ：
０．００１０〜０．００６０俤、Ｂ：Ｂ／Ｎ比として０
．５以上２．５以下、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる。
以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０６咎、Ｎ ：
０．００１０〜０．００６０俤、Ｂ：Ｂ／Ｎ比として０
．５以上２．５以下、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる。
Ｃは本発明において重要な構成要件であり、Ｂと反応し
て析出するＢ炭化物がｒ値を低下させるので本発明の目
的を達成させるためには上限をｏ．ｏ１％未満とする。
て析出するＢ炭化物がｒ値を低下させるので本発明の目
的を達成させるためには上限をｏ．ｏ１％未満とする。
Ｃは製鋼過程で真空脱ガス処理によって低減されるが、
従来はＯ． Ｏ Ｏ ６％以下にＣを低減させることは
容易でなかった。
従来はＯ． Ｏ Ｏ ６％以下にＣを低減させることは
容易でなかった。
しかし、最近では技術の進歩によってｏ．ｏｏ１％程度
まで容易に低減が可能となっているが、製造コストの面
から好ましいＣの範囲は０．００４〜０．０ ０ ７俤
である。
まで容易に低減が可能となっているが、製造コストの面
から好ましいＣの範囲は０．００４〜０．０ ０ ７俤
である。
Ｍｎは熱間圧延時にＳが誘発する脆性破壊を防止するた
めに必要な元素であるが、多量のＭｎは加工性を低下さ
せるので上限を０．４０優とする。
めに必要な元素であるが、多量のＭｎは加工性を低下さ
せるので上限を０．４０優とする。
ＡＡは本発明において鋼の脱酸のためにのみ必要な元素
であるが、安定した脱酸処理および鋼板の表面疵をなく
すためには酸可溶Ａｌ量として最低ｏ．ｏｏ５％が必要
である。
であるが、安定した脱酸処理および鋼板の表面疵をなく
すためには酸可溶Ａｌ量として最低ｏ．ｏｏ５％が必要
である。
また多量のＡＪＩ？を含有するとＢＮの析出よりＡ６Ｎ
の析出が優先するためにＢ炭化物が析出して本発明の目
的が達成できなくなるために上限を０．０６優とする。
の析出が優先するためにＢ炭化物が析出して本発明の目
的が達成できなくなるために上限を０．０６優とする。
好ましい酸可溶Ａｌ！の範囲は０．０１〜０．０４％で
ある。
ある。
なおＡｌのほかに通常Ｓｉが脱酸剤として考えられるが
、Ｓｉは脱酸力が弱く、Ｂを添加するとＢの酸化物が形
成されて加工性を劣化させるので、本発明ではＳｉを脱
酸剤として含有させない。
、Ｓｉは脱酸力が弱く、Ｂを添加するとＢの酸化物が形
成されて加工性を劣化させるので、本発明ではＳｉを脱
酸剤として含有させない。
Ｎは多すぎると加工性を低下させるためにｏ．ｏｏ６ｏ
％以下とする。
％以下とする。
他方、製鋼技術で可能な限界と考えられるｏ．ｏｏ１ｏ
％を下限とする。
％を下限とする。
ＢとＮの重量パーセント比、Ｂ／Ｎは本発明において最
も重要な構成要件であり、Ｂ／Ｎが０．５未満であれば
ｋｌＮの析出が優先しｒ値が高くならない。
も重要な構成要件であり、Ｂ／Ｎが０．５未満であれば
ｋｌＮの析出が優先しｒ値が高くならない。
また２．５を超えると本発明のような極低炭素鋼ではボ
ライドが析出し凝固時に表面割れを起こしたり、製品の
張出し性を劣化させる。
ライドが析出し凝固時に表面割れを起こしたり、製品の
張出し性を劣化させる。
Ｂ／Ｎが０．９〜１．５の範囲が最も好ましい。
なおＢはｋｌによるｆｉが十分行なわれたあとに添加す
るのが好ましい。
るのが好ましい。
不可避的不純物として混入するＰ，Ｓ等は、加工性を劣
化させるため、できるだけその含有量を低減させること
が好ましい。
化させるため、できるだけその含有量を低減させること
が好ましい。
Ｓｉは鋼板の表面特性を悪化させる元素であるから少な
いほうがよく０．０３φ以下とする。
いほうがよく０．０３φ以下とする。
上記の通りの鋼成分からなる溶鋼を造塊一分塊、または
連続鋳造によって鋼片となし、次に熱間圧延を行なう。
連続鋳造によって鋼片となし、次に熱間圧延を行なう。
熱間圧延での仕上温度は高７値（深絞り性）を確保する
ためにＡｒｇ点以上とする。
ためにＡｒｇ点以上とする。
一方その上限は材質的に制限する必要はないが、製造工
程との関連で９６０℃以下とする。
程との関連で９６０℃以下とする。
捲取温度は高すぎるとＢ炭化物の析出が顕著となりｒ値
が低下するので６８０℃以下とする。
が低下するので６８０℃以下とする。
この捲取温度の下限は材質上は規定する必要はないが製
造工程の関係で５０００Ｃとする。
造工程の関係で５０００Ｃとする。
熱延コイルは酸洗後、冷間圧延されるが、その圧下率は
高ｒ値を得るため６０％以上とされる。
高ｒ値を得るため６０％以上とされる。
一方、圧下車があまり高すぎても逆にｒ値が低下するの
で上限は９０％とされる。
で上限は９０％とされる。
次に連続焼鈍は高ｒ値を確保するために再結晶温度以上
の温度で行われる。
の温度で行われる。
しかし、ＡＣ３点を超えると再結晶集合組織が無秩序化
（ランダム化）し、ｒ値が低下するので上限はＡＣ３点
とする。
（ランダム化）し、ｒ値が低下するので上限はＡＣ３点
とする。
以下に本発明の実施例を説明する。
実施例 １
第１表に示した成分で溶製した鋼を連続鋳造で鋼片とし
、第１表に示した熱延温度で板厚４．Ｏｍｒｎに熱延後
、酸洗して板厚０． ８ ｍｙｎに冷延し、次いで７０
０℃×１分および８５０℃×１分の均熱後空冷し、圧下
率０．８優の調質圧延を施した。
、第１表に示した熱延温度で板厚４．Ｏｍｒｎに熱延後
、酸洗して板厚０． ８ ｍｙｎに冷延し、次いで７０
０℃×１分および８５０℃×１分の均熱後空冷し、圧下
率０．８優の調質圧延を施した。
その鋼板の機械的性質を第２表に示すが、本発明の方法
によって得られた冷延鋼板は、比較例の冷延鋼板に比較
して深絞り性および張出し性が極めて優れている。
によって得られた冷延鋼板は、比較例の冷延鋼板に比較
して深絞り性および張出し性が極めて優れている。
本発明による鋼板は低温の７００℃焼鈍でも過時効処理
を行わずとも５０褒以上の極めて優れた伸び特性を示す
。
を行わずとも５０褒以上の極めて優れた伸び特性を示す
。
さらに焼鈍温度を高くすれば張出し性はもちろん深絞り
性の極めて優れた冷延鋼板が得られる。
性の極めて優れた冷延鋼板が得られる。
実施例 ２
Ｃ：０．００４〜０．００６％、Ｓｉ：０．０１〜０．
０２％、Ｍｎ ： ０． １ ２ 〜０．２３％、Ｐ＜
０． ０ ２ ％、ｓくｏ．ｏ１ｓ％、ｓｏＡＡｌ：０
．０ １ ５〜０．０ ２ ５％、Ｎ：０．００１８〜
０．００３６％でＢ／Ｎが異なるＢ添加極低炭素鋼を多
数溶製し、仕上圧延温度が８９０°Ｃ〜９１０℃、捲取
温度が６００〜６６０℃で板厚４．０關に熱延後酸洗し
、０． ８ ｍｍ厚さに冷延して、次いで７００℃×１
分および８５０℃×１分の連続焼鈍を施したあと圧下率
ｏ． ｓ ％の調質圧延を施こした。
０２％、Ｍｎ ： ０． １ ２ 〜０．２３％、Ｐ＜
０． ０ ２ ％、ｓくｏ．ｏ１ｓ％、ｓｏＡＡｌ：０
．０ １ ５〜０．０ ２ ５％、Ｎ：０．００１８〜
０．００３６％でＢ／Ｎが異なるＢ添加極低炭素鋼を多
数溶製し、仕上圧延温度が８９０°Ｃ〜９１０℃、捲取
温度が６００〜６６０℃で板厚４．０關に熱延後酸洗し
、０． ８ ｍｍ厚さに冷延して、次いで７００℃×１
分および８５０℃×１分の連続焼鈍を施したあと圧下率
ｏ． ｓ ％の調質圧延を施こした。
その鋼板の機械的性質をＢ量とＮ量の重量比Ｂ／Ｎとの
関係で整理し第１図を得た。
関係で整理し第１図を得た。
この図からＢ／Ｎの比が０．５以上２．５以下の条件を
満たす場合にきわめて優れた深絞り加工性と張出し加工
性を示すことがわかる。
満たす場合にきわめて優れた深絞り加工性と張出し加工
性を示すことがわかる。
以上の実施例によって示したように、本発明の方法によ
って製造したＢ添加極低炭素ＡＡキルド鋼板の絞り加工
性および張出し加工性はきわめて優れたものであり、低
温捲取して過時効処理を行わずに超深絞り用冷延鋼板が
製造できることはその工業的価値が極めて大きい。
って製造したＢ添加極低炭素ＡＡキルド鋼板の絞り加工
性および張出し加工性はきわめて優れたものであり、低
温捲取して過時効処理を行わずに超深絞り用冷延鋼板が
製造できることはその工業的価値が極めて大きい。
また、本発明による方法で製造した冷延鋼板を亜鉛，錫
，アルミニウム，クロム，錫一鉛合金などをメッキする
表面処理鋼板の素材としても利用でき、絞り張出し性の
優れた深絞り用表面処理鋼板を連続焼鈍方式で製造する
ことも可能である。
，アルミニウム，クロム，錫一鉛合金などをメッキする
表面処理鋼板の素材としても利用でき、絞り張出し性の
優れた深絞り用表面処理鋼板を連続焼鈍方式で製造する
ことも可能である。
第１図は種々のＢ／Ｎ比を有するＢ添加極低炭素人ｌキ
ルド鋼を連続焼鈍した時の全伸びとＹ値を示す図表であ
る。
ルド鋼を連続焼鈍した時の全伸びとＹ値を示す図表であ
る。
Claims (1)
- １ 重量饅として、ｃ：ｏ．ｏ１％未満、Ｍｎ：０．４
０多以下、酸可溶１？：０．００５〜０．０６多、Ｎ二
０．０ ０ １ ０−０．０ ０ ６ ０俤、Ｂ ：
Ｂ／Ｎ比として０．５以上２．５以下、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼片を、仕上温度がＡｒ３点以
上９６０℃以下で、捲取温度が５００℃以上６８０℃以
下の熱間圧延を行った後、圧下率６０〜９０係で冷間圧
延し、次いで再結晶温度〜Ａｃ３点の温度で連続焼鈍す
ることを特徴とする連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60579A JPS5849622B2 (ja) | 1979-01-10 | 1979-01-10 | 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60579A JPS5849622B2 (ja) | 1979-01-10 | 1979-01-10 | 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5594446A JPS5594446A (en) | 1980-07-17 |
| JPS5849622B2 true JPS5849622B2 (ja) | 1983-11-05 |
Family
ID=11478356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60579A Expired JPS5849622B2 (ja) | 1979-01-10 | 1979-01-10 | 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849622B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0064552B1 (en) * | 1980-10-18 | 1988-06-22 | Kawasaki Steel Corporation | Thin steel plate for draw working excellent in bake-hardening properties and process for manufacturing same |
| JPS5773132A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of cold rolled mild steel plate of superior deep drawability and aging resistance by continuous annealing |
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
| JPS57203721A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of deep drawing cold-rolled steel plate which is nonaging and excellent in coating/baking hardenability by continuous annealing |
| US4410372A (en) * | 1981-06-10 | 1983-10-18 | Nippon Steel Corporation | Process for producing deep-drawing, non-ageing, cold rolled steel strips having excellent paint bake-hardenability by continuous annealing |
| JPS5819465A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | プレス成形性に優れた溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| EP0075292B2 (en) * | 1981-09-18 | 1993-11-24 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| JPS58141335A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
| US6171413B1 (en) * | 1997-07-28 | 2001-01-09 | Nkk Corporation | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| JP7097205B2 (ja) | 2018-03-26 | 2022-07-07 | 住友電装株式会社 | 複合ケーブル |
| JP7102185B2 (ja) | 2018-03-26 | 2022-07-19 | 住友電装株式会社 | 複合ケーブル |
-
1979
- 1979-01-10 JP JP60579A patent/JPS5849622B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5594446A (en) | 1980-07-17 |
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