JPH09209086A - 鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法 - Google Patents
鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法
【解決手段】 下記重量％組成を有する鍛造品製造用
鋼：0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％、1 ％≦Mn≦1.8 ％、0.15％≦
Si≦1.7 ％、0 ≦Ni≦1 ％、0 ％≦Cr≦1.2 ％、0％≦M
o≦0.3 ％、0 ％≦Ｖ≦0.3 ％、Cu≦0.35％、さらに必
要に応じて0.005 ％〜0.06％のアルミニウム、必要に応
じて0.0005％〜0.01％のホウ素、必要に応じて0.005 ％
〜0.03％のチタン、必要に応じて0.005 ％〜0.06％のニ
オブ、必要に応じて0.005 ％〜0.1 ％の硫黄、必要に応
じて0.006 ％以下のカルシウム、必要に応じて0.03％以
下のテルル、必要に応じて0.05％以下のセレン、必要に
応じて0.05％以下のビスマス、必要に応じて0.1 ％以下
の鉛、残部は鉄および不可避不純物。
鋼：0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％、1 ％≦Mn≦1.8 ％、0.15％≦
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の鉛、残部は鉄および不可避不純物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は優れた特性を有する
鋼の鍛造品の製造法に関するものである。
鋼の鍛造品の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】優れた特性を有する鋼の鍛造品、特に自
動車用鍛造品は種々の方法で製造されているが、それら
の方法にはいずれも何らかの欠点がある。第１の方法で
は鍛造品が炭素0.25〜0.45％、クロム約１％、モリブデ
ン約0.25％の化学組成（重量％）を有するCr-Mo 型の鋼
を用いて作られ、ワークピースを鍛造後に急冷−アニー
ル熱処理して引張強度Ｒm が約1,000MPaのアニーリ・マ
ルテンサイト構造を得ている。この方法はコストが高
く、鍛造品の形状に歪みが生じるという欠点がある。
動車用鍛造品は種々の方法で製造されているが、それら
の方法にはいずれも何らかの欠点がある。第１の方法で
は鍛造品が炭素0.25〜0.45％、クロム約１％、モリブデ
ン約0.25％の化学組成（重量％）を有するCr-Mo 型の鋼
を用いて作られ、ワークピースを鍛造後に急冷−アニー
ル熱処理して引張強度Ｒm が約1,000MPaのアニーリ・マ
ルテンサイト構造を得ている。この方法はコストが高
く、鍛造品の形状に歪みが生じるという欠点がある。
【０００３】別の方法では0.3 ％〜0.4 ％の炭素、１〜
1.7 ％のマンガン、0.25〜１％の珪素および0.1 ％以下
のバナジウムを含む鋼を用いて鍛造品を作り、鍛造操作
後に鍛造品を徐冷してフェライト−パーライト構造にす
る。この方法は第１の方法よりもコストは低いが、下記
の欠点がある： a) 引張強度Ｒm を1000MPa 以上にできない。 b) 引張強度に対する降伏応力の比Ｒp0.2／Ｒm が 0.7
5 以下であるため、降伏応力を考慮して寸法を決めると
鍛造品の軽量化が制限される。 c) 破断靱性遷移温度が50℃以上で、衝撃強度が低い。 d) 鍛造後に適切な冷却操作を行うために製造設備に冷
却トンネルを設置しなければならない場合がある。
1.7 ％のマンガン、0.25〜１％の珪素および0.1 ％以下
のバナジウムを含む鋼を用いて鍛造品を作り、鍛造操作
後に鍛造品を徐冷してフェライト−パーライト構造にす
る。この方法は第１の方法よりもコストは低いが、下記
の欠点がある： a) 引張強度Ｒm を1000MPa 以上にできない。 b) 引張強度に対する降伏応力の比Ｒp0.2／Ｒm が 0.7
5 以下であるため、降伏応力を考慮して寸法を決めると
鍛造品の軽量化が制限される。 c) 破断靱性遷移温度が50℃以上で、衝撃強度が低い。 d) 鍛造後に適切な冷却操作を行うために製造設備に冷
却トンネルを設置しなければならない場合がある。
【０００４】この鋼よりも炭素含有率の低い鋼を用いて
鍛造品を作り、鍛造後に高温のうちに水で急冷してベイ
ナイト構造またはベイナイト／マルテンサイト構造にす
ることもできる。この方法によって引張強度Ｒm を1,00
0MPa以上にすることができ、降伏応力Ｒp0.2は800 MPa
以上にすることができる。しかし、この方法は水による
急冷操作を必要とし、その結果、形状に歪みが生じて仕
上げ工程が必要になるか、場合によってはそれが致命的
欠陥になるという欠点もある。さらに、0.3 ％〜0.4 ％
の炭素と、1.9 ％〜2.5 ％のマンガンとを含む鋼を用い
て作られた鍛造品もある。この鍛造品は鍛造後に空冷さ
れて優れた機械特性を有するベイナイト構造になる。し
かし、この鍛造品は切削が困難なマルテンサイト構造の
偏析分離層を含むことが多い。
鍛造品を作り、鍛造後に高温のうちに水で急冷してベイ
ナイト構造またはベイナイト／マルテンサイト構造にす
ることもできる。この方法によって引張強度Ｒm を1,00
0MPa以上にすることができ、降伏応力Ｒp0.2は800 MPa
以上にすることができる。しかし、この方法は水による
急冷操作を必要とし、その結果、形状に歪みが生じて仕
上げ工程が必要になるか、場合によってはそれが致命的
欠陥になるという欠点もある。さらに、0.3 ％〜0.4 ％
の炭素と、1.9 ％〜2.5 ％のマンガンとを含む鋼を用い
て作られた鍛造品もある。この鍛造品は鍛造後に空冷さ
れて優れた機械特性を有するベイナイト構造になる。し
かし、この鍛造品は切削が困難なマルテンサイト構造の
偏析分離層を含むことが多い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は上記欠
点を解決した、優れた特性を有する鍛造品を製造するた
めの鋼と、その製造方法を提供することにある。
点を解決した、優れた特性を有する鍛造品を製造するた
めの鋼と、その製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の対象は下記化学
組成（重量％）を有する鍛造品製造用の鋼にある： 0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％ 1 ％≦Mn≦1.8 ％ 0.15％≦Si≦1.7 ％ 0 ≦Ni≦1 ％ 0 ％≦Cr≦1.2 ％ 0 ％≦Mo≦0.3 ％ 0 ％≦Ｖ≦0.3 ％ Cu≦0.35％ アルミニウム（任意成分）：0.005 ％〜0.06％ ホウ素（任意成分） ：0.0005％〜0.01％ チタン（任意成分） ：0.005 ％〜0.03％ ニオブ（任意成分） ：0.005 ％〜0.06％ 硫黄 （任意成分） ：0.005 ％〜0.1 ％ カルシウム（任意成分） ：0.006 ％以下 テルル（任意成分） ：0.03％以下 セレン（任意成分） ：0.05％以下 ビスマス（任意成分） ：0.05％以下 鉛（任意成分） ：0.1 ％以下 残部は鉄と不可避不純物。
組成（重量％）を有する鍛造品製造用の鋼にある： 0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％ 1 ％≦Mn≦1.8 ％ 0.15％≦Si≦1.7 ％ 0 ≦Ni≦1 ％ 0 ％≦Cr≦1.2 ％ 0 ％≦Mo≦0.3 ％ 0 ％≦Ｖ≦0.3 ％ Cu≦0.35％ アルミニウム（任意成分）：0.005 ％〜0.06％ ホウ素（任意成分） ：0.0005％〜0.01％ チタン（任意成分） ：0.005 ％〜0.03％ ニオブ（任意成分） ：0.005 ％〜0.06％ 硫黄 （任意成分） ：0.005 ％〜0.1 ％ カルシウム（任意成分） ：0.006 ％以下 テルル（任意成分） ：0.03％以下 セレン（任意成分） ：0.05％以下 ビスマス（任意成分） ：0.05％以下 鉛（任意成分） ：0.1 ％以下 残部は鉄と不可避不純物。
【０００７】炭素含有率は 0.3％以下であるのが好まし
く、マンガン含有率は 1.6％以下であるのが好ましい。
用途の種類によっては珪素含有率を1.2 ％以上または0.
8 ％以下にすることができる。本発明はさらに下記操作
からなる鍛造品の製造方法に関するものである： a) 本発明の鋼からなるビレットを作り、それを高温鍛
造して鍛造品とし、 b) 得られた鍛造品を鋼が完全にオーステナイト構造を
取る温度からＭs ＋100℃〜Ｍs −20℃の範囲の温度Ｔm
まで、冷却速度Ｖr を0.5 ℃／秒以上で冷却し、次い
で鍛造品をＴm 〜Ｔf の温度（ただし、Ｔf ≧Ｔm −10
0 ℃、好ましくはＴf ≧Ｔm −60℃）に少なくとも２分
間保つて、Ｔm 〜Ｔf で生成するベイナイトを少なくと
も15％、好ましくは少なくとも30％含む構造にする。
く、マンガン含有率は 1.6％以下であるのが好ましい。
用途の種類によっては珪素含有率を1.2 ％以上または0.
8 ％以下にすることができる。本発明はさらに下記操作
からなる鍛造品の製造方法に関するものである： a) 本発明の鋼からなるビレットを作り、それを高温鍛
造して鍛造品とし、 b) 得られた鍛造品を鋼が完全にオーステナイト構造を
取る温度からＭs ＋100℃〜Ｍs −20℃の範囲の温度Ｔm
まで、冷却速度Ｖr を0.5 ℃／秒以上で冷却し、次い
で鍛造品をＴm 〜Ｔf の温度（ただし、Ｔf ≧Ｔm −10
0 ℃、好ましくはＴf ≧Ｔm −60℃）に少なくとも２分
間保つて、Ｔm 〜Ｔf で生成するベイナイトを少なくと
も15％、好ましくは少なくとも30％含む構造にする。
【０００８】冷却速度Ｖr は２℃／秒以上にするのが好
ましい。Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造品を室温
まで冷却し、必要に応じて150℃〜650 ℃でアニールす
ることができる。Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造
品を650 ℃以下の温度に加熱し、その後室温まで冷却す
ることもできる。熱処理は鍛造品をＡＣ3 以上の温度に
加熱した後か、鍛造操作直後に行うことができる。
ましい。Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造品を室温
まで冷却し、必要に応じて150℃〜650 ℃でアニールす
ることができる。Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造
品を650 ℃以下の温度に加熱し、その後室温まで冷却す
ることもできる。熱処理は鍛造品をＡＣ3 以上の温度に
加熱した後か、鍛造操作直後に行うことができる。
【０００９】本発明の鋼は下記化学組成（重量％）を有
している： a) 炭素：十分な硬度を与えるためには0.1 ％以上、好
ましくは0.15％以上、しかし、引張強度Ｒm を1200MPa
に制限するためには0.4 ％以下、好ましくは0.3 ％以下 b) マンガン：十分な焼き入れ性を与えるためには１％
以上、しかし、偏析分離層の形成を防ぐためには1.8 ％
以下、好ましくは1.6 ％以下 c) 珪素：フェライトを硬化させ、必要に応じて残留オ
ーステナイトの生成を促進させて耐疲労限界を向上させ
るためには0.15％以上、しかし、珪素によってフェライ
トが脆弱化するのを防ぐためには1.7 ％以下。珪素は、
0.15％〜0.8 ％で残留オーステナイトの形成を促進させ
ずにフェライトを硬化させ、1.2 ％〜1.7 ％の珪素は耐
疲労限界を向上させるのに十分な残留オーステナイトの
形成を促進させる。珪素含有率は用途に応じて上記いず
れかの範囲に設定することができる。
している： a) 炭素：十分な硬度を与えるためには0.1 ％以上、好
ましくは0.15％以上、しかし、引張強度Ｒm を1200MPa
に制限するためには0.4 ％以下、好ましくは0.3 ％以下 b) マンガン：十分な焼き入れ性を与えるためには１％
以上、しかし、偏析分離層の形成を防ぐためには1.8 ％
以下、好ましくは1.6 ％以下 c) 珪素：フェライトを硬化させ、必要に応じて残留オ
ーステナイトの生成を促進させて耐疲労限界を向上させ
るためには0.15％以上、しかし、珪素によってフェライ
トが脆弱化するのを防ぐためには1.7 ％以下。珪素は、
0.15％〜0.8 ％で残留オーステナイトの形成を促進させ
ずにフェライトを硬化させ、1.2 ％〜1.7 ％の珪素は耐
疲労限界を向上させるのに十分な残留オーステナイトの
形成を促進させる。珪素含有率は用途に応じて上記いず
れかの範囲に設定することができる。
【００１０】d) ニッケルは焼入れ性を調節するために
０％〜１％、クロムは０％〜1.2 ％、モリブデンは０〜
0.3 ％ e) 任意成分として0.005 ％〜0.03％のチタン f) 任意成分として0.005 〜0.06％のニオブ g) 任意成分として焼き入れ性に関する上記各元素の効
果を補うために0.0005％〜0.01％のホウ素（この場合、
ホウ素の効果を補強するために鋼はチタンを含有するの
が好ましい） h) 補完的な硬化を補償して焼き入れ性を向上させるた
めに０％〜0.3 ％のバナジウム i) 0.35％以下の銅（スクラップ鉄を精錬した鋼中にし
ばしば含まれる残留元素であるが、その量が多過ぎると
鍛造性が損なわれるという欠点がある）
０％〜１％、クロムは０％〜1.2 ％、モリブデンは０〜
0.3 ％ e) 任意成分として0.005 ％〜0.03％のチタン f) 任意成分として0.005 〜0.06％のニオブ g) 任意成分として焼き入れ性に関する上記各元素の効
果を補うために0.0005％〜0.01％のホウ素（この場合、
ホウ素の効果を補強するために鋼はチタンを含有するの
が好ましい） h) 補完的な硬化を補償して焼き入れ性を向上させるた
めに０％〜0.3 ％のバナジウム i) 0.35％以下の銅（スクラップ鉄を精錬した鋼中にし
ばしば含まれる残留元素であるが、その量が多過ぎると
鍛造性が損なわれるという欠点がある）
【００１１】j) 鋼から酸素を取り除いてオーステナイ
ト系粒子が粗くなるのを調節するための、特に珪素含有
率が0.5 ％以下の場合の任意成分としての0.005 ％〜0.
06％のアルミニウム k) 切削性を改良するためにの任意成分としての0.005
％〜0.1 ％の硫黄、任意成分としての0.006 ％以下のカ
ルシウム、任意成分としての0.03％以下のテルル、任意
成分としての0.05％のセレン、任意成分としての0.05％
以下のビスマスおよび切削性を改良するための任意成分
としての0.1 ％以下の亜鉛 残部は鉄と不可避不純物である。
ト系粒子が粗くなるのを調節するための、特に珪素含有
率が0.5 ％以下の場合の任意成分としての0.005 ％〜0.
06％のアルミニウム k) 切削性を改良するためにの任意成分としての0.005
％〜0.1 ％の硫黄、任意成分としての0.006 ％以下のカ
ルシウム、任意成分としての0.03％以下のテルル、任意
成分としての0.05％のセレン、任意成分としての0.05％
以下のビスマスおよび切削性を改良するための任意成分
としての0.1 ％以下の亜鉛 残部は鉄と不可避不純物である。
【００１２】鍛造品を製造する場合には、本発明鋼から
なるビレットを作り、それをＡＣ3以上の温度、好まし
くは1150℃以上、さらに好ましくは1200℃〜1280℃に加
熱した後に高温鍛造して完全なオーステナイト構造と
し、流れ応力を十分に小さくする。鍛造加工後、鍛造品
を熱処理する。この熱処理は鍛造操作直後の高温の状態
で行うか、鍛造品を冷却後に鋼をＡＣ3 温度以上に再加
熱してから行う。熱処理は、冷却速度Ｖr （700 ℃を通
って測定される）を0.5 ℃／秒以上、好ましくは２℃／
秒以上にし、Ｍs ＋100 ℃〜Ｍs −20℃の範囲内にある
温度Ｔmまで冷却する（ここで、Ｍs は鋼のマルテンサ
イト変態開始温度である）。冷却後、Ｔm からＴf ≧Ｔ
m −100 ℃までの温度、好ましくはＴf ≧Ｔm −60℃ま
での温度に２分以上保持する。この保温操作後、室温に
冷却し、必要に応じて補足的に150 ℃〜650 ℃でアニー
ルするか、650 ℃以下の温度に再加熱してから室温まで
冷却する。
なるビレットを作り、それをＡＣ3以上の温度、好まし
くは1150℃以上、さらに好ましくは1200℃〜1280℃に加
熱した後に高温鍛造して完全なオーステナイト構造と
し、流れ応力を十分に小さくする。鍛造加工後、鍛造品
を熱処理する。この熱処理は鍛造操作直後の高温の状態
で行うか、鍛造品を冷却後に鋼をＡＣ3 温度以上に再加
熱してから行う。熱処理は、冷却速度Ｖr （700 ℃を通
って測定される）を0.5 ℃／秒以上、好ましくは２℃／
秒以上にし、Ｍs ＋100 ℃〜Ｍs −20℃の範囲内にある
温度Ｔmまで冷却する（ここで、Ｍs は鋼のマルテンサ
イト変態開始温度である）。冷却後、Ｔm からＴf ≧Ｔ
m −100 ℃までの温度、好ましくはＴf ≧Ｔm −60℃ま
での温度に２分以上保持する。この保温操作後、室温に
冷却し、必要に応じて補足的に150 ℃〜650 ℃でアニー
ルするか、650 ℃以下の温度に再加熱してから室温まで
冷却する。
【００１３】熱処理の目的は、鍛造品にフェライト含有
率が20％以下で、Ｔm 〜Ｔf で生成する低ベイナイト(l
ower bainite) の含有率が15％以上、好ましくは30％以
上であるベイナイトを主成分とする構造を与えることに
ある。熱処理は鍛造品全体に対して行うか、特定の機能
のその一部についてのみ行うことができる。温度保持条
件（Ｔm 、Ｔf 、継続時間）と各構造の割合、特に低ベ
イナイトの割合はテスト棒の膨張量を測定することによ
って当業者に周知の方法で求めることができる。こうし
て得られる鍛造品は、引張強度Ｒm が 950 MPa〜1150MP
a で、降伏応力Ｒp0.2が 750 MPa以上で、20℃での Mes
nager 破壊靱性Ｋが25Ｊ／cm2 以上で、切削性が少なく
ともフェライト−パーライト構造を有する鍛造品と同じ
かそれ以上で、２×106 サイクルの回転曲げ試験で耐疲
労挙動すなわちσD ／Ｒm ＞0.5を示す。
率が20％以下で、Ｔm 〜Ｔf で生成する低ベイナイト(l
ower bainite) の含有率が15％以上、好ましくは30％以
上であるベイナイトを主成分とする構造を与えることに
ある。熱処理は鍛造品全体に対して行うか、特定の機能
のその一部についてのみ行うことができる。温度保持条
件（Ｔm 、Ｔf 、継続時間）と各構造の割合、特に低ベ
イナイトの割合はテスト棒の膨張量を測定することによ
って当業者に周知の方法で求めることができる。こうし
て得られる鍛造品は、引張強度Ｒm が 950 MPa〜1150MP
a で、降伏応力Ｒp0.2が 750 MPa以上で、20℃での Mes
nager 破壊靱性Ｋが25Ｊ／cm2 以上で、切削性が少なく
ともフェライト−パーライト構造を有する鍛造品と同じ
かそれ以上で、２×106 サイクルの回転曲げ試験で耐疲
労挙動すなわちσD ／Ｒm ＞0.5を示す。
【００１４】以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明が下記実施例に限定されるもので
はない。
に説明するが、本発明が下記実施例に限定されるもので
はない。
【実施例】実施例１ 下記化学組成（重量％）を有する鋼を用いて車軸を製造
した：
した：
【００１５】この鋼は切削性を改良するために0.065 ％
のＳをさらに含有し、この鋼のＭs温度は380 ℃であ
る。ワークピースを1280℃〜1050℃の温度で高温鍛造す
る。鍛造後に空気を吹付けて鍛造品を 2.6℃／秒の速度
で 425℃まで冷却し、その後、 425℃〜400 ℃に10分間
保持し、最後に鍛造品を室温まで自然放冷する。こうし
て得られた鍛造品は少なくとも80％のベイナイト構造を
含む。鍛造品の特性は下記の通り： Ｒm ＝1100MPa Ｒp0.2＝870 MPa Ａ％＝10％ Ｚ＝60％
のＳをさらに含有し、この鋼のＭs温度は380 ℃であ
る。ワークピースを1280℃〜1050℃の温度で高温鍛造す
る。鍛造後に空気を吹付けて鍛造品を 2.6℃／秒の速度
で 425℃まで冷却し、その後、 425℃〜400 ℃に10分間
保持し、最後に鍛造品を室温まで自然放冷する。こうし
て得られた鍛造品は少なくとも80％のベイナイト構造を
含む。鍛造品の特性は下記の通り： Ｒm ＝1100MPa Ｒp0.2＝870 MPa Ａ％＝10％ Ｚ＝60％
【００１６】実施例２ 下記化学組成（重量％）を有する鋼を用いてスタッブ車
軸(stub axle) を製造した：
軸(stub axle) を製造した：
【００１７】この鋼は切削性を改良するために0.05％の
Ｓをさらに含有し、Ｍs 温度は385℃である。ワークピ
ースは1270℃〜1040℃の温度で高温鍛造する。鍛造後に
空気を吹付けて鍛造品を 2.6℃／秒の速度で 400℃まで
冷却する。その後、鍛造品を 400℃〜380 ℃に10分間保
持し、 550℃に１時間加熱してから、最後に室温まで自
然放冷する。こうして得られる鍛造品は少なくとも80％
のベイナイト構造を含み、その特性は下記の通り： Ｒm ＝967MPa Ｒp0.2＝822 MPa Ａ％＝12％ Ｚ＝60％
Ｓをさらに含有し、Ｍs 温度は385℃である。ワークピ
ースは1270℃〜1040℃の温度で高温鍛造する。鍛造後に
空気を吹付けて鍛造品を 2.6℃／秒の速度で 400℃まで
冷却する。その後、鍛造品を 400℃〜380 ℃に10分間保
持し、 550℃に１時間加熱してから、最後に室温まで自
然放冷する。こうして得られる鍛造品は少なくとも80％
のベイナイト構造を含み、その特性は下記の通り： Ｒm ＝967MPa Ｒp0.2＝822 MPa Ａ％＝12％ Ｚ＝60％
【００１８】実施例３ この実施例では下記化学組成（重量％）を有する鋼を用
いてボール継手を製造した：
いてボール継手を製造した：
【００１９】この鋼は切削性を改良するために0.06％の
Ｓをさらに含み、Ｍs 温度は350 ℃である。ワークピー
スは1270℃〜1060℃の温度で高温鍛造する。鍛造後に
1.19 ℃／秒の速度で静止空気中で 380℃まで冷却し、
その後、 380℃〜360 ℃に10分間保持し、最後に鍛造品
を室温まで自然に放冷する。こうして得られた鍛造品は
少なくとも80％のベイナイト構造を含み、その特性は下
記の通り： Ｒm ＝1170MPa Ｒp0.2＝947 MPa Ａ％＝８％ Ｚ＝50％ 本発明で得られた鍛造品は自動車用鍛造品、例えばウィ
ッシュボーン、駆動シャフトおよび連結棒用の鍛造品に
することができる他、シャフト、カム、その他各種機械
の鍛造品にすることもできる。
Ｓをさらに含み、Ｍs 温度は350 ℃である。ワークピー
スは1270℃〜1060℃の温度で高温鍛造する。鍛造後に
1.19 ℃／秒の速度で静止空気中で 380℃まで冷却し、
その後、 380℃〜360 ℃に10分間保持し、最後に鍛造品
を室温まで自然に放冷する。こうして得られた鍛造品は
少なくとも80％のベイナイト構造を含み、その特性は下
記の通り： Ｒm ＝1170MPa Ｒp0.2＝947 MPa Ａ％＝８％ Ｚ＝50％ 本発明で得られた鍛造品は自動車用鍛造品、例えばウィ
ッシュボーン、駆動シャフトおよび連結棒用の鍛造品に
することができる他、シャフト、カム、その他各種機械
の鍛造品にすることもできる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 クロード ピシャール フランス国 57860 マランクール−ラ− モンターニュ リュ ドュ ボン ピュイ 31 (72)発明者 ヴァンサン ジャコ フランス国 57111 アマンヴィレール グランルー 25 ビス (72)発明者 クリスチャン トム フランス国 42100 サン テチエンヌ リュ ドュ ドクトゥール シャルコ 21 (72)発明者 ダニエル ロバ フランス国 57070 サン ジュリアン レ メス アンパッス アンリ ビヨット ６
Claims (14)
- 【請求項１】 下記化学組成（重量％）を有する鍛造品
製造用鋼： 0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％ 1 ％≦Mn≦1.8 ％ 1.2 ％≦Si≦1.7 ％ 0 ≦Ni≦1 ％ 0 ％≦Cr≦1.2 ％ 0 ％≦Mo≦0.3 ％ 0 ％≦Ｖ≦0.3 ％ Cu≦0.35％ アルミニウム（任意成分）：0.005 ％〜0.06％ ホウ素（任意成分） ：0.0005％〜0.01％ チタン（任意成分） ：0.005 ％〜0.03％ ニオブ（任意成分） ：0.005 ％〜0.06％ 硫黄 （任意成分） ：0.005 ％〜0.1 ％ カルシウム（任意成分） ：0.006 ％以下 テルル（任意成分） ：0.03％以下 セレン（任意成分） ：0.05％以下 ビスマス（任意成分） ：0.05％以下 鉛（任意成分） ：0.1 ％以下 残部は鉄と不可避不純物。 - 【請求項２】 下記化学組成（重量％）： 0.1 ％≦Ｃ≦0.4 ％ 1 ％≦Mn≦1.8 ％ 0.15％≦Si≦1.7 ％ 0 ≦Ni≦1 ％ 0 ％≦Cr≦1.2 ％ 0 ％≦Mo≦0.3 ％ 0 ％≦Ｖ≦0.3 ％ Cu≦0.35％ アルミニウム（任意成分）：0.005 ％〜0.06％ ホウ素（任意成分） ：0.0005％〜0.01％ チタン（任意成分） ：0.005 ％〜0.03％ ニオブ（任意成分） ：0.005 ％〜0.06％ 硫黄 （任意成分） ：0.005 ％〜0.1 ％ カルシウム（任意成分） ：0.006 ％以下 テルル（任意成分） ：0.03％以下 セレン（任意成分） ：0.05％以下 ビスマス（任意成分） ：0.05％以下 鉛（任意成分） ：0.1 ％以下 残部は鉄と不可避不純物、 を有する鋼のビレットを作り、このビレットを高温鍛造
して鍛造品を製造し、得られた鍛造品を、鋼が完全にオ
ーステナイト構造を取る温度からＭs ＋100 ℃〜Ｍs −
20℃の範囲の温度Ｔm （ここでＭs は鋼のマルテンサイ
ト変態開始温度）まで速度Ｖr を0.5 ℃／秒以上にして
冷却し、次いで鍛造品をＴm 〜Ｔf の間の温度（ただ
し、Ｔf ≧Ｔm −100 ℃）に少なくとも２分間保つて、
Ｔm 〜Ｔf で生成する低ベイナイトを少なくとも15％、
パーライトフェライトを20％以下の割合で含む構造とす
ることを特徴とする鍛造品の製造方法。 - 【請求項３】 鋼が0.3 ％以下の炭素を含む請求項２に
記載の方法。 - 【請求項４】 鋼が1.6 ％以下のマンガンを含む請求項
２または３に記載の方法。 - 【請求項５】 鋼が0.8 ％以下の珪素を含む請求項２、
３または４に記載の方法。 - 【請求項６】 鋼が1.2 ％以上の珪素を含む請求項２、
３または４に記載の方法。 - 【請求項７】 構造物がＴm 〜Ｔf で生成する低ベイナ
イトを少なくとも30％含むように保持温度を選択する請
求項２〜６のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項８】 Ｔf がＴm −60℃以上である請求項２〜
７のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項９】 冷却速度Ｖr が２℃／秒以上である請求
項２〜８のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１０】 Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造
品を室温に冷却する請求項２〜９のいずれか一項に記載
の方法。 - 【請求項１１】 熱処理でさらに150 ℃〜650 ℃でアニ
ーリングする請求項10に記載の方法。 - 【請求項１２】 Ｔm 〜Ｔf の温度に保持した後、鍛造
品を650 ℃以下の温度に加熱してから室温に冷却する請
求項２〜９のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１３】 鍛造品をＡＣ3 以上の温度に加熱して
から熱処理する請求項２〜12のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項１４】 鍛造操作直後に熱処理する請求項２〜
12のいずれか一項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9601525 | 1996-02-08 | ||
| FR9601525A FR2744733B1 (fr) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209086A true JPH09209086A (ja) | 1997-08-12 |
| JP3915043B2 JP3915043B2 (ja) | 2007-05-16 |
Family
ID=9488967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04166097A Expired - Fee Related JP3915043B2 (ja) | 1996-02-08 | 1997-02-10 | 鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法 |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5820706A (ja) |
| EP (1) | EP0787812B1 (ja) |
| JP (1) | JP3915043B2 (ja) |
| KR (1) | KR970062058A (ja) |
| AR (1) | AR005719A1 (ja) |
| AT (1) | ATE262047T1 (ja) |
| BR (1) | BR9700917A (ja) |
| CA (1) | CA2196029A1 (ja) |
| CZ (1) | CZ293691B6 (ja) |
| DE (1) | DE69728076T2 (ja) |
| DK (1) | DK0787812T3 (ja) |
| ES (1) | ES2217374T3 (ja) |
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| HU (1) | HUP9700269A3 (ja) |
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| PT (1) | PT787812E (ja) |
| SI (1) | SI9700025B (ja) |
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| KR20180071357A (ko) * | 2015-11-16 | 2018-06-27 | 도이체 에델스탈베르케 스페시알티 스틸 게엠베하 운트 코. 카게 | 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강, 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강으로 제조된 단조품 및 단조품 제조 방법 |
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| US20020015731A1 (en) * | 1999-12-23 | 2002-02-07 | Appel Leah E. | Hydrogel-Driven Drug Dosage Form |
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