JPH09216074A - ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法 - Google Patents
ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法Info
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- JPH09216074A JPH09216074A JP4564496A JP4564496A JPH09216074A JP H09216074 A JPH09216074 A JP H09216074A JP 4564496 A JP4564496 A JP 4564496A JP 4564496 A JP4564496 A JP 4564496A JP H09216074 A JPH09216074 A JP H09216074A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長期の防汚機能に優れる材料として、ＢｅＣ
ｕ合金を合せ材とするクラッド鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢ
ｅＣｕ合金を合せ材１０とし、合せ材１０の合せ面側に
炭素鋼又は低合金鋼からなる母材１１が接合されるＢｅ
Ｃｕ合金クラッド鋼板であつて、合せ材１０の合せ面の
上にＣｕメッキ層１、Ｎｉメッキ層２の順に、２重メッ
キ層が形成されている。
ｕ合金を合せ材とするクラッド鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢ
ｅＣｕ合金を合せ材１０とし、合せ材１０の合せ面側に
炭素鋼又は低合金鋼からなる母材１１が接合されるＢｅ
Ｃｕ合金クラッド鋼板であつて、合せ材１０の合せ面の
上にＣｕメッキ層１、Ｎｉメッキ層２の順に、２重メッ
キ層が形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＢｅＣｕ合金クラッド
鋼板及びその製造方法に関する。
鋼板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】従来、発電所、海水淡水化
プラント等の海水配管には、海生物の付着に起因する発
電支障や機器障害を防止するため、塗装等による防汚対
策を行つている。しかしながら、塗装等による防汚対策
にあつては、メンテナンスの手間、付着物の処理、公害
・環境等の問題がある。そこで、例えばＣｕ−Ｎｉ合金
（キュプロニッケル）を合せ材とし、鋼を母材とし、こ
の合せ材と母材とを接合させて防汚対策を施したクラッ
ド鋼板が提案されている。
プラント等の海水配管には、海生物の付着に起因する発
電支障や機器障害を防止するため、塗装等による防汚対
策を行つている。しかしながら、塗装等による防汚対策
にあつては、メンテナンスの手間、付着物の処理、公害
・環境等の問題がある。そこで、例えばＣｕ−Ｎｉ合金
（キュプロニッケル）を合せ材とし、鋼を母材とし、こ
の合せ材と母材とを接合させて防汚対策を施したクラッ
ド鋼板が提案されている。
【０００３】しかしながら、このような従来のクラッド
鋼板にあつては、比較的短期での海生物の付着防止効果
が認められるが、長期になるとその持続性が低下し、防
汚性が損なわれるので、定期的に清掃が必要とされてい
た。
鋼板にあつては、比較的短期での海生物の付着防止効果
が認められるが、長期になるとその持続性が低下し、防
汚性が損なわれるので、定期的に清掃が必要とされてい
た。
【０００４】このため、本発明者等は、Ｃｕ−Ｎｉ合金
を使用せずに、海生物の付着しない防汚性に優れるクラ
ッド鋼板の研究を種々行つた。そして、衝撃で火花の出
ない安全工具やコネクター、リレーの接点、海底通信用
中継器等に広く応用されているＢｅＣｕ合金が、長期防
汚材として有望であることを見出した。しかし、ＢｅＣ
ｕ合金クラッド鋼板の場合、クラッド鋼板製造時に合せ
材の接合面の酸化防止のため知られているＮｉメッキ適
用のみでは、ＢｅとＮｉの金属間化合物が生じ易い。更
に、クラッド鋼板の使用用途によつて焼きならし等の熱
処理を必要とする母材を使用した場合、熱処理によつて
脆弱な金属間化合物が成長して接合強度が低下し、実用
に耐え得なくなるという技術的課題がある。
を使用せずに、海生物の付着しない防汚性に優れるクラ
ッド鋼板の研究を種々行つた。そして、衝撃で火花の出
ない安全工具やコネクター、リレーの接点、海底通信用
中継器等に広く応用されているＢｅＣｕ合金が、長期防
汚材として有望であることを見出した。しかし、ＢｅＣ
ｕ合金クラッド鋼板の場合、クラッド鋼板製造時に合せ
材の接合面の酸化防止のため知られているＮｉメッキ適
用のみでは、ＢｅとＮｉの金属間化合物が生じ易い。更
に、クラッド鋼板の使用用途によつて焼きならし等の熱
処理を必要とする母材を使用した場合、熱処理によつて
脆弱な金属間化合物が成長して接合強度が低下し、実用
に耐え得なくなるという技術的課題がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような従
来の技術的課題に鑑みてなされたもので、その構成は、
次の通りである。請求項１の発明は、Ｂｅを０．５〜
２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金を合せ材１０とし、
合せ材１０の合せ面側に炭素鋼又は低合金鋼からなる母
材１１が接合されるＢｅＣｕ合金クラッド鋼板であつ
て、合せ材１０の合せ面の上にＣｕメッキ層１、Ｎｉメ
ッキ層２の順に、２重メッキ層が形成されていることを
特徴とするＢｅＣｕ合金クラッド鋼板である。請求項２
は、Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金
を合せ材１０とし、合せ材１０の合せ面側に炭素鋼又は
低合金鋼からなる母材１１が接合されるＢｅＣｕ合金ク
ラッド鋼板の製造方法であつて、合せ材１０の合せ面の
上に１００〜５００μｍの厚さでＣｕメッキ層１を形成
し、該Ｃｕメッキ層１の上に２０〜１００μｍの厚さで
Ｎｉメッキ層２を形成した後、合せ材１０のＮｉメッキ
層２と母材１１とを重ね合わせた組合せ体に７５０〜８
３０℃の温度で加熱圧延を行つて接合させ、その後、必
要に応じて７８０〜８２０℃の温度で固溶化熱処理を施
すことを特徴とするＢｅＣｕ合金クラッド鋼板の製造方
法である。
来の技術的課題に鑑みてなされたもので、その構成は、
次の通りである。請求項１の発明は、Ｂｅを０．５〜
２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金を合せ材１０とし、
合せ材１０の合せ面側に炭素鋼又は低合金鋼からなる母
材１１が接合されるＢｅＣｕ合金クラッド鋼板であつ
て、合せ材１０の合せ面の上にＣｕメッキ層１、Ｎｉメ
ッキ層２の順に、２重メッキ層が形成されていることを
特徴とするＢｅＣｕ合金クラッド鋼板である。請求項２
は、Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金
を合せ材１０とし、合せ材１０の合せ面側に炭素鋼又は
低合金鋼からなる母材１１が接合されるＢｅＣｕ合金ク
ラッド鋼板の製造方法であつて、合せ材１０の合せ面の
上に１００〜５００μｍの厚さでＣｕメッキ層１を形成
し、該Ｃｕメッキ層１の上に２０〜１００μｍの厚さで
Ｎｉメッキ層２を形成した後、合せ材１０のＮｉメッキ
層２と母材１１とを重ね合わせた組合せ体に７５０〜８
３０℃の温度で加熱圧延を行つて接合させ、その後、必
要に応じて７８０〜８２０℃の温度で固溶化熱処理を施
すことを特徴とするＢｅＣｕ合金クラッド鋼板の製造方
法である。
【０００６】
【作用】請求項１の発明によれば、合せ材１０がＢｅＣ
ｕ合金からなるので、長期防汚材が得られる。また、合
せ材１０は、Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅ
Ｃｕ合金であるので、強固な酸化皮膜が生じ、耐食性に
優れると共に、熱間加工性も良好であり、割れが防止で
きる。また、合せ材１０の合せ面の上にＣｕメッキ層
１、Ｎｉメッキ層２の順に、２重メッキ層が形成されて
いるで、Ｃｕメッキ層１によつて合せ材１０中のＢｅの
拡散が抑制でき、Ｎｉメッキ層２とＢｅとが、固くて脆
い金属間化合物相を作ることが良好に防止されると同時
に、Ｃｕメッキ層１の酸化がＮｉメッキ層２によつて防
止される。
ｕ合金からなるので、長期防汚材が得られる。また、合
せ材１０は、Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅ
Ｃｕ合金であるので、強固な酸化皮膜が生じ、耐食性に
優れると共に、熱間加工性も良好であり、割れが防止で
きる。また、合せ材１０の合せ面の上にＣｕメッキ層
１、Ｎｉメッキ層２の順に、２重メッキ層が形成されて
いるで、Ｃｕメッキ層１によつて合せ材１０中のＢｅの
拡散が抑制でき、Ｎｉメッキ層２とＢｅとが、固くて脆
い金属間化合物相を作ることが良好に防止されると同時
に、Ｃｕメッキ層１の酸化がＮｉメッキ層２によつて防
止される。
【０００７】請求項２によれば、請求項１と同様の作用
が得られる他、次の作用が得られる。すなわち、合せ材
１０の合せ面の上に形成するＣｕメッキ層１が１００〜
５００μｍの厚さを有するので、無益なメッキ作業を抑
制しながら、圧延加熱中に合せ材１０中のＢｅがＣｕメ
ッキ層１を拡散貫通し、Ｎｉメッキ層２と反応して脆弱
な金属間化合物を作り、接合性が低下することが良好に
防止される。また、Ｃｕメッキ層１の上に形成するＮｉ
メッキ層２が２０〜１００μｍの厚さを有するので、Ｃ
ｕメッキ層１の酸化が良好に防止される。
が得られる他、次の作用が得られる。すなわち、合せ材
１０の合せ面の上に形成するＣｕメッキ層１が１００〜
５００μｍの厚さを有するので、無益なメッキ作業を抑
制しながら、圧延加熱中に合せ材１０中のＢｅがＣｕメ
ッキ層１を拡散貫通し、Ｎｉメッキ層２と反応して脆弱
な金属間化合物を作り、接合性が低下することが良好に
防止される。また、Ｃｕメッキ層１の上に形成するＮｉ
メッキ層２が２０〜１００μｍの厚さを有するので、Ｃ
ｕメッキ層１の酸化が良好に防止される。
【０００８】更に、合せ材１０のＮｉメッキ層２と母材
１１とを重ね合わせた組合せ体に、溶解温度以下である
７５０〜８３０℃の温度で加熱圧延を行つて接合させる
ので、所定のクラッド比が容易に得られると共に、合せ
材１０を形成するＢｅＣｕ合金の結晶粒が粗大化し、圧
延後、表面肌荒れを起こすことが良好に防止される。Ｂ
ｅＣｕ合金クラッド鋼板に固溶化熱処理を施し、硬化さ
せる必要がある場合には、７８０〜８２０℃の温度で処
理する。
１１とを重ね合わせた組合せ体に、溶解温度以下である
７５０〜８３０℃の温度で加熱圧延を行つて接合させる
ので、所定のクラッド比が容易に得られると共に、合せ
材１０を形成するＢｅＣｕ合金の結晶粒が粗大化し、圧
延後、表面肌荒れを起こすことが良好に防止される。Ｂ
ｅＣｕ合金クラッド鋼板に固溶化熱処理を施し、硬化さ
せる必要がある場合には、７８０〜８２０℃の温度で処
理する。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１，図２に示すサンドイ
ッチ方式に係るクラッド鋼板の製造方法に使用する組合
せ体に基づいて、本発明の第１実施の形態について説明
する。
て図面を参照して説明する。図１，図２に示すサンドイ
ッチ方式に係るクラッド鋼板の製造方法に使用する組合
せ体に基づいて、本発明の第１実施の形態について説明
する。
【００１０】図中において符号１０は合せ材を示し、合
せ材１０は耐食性を有する軟質材よりなり、具体的には
Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金であ
る。この合せ材１０の合せ面側には、予め、Ｃｕメッキ
層１及びＮｉメッキ層２からなる２重メッキ層を形成す
る。Ｃｕメッキ層１は、合せ材１０の合せ面に直接形成
し、Ｎｉメッキ層２は、Ｃｕメッキ層１の上に形成す
る。
せ材１０は耐食性を有する軟質材よりなり、具体的には
Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金であ
る。この合せ材１０の合せ面側には、予め、Ｃｕメッキ
層１及びＮｉメッキ層２からなる２重メッキ層を形成す
る。Ｃｕメッキ層１は、合せ材１０の合せ面に直接形成
し、Ｎｉメッキ層２は、Ｃｕメッキ層１の上に形成す
る。
【００１１】ここで、Ｃｕメッキ層１の厚さは、１００
〜５００μｍとし、また、Ｎｉメッキ層２の厚さは、２
０〜１００μｍとする。圧延加熱時に合せ材１０の接合
面が酸化されることを防止するためだけであるなら、合
せ材１０の合せ面に界面酸化防止のために直接Ｎｉメッ
キを施せば良い。しかしながら、クラッド化に際して界
面酸化防止のために用いるＮｉメッキと合せ材１０中の
Ｂｅとが、固くて脆い金属間化合物相を作るため、バッ
ファ層が必要となつた。そこで、合せ材１０の合せ面に
Ｃｕメッキを施せば、合せ材１０中のＢｅの拡散が抑制
でき、金属間化合物の生成を良好に防止できることが分
かつた。このため、合せ材１０の合せ面には、Ｃｕメッ
キ層１の上にＮｉメッキ層２を形成し、Ｂｅの拡散を抑
制しながらＣｕメッキ層１の酸化を防止する。
〜５００μｍとし、また、Ｎｉメッキ層２の厚さは、２
０〜１００μｍとする。圧延加熱時に合せ材１０の接合
面が酸化されることを防止するためだけであるなら、合
せ材１０の合せ面に界面酸化防止のために直接Ｎｉメッ
キを施せば良い。しかしながら、クラッド化に際して界
面酸化防止のために用いるＮｉメッキと合せ材１０中の
Ｂｅとが、固くて脆い金属間化合物相を作るため、バッ
ファ層が必要となつた。そこで、合せ材１０の合せ面に
Ｃｕメッキを施せば、合せ材１０中のＢｅの拡散が抑制
でき、金属間化合物の生成を良好に防止できることが分
かつた。このため、合せ材１０の合せ面には、Ｃｕメッ
キ層１の上にＮｉメッキ層２を形成し、Ｂｅの拡散を抑
制しながらＣｕメッキ層１の酸化を防止する。
【００１２】Ｃｕメッキ層１の厚さは、１００μｍ以下
では圧延加熱中に合せ材１０中のＢｅがＣｕメッキ層１
を拡散貫通し、Ｎｉメッキ層２と反応して上記金属間化
合物を作り、接合性が低下する。一方、Ｃｕメッキ層１
の厚さが５００μｍ以上になると、Ｂｅの拡散の抑制に
とつて過剰厚さとなり、メッキ作業の無駄となる。そこ
で、Ｃｕメッキ層１の厚さは、１００〜５００μｍとす
る。また、Ｎｉメッキ層２は、界面酸化防止の目的か
ら、その厚さは２０〜１００μｍとする。更に、合せ材
１０中のＢｅの含有量については、０．５重量％以下で
は、強固な酸化皮膜ができずらく、耐食性に劣ることに
なる一方、２．０重量％以上では、熱間加工性が低下
し、割れが発生しやすくなる。そこで、合せ材１０は、
Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金（ベ
リリュウム−銅合金）とする。
では圧延加熱中に合せ材１０中のＢｅがＣｕメッキ層１
を拡散貫通し、Ｎｉメッキ層２と反応して上記金属間化
合物を作り、接合性が低下する。一方、Ｃｕメッキ層１
の厚さが５００μｍ以上になると、Ｂｅの拡散の抑制に
とつて過剰厚さとなり、メッキ作業の無駄となる。そこ
で、Ｃｕメッキ層１の厚さは、１００〜５００μｍとす
る。また、Ｎｉメッキ層２は、界面酸化防止の目的か
ら、その厚さは２０〜１００μｍとする。更に、合せ材
１０中のＢｅの含有量については、０．５重量％以下で
は、強固な酸化皮膜ができずらく、耐食性に劣ることに
なる一方、２．０重量％以上では、熱間加工性が低下
し、割れが発生しやすくなる。そこで、合せ材１０は、
Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢｅＣｕ合金（ベ
リリュウム−銅合金）とする。
【００１３】１１は母材を示し、実用鋼である炭素鋼又
は低合金鋼からなる。この母材１１と合せ材１０のＮｉ
（ニッケル）メッキ層２とを密着させた重合板を２組用
意し、各合せ材１０を内側として対向させ、サンドイッ
チ状に組合せる。この合せ材１０と合せ材１０との間に
は、分離剤Ｓを予め塗布してあり、分離剤Ｓはサンドイ
ッチ状に組合せる前に十分乾燥させる。
は低合金鋼からなる。この母材１１と合せ材１０のＮｉ
（ニッケル）メッキ層２とを密着させた重合板を２組用
意し、各合せ材１０を内側として対向させ、サンドイッ
チ状に組合せる。この合せ材１０と合せ材１０との間に
は、分離剤Ｓを予め塗布してあり、分離剤Ｓはサンドイ
ッチ状に組合せる前に十分乾燥させる。
【００１４】次に、両母材１１，１１間に通気孔１４を
有する接合板１５を溶接固定する。具体的には、合せ材
１０，１０の四周を囲むように、母材１１，１１間に接
合板１５を溶接固定し、合せ材１０，１０の周囲に、接
合板１５によつて区画され、通気孔１４によつて外気と
連通する空間１６を形成する。この組合せ体には、通気
孔１４を通して真空処理を施し、通気孔１４を溶接等の
手段によつて閉塞させる。なお、分離剤Ｓの種類によつ
ては、この真空処理工程を省略することが可能である。
有する接合板１５を溶接固定する。具体的には、合せ材
１０，１０の四周を囲むように、母材１１，１１間に接
合板１５を溶接固定し、合せ材１０，１０の周囲に、接
合板１５によつて区画され、通気孔１４によつて外気と
連通する空間１６を形成する。この組合せ体には、通気
孔１４を通して真空処理を施し、通気孔１４を溶接等の
手段によつて閉塞させる。なお、分離剤Ｓの種類によつ
ては、この真空処理工程を省略することが可能である。
【００１５】このようにして製作した組合せ体は、溶解
温度以下の温度、具体的には７５０〜８３０℃の範囲の
圧延温度に加熱する。所定温度に加熱した組合せ体は図
外の圧延機によつて所定の圧延比にて圧延し、各組合せ
体の合せ材１０と母材１１とを接合する。圧延後に、接
合板１５付近となる母材１１の周縁部を切断除去し、２
枚のクラッド鋼板を得る。分離剤Ｓの機能により、合せ
材１０，１０の間の剥離面は容易に分離する。
温度以下の温度、具体的には７５０〜８３０℃の範囲の
圧延温度に加熱する。所定温度に加熱した組合せ体は図
外の圧延機によつて所定の圧延比にて圧延し、各組合せ
体の合せ材１０と母材１１とを接合する。圧延後に、接
合板１５付近となる母材１１の周縁部を切断除去し、２
枚のクラッド鋼板を得る。分離剤Ｓの機能により、合せ
材１０，１０の間の剥離面は容易に分離する。
【００１６】加熱圧延温度については、７５０℃未満で
は、母材１１の熱間変形能が著しく低下し、所定のクラ
ッド比（板厚比）を得ることが困難になる。一方、加熱
圧延温度が８３０℃を超えた場合には、合せ材１０を形
成するＢｅＣｕ合金の結晶粒が粗大化し、圧延後、表面
肌荒れを起こす。このようにして２枚のクラッド鋼板が
得られたなら、その後、必要に応じて７８０〜８２０℃
で固溶化熱処理を施し、硬化させる。
は、母材１１の熱間変形能が著しく低下し、所定のクラ
ッド比（板厚比）を得ることが困難になる。一方、加熱
圧延温度が８３０℃を超えた場合には、合せ材１０を形
成するＢｅＣｕ合金の結晶粒が粗大化し、圧延後、表面
肌荒れを起こす。このようにして２枚のクラッド鋼板が
得られたなら、その後、必要に応じて７８０〜８２０℃
で固溶化熱処理を施し、硬化させる。
【００１７】表１には、メッキ層１，２の種類及び厚さ
を異ならせた本発明材〜及び比較材〜に対す
る、圧延後のＵＴ（超音波探傷試験）、圧延まま材及び
固溶化熱処理材のせん断強さ試験（Ｎ／ｍｍ2 ）及び側
曲げ試験（２ＴＲ）の結果を示す。せん断強さ試験の規
格は、ＪＩＳ Ｇ３６０４ ＞９８Ｎ／ｍｍ2 である。
母材１１は、ＳＭ４００Ａ（３７ｍｍ〔ｔ〕×１３０ｍ
ｍ〔ｗ〕×１８０ｍｍ〔Ｌ〕）とし、合せ材１０，１０
（Ｂｅ２．０重量％）は、それぞれＢ３１３０Ｃ１７２
０（９ｍｍ〔ｔ〕×１２０ｍｍ〔ｗ〕×１７０ｍｍ
〔Ｌ〕）とした。圧延条件は、次の通りである。 加熱条件：８００℃×３ｈｒｓ 圧延比 ：２．５ 圧下率 ：１パス当たり５〜１５％ また、固溶化熱処理の条件は、８００℃×３０ｍｉｎ、
空冷とした。
を異ならせた本発明材〜及び比較材〜に対す
る、圧延後のＵＴ（超音波探傷試験）、圧延まま材及び
固溶化熱処理材のせん断強さ試験（Ｎ／ｍｍ2 ）及び側
曲げ試験（２ＴＲ）の結果を示す。せん断強さ試験の規
格は、ＪＩＳ Ｇ３６０４ ＞９８Ｎ／ｍｍ2 である。
母材１１は、ＳＭ４００Ａ（３７ｍｍ〔ｔ〕×１３０ｍ
ｍ〔ｗ〕×１８０ｍｍ〔Ｌ〕）とし、合せ材１０，１０
（Ｂｅ２．０重量％）は、それぞれＢ３１３０Ｃ１７２
０（９ｍｍ〔ｔ〕×１２０ｍｍ〔ｗ〕×１７０ｍｍ
〔Ｌ〕）とした。圧延条件は、次の通りである。 加熱条件：８００℃×３ｈｒｓ 圧延比 ：２．５ 圧下率 ：１パス当たり５〜１５％ また、固溶化熱処理の条件は、８００℃×３０ｍｉｎ、
空冷とした。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１から、本発明材〜は比較材〜
と比較して、次のことが分かる。すなわち、本発明材
〜は、圧延後のＵＴ（超音波探傷試験）の結果、未接
合部が形成されず接合状態が良好である。圧延まま材及
び固溶化熱処理材のせん断強さ共に、良好である。圧延
まま材及び固溶化熱処理材の側曲げ試験の結果について
も、はく離を生ずることなく良好である。
と比較して、次のことが分かる。すなわち、本発明材
〜は、圧延後のＵＴ（超音波探傷試験）の結果、未接
合部が形成されず接合状態が良好である。圧延まま材及
び固溶化熱処理材のせん断強さ共に、良好である。圧延
まま材及び固溶化熱処理材の側曲げ試験の結果について
も、はく離を生ずることなく良好である。
【００２０】次に、第３，４図に示す犠牲板方式に係る
クラッド鋼板の製造方法に使用する組合せ体に基づい
て、本発明の第２実施の形態について説明する。但し、
第１実施の形態と同一部分には同一符号を付してある。
クラッド鋼板の製造方法に使用する組合せ体に基づい
て、本発明の第２実施の形態について説明する。但し、
第１実施の形態と同一部分には同一符号を付してある。
【００２１】この実施の形態にあつては、犠牲板１７を
使用し、１枚の合せ材１０及び母材１１からなる重合板
に対し、加熱圧延を行う。この合せ材１０の母材１１と
の合せ面側には、Ｃｕメッキ層１、Ｎｉメッキ層２の順
に、２重メッキ層が第１実施の形態と同一厚さで形成さ
れている。合せ材１０の合せ面と反対面は、犠牲板１７
に対向させ、母材１１−合せ材１０−犠牲板１７の順に
組合せる。合せ材１０と犠牲板１７との間の剥離面に
は、予め、分離剤Ｓを塗布し、乾燥させる。更に、母材
１１と犠牲板１７との間に通気孔１４を有する接合板１
５を溶接固定する。
使用し、１枚の合せ材１０及び母材１１からなる重合板
に対し、加熱圧延を行う。この合せ材１０の母材１１と
の合せ面側には、Ｃｕメッキ層１、Ｎｉメッキ層２の順
に、２重メッキ層が第１実施の形態と同一厚さで形成さ
れている。合せ材１０の合せ面と反対面は、犠牲板１７
に対向させ、母材１１−合せ材１０−犠牲板１７の順に
組合せる。合せ材１０と犠牲板１７との間の剥離面に
は、予め、分離剤Ｓを塗布し、乾燥させる。更に、母材
１１と犠牲板１７との間に通気孔１４を有する接合板１
５を溶接固定する。
【００２２】このような組合せ体は、必要に応じて真空
処理を施し、第１実施の形態と同様の圧延温度（７５０
〜８３０℃）にまで加熱し、その後圧延機によつて所定
の圧延比にて圧延し、合せ材１０と母材１１とを２重メ
ッキ層を介して接合させる。圧延後には、接合板１５付
近となる母材１１及び犠牲板１７の周縁部を切断除去
し、犠牲板１７を取り除いて１枚のクラッド鋼板を得
る。クラッド鋼板には、必要に応じて７８０〜８２０℃
で固溶化熱処理をする。しかして、この実施の形態によ
つても、第１実施の形態と同様の作用を得ることができ
る。
処理を施し、第１実施の形態と同様の圧延温度（７５０
〜８３０℃）にまで加熱し、その後圧延機によつて所定
の圧延比にて圧延し、合せ材１０と母材１１とを２重メ
ッキ層を介して接合させる。圧延後には、接合板１５付
近となる母材１１及び犠牲板１７の周縁部を切断除去
し、犠牲板１７を取り除いて１枚のクラッド鋼板を得
る。クラッド鋼板には、必要に応じて７８０〜８２０℃
で固溶化熱処理をする。しかして、この実施の形態によ
つても、第１実施の形態と同様の作用を得ることができ
る。
【００２３】
【発明の効果】以上の説明によつて理解されるように、
本発明によれば、長期の防汚機能に優れるＢｅＣｕ合金
クラッド鋼板が提供される。また、このＢｅＣｕ合金ク
ラッド鋼板は、高い接合強度が得られ、剥離が発生し難
いと共に、曲げ延性が良好であることもあつて、加工性
に優れる。加えて、実用上の接合強度を確保しながら、
固溶化熱処理を施し、硬化させることも可能である。
本発明によれば、長期の防汚機能に優れるＢｅＣｕ合金
クラッド鋼板が提供される。また、このＢｅＣｕ合金ク
ラッド鋼板は、高い接合強度が得られ、剥離が発生し難
いと共に、曲げ延性が良好であることもあつて、加工性
に優れる。加えて、実用上の接合強度を確保しながら、
固溶化熱処理を施し、硬化させることも可能である。
【図１】 本発明の第１実施の形態に係る組合せ体を示
す断面図。
す断面図。
【図２】 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。
【図３】 本発明の第２実施の形態に係る組合せ体を示
す断面図。
す断面図。
【図４】 図３のＩＶ−ＩＶ線断面図。
１：Ｃｕメッキ層、２：Ｎｉメッキ層、１０：合せ材、
１１：母材、１５：接合板、１７：犠牲板、Ｓ：分離
剤。
１１：母材、１５：接合板、１７：犠牲板、Ｓ：分離
剤。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 15/01 Ｂ３２Ｂ 15/01 Ｄ Ｃ２２Ｃ 9/00 Ｃ２２Ｃ 9/00 Ｃ２３Ｃ 28/02 Ｃ２３Ｃ 28/02 (72)発明者 久野 弓彦 愛知県半田市前潟町１番地 日本碍子株式 会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢ
ｅＣｕ合金を合せ材（１０）とし、合せ材（１０）の合
せ面側に炭素鋼又は低合金鋼からなる母材（１１）が接
合されるＢｅＣｕ合金クラッド鋼板であつて、合せ材
（１０）の合せ面の上にＣｕメッキ層１、Ｎｉメッキ層
２の順に、２重メッキ層が形成されていることを特徴と
するＢｅＣｕ合金クラッド鋼板。 - 【請求項２】 Ｂｅを０．５〜２．０重量％含有するＢ
ｅＣｕ合金を合せ材（１０）とし、合せ材（１０）の合
せ面側に炭素鋼又は低合金鋼からなる母材（１１）が接
合されるＢｅＣｕ合金クラッド鋼板の製造方法であつ
て、合せ材（１０）の合せ面の上に１００〜５００μｍ
の厚さでＣｕメッキ層（１）を形成し、該Ｃｕメッキ層
（１）の上に２０〜１００μｍの厚さでＮｉメッキ層
（２）を形成した後、合せ材（１０）のＮｉメッキ層
（２）と母材（１１）とを重ね合わせた組合せ体に７５
０〜８３０℃の温度で加熱圧延を行つて接合させ、その
後、必要に応じて７８０〜８２０℃の温度で固溶化熱処
理を施すことを特徴とするＢｅＣｕ合金クラッド鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4564496A JP3574836B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4564496A JP3574836B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09216074A true JPH09216074A (ja) | 1997-08-19 |
| JP3574836B2 JP3574836B2 (ja) | 2004-10-06 |
Family
ID=12725089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4564496A Expired - Fee Related JP3574836B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3574836B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006272390A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Nippon Steel Corp | インバー合金と黄銅の複合構造体及びその接合方法 |
-
1996
- 1996-02-08 JP JP4564496A patent/JP3574836B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006272390A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Nippon Steel Corp | インバー合金と黄銅の複合構造体及びその接合方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3574836B2 (ja) | 2004-10-06 |
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