JPH09220593A - アンモニア性窒素含有有機性排液の処理方法 - Google Patents
アンモニア性窒素含有有機性排液の処理方法Info
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- JPH09220593A JPH09220593A JP2962096A JP2962096A JPH09220593A JP H09220593 A JPH09220593 A JP H09220593A JP 2962096 A JP2962096 A JP 2962096A JP 2962096 A JP2962096 A JP 2962096A JP H09220593 A JPH09220593 A JP H09220593A
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- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 アンモニア性窒素による阻害を除去して高効
率でメタン発酵を行うことができ、これにより小型の処
理装置を用いて短い滞留時間で効率よくアンモニア性窒
素含有有機性排液を処理することができ、またリン酸マ
グネシウムアンモニウムの析出やスケールの生成を防止
できるため、高負荷嫌気性処理も可能な処理方法を得
る。 【解決手段】 アンモニア性窒素含有有機性排液をメタ
ン発酵により処理方法において、被処理液をリン酸イオ
ンおよびマグネシウムイオンの存在下にｐＨ８以上の状
態で、リン酸マグネシウムアンモニウムを生成させ、こ
れを分離して、メタン発酵を行う。
率でメタン発酵を行うことができ、これにより小型の処
理装置を用いて短い滞留時間で効率よくアンモニア性窒
素含有有機性排液を処理することができ、またリン酸マ
グネシウムアンモニウムの析出やスケールの生成を防止
できるため、高負荷嫌気性処理も可能な処理方法を得
る。 【解決手段】 アンモニア性窒素含有有機性排液をメタ
ン発酵により処理方法において、被処理液をリン酸イオ
ンおよびマグネシウムイオンの存在下にｐＨ８以上の状
態で、リン酸マグネシウムアンモニウムを生成させ、こ
れを分離して、メタン発酵を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアンモニア性窒素を
含有する有機性排液をメタン発酵により処理する方法に
関するものである。
含有する有機性排液をメタン発酵により処理する方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】し尿、活性汚泥の余剰汚泥等の有機性窒
素含有排液を嫌気処理すると、まず酸生成菌の作用によ
り有機酸発酵が起こり、高分子の固形有機物が低分子化
して溶解し、有機酸を生成する。その後メタン生成菌の
作用によりメタン発酵が起こり、有機酸はメタンと炭酸
ガスに分解される。一相式の嫌気性消化法では有機酸発
酵とメタン発酵は並列的に起こるが、二相式の嫌気性処
理では有機酸発酵とメタン発酵は別の槽で行われる。
素含有排液を嫌気処理すると、まず酸生成菌の作用によ
り有機酸発酵が起こり、高分子の固形有機物が低分子化
して溶解し、有機酸を生成する。その後メタン生成菌の
作用によりメタン発酵が起こり、有機酸はメタンと炭酸
ガスに分解される。一相式の嫌気性消化法では有機酸発
酵とメタン発酵は並列的に起こるが、二相式の嫌気性処
理では有機酸発酵とメタン発酵は別の槽で行われる。
【０００３】ところでし尿、汚泥等に含まれる有機性窒
素化合物は酸発酵の段階で低分子化してアンモニア性窒
素に分解される。このアンモニア性窒素はメタン生成菌
に対して毒性を示し、高濃度のアンモニア性窒素が存在
するとメタン生成菌は阻害を受け、メタン発酵の速度が
低下する。メタン発酵におけるアンモニア性窒素の毒性
はｐＨに依存し、高ｐＨほど毒性が強いが、ｐＨ７付近
ではＮＨ4−Ｎが１０００ｍｇ／ｌ以上で毒性が現わ
れ、２０００ｍｇ／ｌになるとメタン発酵の速度は約１
／２、３０００ｍｇ／ｌでは約１／４になる。
素化合物は酸発酵の段階で低分子化してアンモニア性窒
素に分解される。このアンモニア性窒素はメタン生成菌
に対して毒性を示し、高濃度のアンモニア性窒素が存在
するとメタン生成菌は阻害を受け、メタン発酵の速度が
低下する。メタン発酵におけるアンモニア性窒素の毒性
はｐＨに依存し、高ｐＨほど毒性が強いが、ｐＨ７付近
ではＮＨ4−Ｎが１０００ｍｇ／ｌ以上で毒性が現わ
れ、２０００ｍｇ／ｌになるとメタン発酵の速度は約１
／２、３０００ｍｇ／ｌでは約１／４になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の嫌気性処理法で
はアンモニア性窒素の毒性に対しては考慮が払われてお
らず、アンモニア性窒素を含まない液で希釈するか、あ
るいは大容量の処理槽を使用して長い滞留時間で処理し
ている。例えば阻害がなければ約１０日間の滞留でよい
ものが約３０日間の滞留時間が必要となるため、装置が
大型化し、処理効率が悪い。
はアンモニア性窒素の毒性に対しては考慮が払われてお
らず、アンモニア性窒素を含まない液で希釈するか、あ
るいは大容量の処理槽を使用して長い滞留時間で処理し
ている。例えば阻害がなければ約１０日間の滞留でよい
ものが約３０日間の滞留時間が必要となるため、装置が
大型化し、処理効率が悪い。
【０００５】また、ＵＡＳＢ、固定床式等の高負荷嫌気
性処理ではアンモニア性窒素により活性が低下するこ
と、ならびに被処理液中にリンが含まれる場合には、リ
ン酸カルシウムやリン酸マグネシウムアンモニウム等の
スケールが配管やメタン発酵槽に析出して目詰まりを起
こしやすいことなどの理由により、アンモニア性窒素含
有排液の処理には高負荷嫌気性処理が適用できないとい
う問題点がある。
性処理ではアンモニア性窒素により活性が低下するこ
と、ならびに被処理液中にリンが含まれる場合には、リ
ン酸カルシウムやリン酸マグネシウムアンモニウム等の
スケールが配管やメタン発酵槽に析出して目詰まりを起
こしやすいことなどの理由により、アンモニア性窒素含
有排液の処理には高負荷嫌気性処理が適用できないとい
う問題点がある。
【０００６】本発明の目的は、上記問題点を解決するた
め、アンモニア性窒素のメタン発酵に対する阻害を除去
あるいは軽減し、これにより小型の処理槽を用いて短い
滞留時間で効率よくメタン発酵を行うことができるとと
もに、高負荷嫌気性処理の適用も可能なアンモニア性窒
素含有有機性排液の処理方法を提案することである。
め、アンモニア性窒素のメタン発酵に対する阻害を除去
あるいは軽減し、これにより小型の処理槽を用いて短い
滞留時間で効率よくメタン発酵を行うことができるとと
もに、高負荷嫌気性処理の適用も可能なアンモニア性窒
素含有有機性排液の処理方法を提案することである。
【０００７】
【課題を解決ための手段】本発明は、アンモニア性窒素
含有有機性排液をメタン発酵により処理する方法におい
て、被処理液をリン酸イオンおよびマグネシウムイオン
の存在下にｐＨ８以上の状態で、リン酸マグネシウムア
ンモニウムを生成させて分離し、メタン発酵を行うこと
を特徴とするアンモニア性窒素含有有機性排液の処理方
法である。
含有有機性排液をメタン発酵により処理する方法におい
て、被処理液をリン酸イオンおよびマグネシウムイオン
の存在下にｐＨ８以上の状態で、リン酸マグネシウムア
ンモニウムを生成させて分離し、メタン発酵を行うこと
を特徴とするアンモニア性窒素含有有機性排液の処理方
法である。
【０００８】本発明において処理対象とする排液はアン
モニア性窒素を含有する有機性排液である。ここでアン
モニア性窒素はアンモニウムイオン（アンモニア）の状
態で含まれるものであり、有機性窒素化合物の分解によ
り生成したものでも、元々アンモニア性窒素の状態で含
まれていたものでもよい。
モニア性窒素を含有する有機性排液である。ここでアン
モニア性窒素はアンモニウムイオン（アンモニア）の状
態で含まれるものであり、有機性窒素化合物の分解によ
り生成したものでも、元々アンモニア性窒素の状態で含
まれていたものでもよい。
【０００９】このような排液としては、し尿、活性汚泥
の余剰汚泥の液状化物、肥料製造排水などがあげられ
る。し尿のように元々アンモニア性窒素を含むものはそ
のまま被処理液とすることができるが、有機性窒素化合
物、固形物その他の高分子物質を含む場合は、さらに液
状化を行ったものを被処理液とするのが好ましい。
の余剰汚泥の液状化物、肥料製造排水などがあげられ
る。し尿のように元々アンモニア性窒素を含むものはそ
のまま被処理液とすることができるが、有機性窒素化合
物、固形物その他の高分子物質を含む場合は、さらに液
状化を行ったものを被処理液とするのが好ましい。
【００１０】し尿、汚泥等の液状化は、前述の酸発酵の
ほか、湿式酸化などによって行うことができる。酸発酵
はし尿、汚泥等を酸発酵槽において嫌気状態に維持し、
酸生成菌を増殖させて有機性窒素化合物、固形物、高分
子物質を分解し、液状化する。湿式酸化は例えば１０〜
７０Ｋｇ／ｃｍ2の加圧下に１５０〜２５０℃で酸素の
存在下に加熱処理して分解する。
ほか、湿式酸化などによって行うことができる。酸発酵
はし尿、汚泥等を酸発酵槽において嫌気状態に維持し、
酸生成菌を増殖させて有機性窒素化合物、固形物、高分
子物質を分解し、液状化する。湿式酸化は例えば１０〜
７０Ｋｇ／ｃｍ2の加圧下に１５０〜２５０℃で酸素の
存在下に加熱処理して分解する。
【００１１】上記のようなアンモニア性窒素含有有機性
排液は被処理液としてリン酸イオンおよびマグネシウム
イオンの存在下にｐＨ８以上の状態でリン酸マグネシウ
ムアンモニウム（以下、ＭＡＰという）を生成させて分
離する。被処理液中においてＭＡＰは次式により生成す
る。
排液は被処理液としてリン酸イオンおよびマグネシウム
イオンの存在下にｐＨ８以上の状態でリン酸マグネシウ
ムアンモニウム（以下、ＭＡＰという）を生成させて分
離する。被処理液中においてＭＡＰは次式により生成す
る。
【化１】 Mg(OH)2＋NH4OH＋H3PO4＋4H2O→MgNH4PO4・7H2O ・・・(１）
【００１２】（１）式の反応は等モル反応であり、リン
酸イオンおよびマグネシウムイオンは被処理液中に含ま
れる場合には添加しなくてもよいが、不足する場合には
添加する。し尿、余剰汚泥等は通常リン化合物を含むた
め、その液状化物はリン酸イオンを含んでいるため、新
たに添加する必要はないが、マグネシウムイオンは通常
含まれないので、外部から添加する。
酸イオンおよびマグネシウムイオンは被処理液中に含ま
れる場合には添加しなくてもよいが、不足する場合には
添加する。し尿、余剰汚泥等は通常リン化合物を含むた
め、その液状化物はリン酸イオンを含んでいるため、新
たに添加する必要はないが、マグネシウムイオンは通常
含まれないので、外部から添加する。
【００１３】リン酸イオンとしてはリン酸、リン酸ナト
リウム、リン酸カリウムなどを添加することができる。
マグネシウムイオンとしては塩化マグネシウム、硫酸マ
グネシウム、水酸化マグネシウムなどを添加することが
できる。海水中にはマグネシウムが１０００〜１５００
ｍｇ／ｌ含まれているので、マグネシウム源として海水
を添加してもよい。これらの添加量はアンモニウムイオ
ンの濃度によって変わり、通常は等モルの添加でよい
が、場合によっては過剰に添加してもよい。
リウム、リン酸カリウムなどを添加することができる。
マグネシウムイオンとしては塩化マグネシウム、硫酸マ
グネシウム、水酸化マグネシウムなどを添加することが
できる。海水中にはマグネシウムが１０００〜１５００
ｍｇ／ｌ含まれているので、マグネシウム源として海水
を添加してもよい。これらの添加量はアンモニウムイオ
ンの濃度によって変わり、通常は等モルの添加でよい
が、場合によっては過剰に添加してもよい。
【００１４】（１）式の反応はｐＨ８以上、好ましくは
ｐＨ８〜１１で進行するから、必要によりｐＨ調整剤を
添加してｐＨ調整する。ｐＨ調整剤として水酸化ナトリ
ウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムなどがあ
げられる。水酸化マグネシウムはマグネシウム源として
も、ｐＨ調整剤としても使用できるため好ましい。
ｐＨ８〜１１で進行するから、必要によりｐＨ調整剤を
添加してｐＨ調整する。ｐＨ調整剤として水酸化ナトリ
ウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムなどがあ
げられる。水酸化マグネシウムはマグネシウム源として
も、ｐＨ調整剤としても使用できるため好ましい。
【００１５】被処理液に必要な量のリン酸イオン、マグ
ネシウムイオン、ｐＨ調整剤を添加することによりＭＡ
Ｐ（通常は７水塩）が生成し、不溶性の結晶として析出
するので、これを反応液から分離する。ＭＡＰの分離は
晶析、凝集分離などの方法によることができる。晶析は
種結晶の充填層に反応液を通して、種結晶表面にＭＡＰ
を析出させて造粒し、ＭＡＰ粒として回収して肥料等に
利用することができる。凝集沈澱は反応槽において反応
させてＭＡＰを析出させ、沈澱、膜分離等の固液分離手
段により分離する。
ネシウムイオン、ｐＨ調整剤を添加することによりＭＡ
Ｐ（通常は７水塩）が生成し、不溶性の結晶として析出
するので、これを反応液から分離する。ＭＡＰの分離は
晶析、凝集分離などの方法によることができる。晶析は
種結晶の充填層に反応液を通して、種結晶表面にＭＡＰ
を析出させて造粒し、ＭＡＰ粒として回収して肥料等に
利用することができる。凝集沈澱は反応槽において反応
させてＭＡＰを析出させ、沈澱、膜分離等の固液分離手
段により分離する。
【００１６】ＭＡＰを分離した液はメタン発酵を行うこ
とにより、有機物を分解する。メタン発酵はメタン生成
菌を含む汚泥の存在下に嫌気性処理することにより行わ
れる。この工程は固形有機物、高分子化合物等の可溶化
と有機酸発酵の終了した被処理液について、メタン生成
菌によるメタン発酵のみを行うのが好ましいが、固形有
機物、高分子化合物等が残留する被処理液については酸
生成菌およびメタン生成菌を含む汚泥を用いて、酸発酵
とメタン発酵を並列的に行うこともできる。
とにより、有機物を分解する。メタン発酵はメタン生成
菌を含む汚泥の存在下に嫌気性処理することにより行わ
れる。この工程は固形有機物、高分子化合物等の可溶化
と有機酸発酵の終了した被処理液について、メタン生成
菌によるメタン発酵のみを行うのが好ましいが、固形有
機物、高分子化合物等が残留する被処理液については酸
生成菌およびメタン生成菌を含む汚泥を用いて、酸発酵
とメタン発酵を並列的に行うこともできる。
【００１７】メタン発酵の方法は浮遊式、ＵＡＳＢ（上
向流式スラッジブランケット式）、固定床式、流動床式
など、任意の方式のメタン発酵法を採用することができ
る。浮遊式は浮遊状態の生物汚泥と被処理液を混合して
嫌気処理する方法であり、比較的長い滞留時間を必要と
する。メタン発酵のみでも行われるが、酸発酵とメタン
発酵を並列的に行うこともできる。
向流式スラッジブランケット式）、固定床式、流動床式
など、任意の方式のメタン発酵法を採用することができ
る。浮遊式は浮遊状態の生物汚泥と被処理液を混合して
嫌気処理する方法であり、比較的長い滞留時間を必要と
する。メタン発酵のみでも行われるが、酸発酵とメタン
発酵を並列的に行うこともできる。
【００１８】ＵＡＳＢはメタン生成菌を高密度でグラニ
ュール化した汚泥を用い、上向流で通液することによ
り、スラッジブランケットを形成し、嫌気性処理する方
法である。固定床方式は固定床式の担体の表面にメタン
生成菌を高密度で付着させた汚泥を用いて嫌気処理を行
う方法である。流動床法はメタン菌を高密度で含む生物
汚泥を粒状担体に担持させ、流動床を形成して嫌気性処
理を行う方法である。これらは高負荷嫌気性処理であっ
て、いずれも高負荷かつ高流速で通液して比較的短時間
で処理する方法であり、酸発酵の終了した溶液状の被処
理液について、メタン発酵だけを行うように処理するの
が好ましい。
ュール化した汚泥を用い、上向流で通液することによ
り、スラッジブランケットを形成し、嫌気性処理する方
法である。固定床方式は固定床式の担体の表面にメタン
生成菌を高密度で付着させた汚泥を用いて嫌気処理を行
う方法である。流動床法はメタン菌を高密度で含む生物
汚泥を粒状担体に担持させ、流動床を形成して嫌気性処
理を行う方法である。これらは高負荷嫌気性処理であっ
て、いずれも高負荷かつ高流速で通液して比較的短時間
で処理する方法であり、酸発酵の終了した溶液状の被処
理液について、メタン発酵だけを行うように処理するの
が好ましい。
【００１９】メタン発酵は３５℃前後における活性が高
い中温菌を用いる場合は、３０〜４０℃の温度、６時間
〜２５日間の滞留時間で嫌気処理を行うことができる。
５５℃前後における活性が高い高温菌を用いるのが好ま
しく、この場合は、４５〜６０℃の温度、３時間〜２０
日間の滞留時間で嫌気処理を行うことができる。これら
の場合、酸発酵とメタン発酵を並列的に行う場合は滞留
時間を長くする必要があるが酸発酵を終った液状物につ
いてメタン発酵のみを行う場合は滞留時間を短くするこ
とができる。
い中温菌を用いる場合は、３０〜４０℃の温度、６時間
〜２５日間の滞留時間で嫌気処理を行うことができる。
５５℃前後における活性が高い高温菌を用いるのが好ま
しく、この場合は、４５〜６０℃の温度、３時間〜２０
日間の滞留時間で嫌気処理を行うことができる。これら
の場合、酸発酵とメタン発酵を並列的に行う場合は滞留
時間を長くする必要があるが酸発酵を終った液状物につ
いてメタン発酵のみを行う場合は滞留時間を短くするこ
とができる。
【００２０】メタン発酵はＭＡＰの生成、分離の後に行
われるが、場合によってはメタン発酵工程で処理した反
応液をＭＡＰ生成工程に戻してＭＡＰを分離し、メタン
発酵工程に循環することにより、メタン発酵工程におけ
るアンモニア性窒素の濃度を低下させることもできる。
しかしＵＡＳＢ、固定床式などの高負荷嫌気性処理で
は、酸発酵およびＭＡＰ分離の終った液状化物について
メタン発酵のみを行うことにより、生物汚泥のメタン生
成菌の密度を高めることができ、高負荷、高速処理が可
能になるとともに、ＭＡＰの析出およびスケール化も防
止できる。
われるが、場合によってはメタン発酵工程で処理した反
応液をＭＡＰ生成工程に戻してＭＡＰを分離し、メタン
発酵工程に循環することにより、メタン発酵工程におけ
るアンモニア性窒素の濃度を低下させることもできる。
しかしＵＡＳＢ、固定床式などの高負荷嫌気性処理で
は、酸発酵およびＭＡＰ分離の終った液状化物について
メタン発酵のみを行うことにより、生物汚泥のメタン生
成菌の密度を高めることができ、高負荷、高速処理が可
能になるとともに、ＭＡＰの析出およびスケール化も防
止できる。
【００２１】上記のようにしてメタン発酵を行うことに
より、被処理液中の有機酸がメタンおよび炭酸ガスに分
解する。被処理液中に固形有機物、高分子化合物等が存
在する場合は、ここで有機酸発酵により有機酸が生成し
たのちメタンおよび炭酸ガスに分解する。この場合、予
めアンモニア性窒素をＭＡＰとして除去しておくことに
より、メタン生成菌の活性が高くなり、短い滞留時間で
処理が可能になるとともに、リン酸カルシウム、ＭＡＰ
等の析出によるスケール化が防止される。
より、被処理液中の有機酸がメタンおよび炭酸ガスに分
解する。被処理液中に固形有機物、高分子化合物等が存
在する場合は、ここで有機酸発酵により有機酸が生成し
たのちメタンおよび炭酸ガスに分解する。この場合、予
めアンモニア性窒素をＭＡＰとして除去しておくことに
より、メタン生成菌の活性が高くなり、短い滞留時間で
処理が可能になるとともに、リン酸カルシウム、ＭＡＰ
等の析出によるスケール化が防止される。
【００２２】高負荷嫌気性処理の場合、アンモニア性窒
素が存在すると、活性低下により高速処理ができなくな
るほか、ＭＡＰの析出やリン酸カルシウムのスケール化
により目詰まりや有効容積の低下が起こるが、ＭＡＰの
分離によりこのような問題はなくなり、処理が効率化す
るとともに、運転管理も容易になる。このため高負荷嫌
気性処理の適用も可能になる。
素が存在すると、活性低下により高速処理ができなくな
るほか、ＭＡＰの析出やリン酸カルシウムのスケール化
により目詰まりや有効容積の低下が起こるが、ＭＡＰの
分離によりこのような問題はなくなり、処理が効率化す
るとともに、運転管理も容易になる。このため高負荷嫌
気性処理の適用も可能になる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について説
明する。 比較例１ ３ liter容量のメタン発酵槽に表１の合成し尿を導入
し、浮遊状の生物汚泥と混合し、温度３５℃で嫌気状態
下に攪拌して処理した。滞留時間３０日ではＴＯＣ除去
率は平均９４％であったが、滞留時間を２０日にすると
ＴＯＣ除去率平均９１％になった。滞留時間を１０日ま
で短くしたところ、ＴＯＣ除去率は５０％以下に低下し
た。
明する。 比較例１ ３ liter容量のメタン発酵槽に表１の合成し尿を導入
し、浮遊状の生物汚泥と混合し、温度３５℃で嫌気状態
下に攪拌して処理した。滞留時間３０日ではＴＯＣ除去
率は平均９４％であったが、滞留時間を２０日にすると
ＴＯＣ除去率平均９１％になった。滞留時間を１０日ま
で短くしたところ、ＴＯＣ除去率は５０％以下に低下し
た。
【００２４】
【表１】
【００２５】実施例１ 表１の合成し尿をｐＨ９．０に調整し、塩化マグネシウ
ムを６００ｍｇ／ｌ添加してゆっくり６０分攪拌し生成
した沈澱をろ過したところ、ろ液のりんは１１ｍｇ／ｌ
であった。アンモニアは（Ｎとして）２，６１０ｍｇ／
ｌであった。このろ液を比較例１と同様にメタン発酵し
たところ、滞留時間３０日目ではＴＯＣ除去率は平均９
５％であった。滞留時間を２０日にしたところ、ＴＯＣ
除去率は平均９３％になり、１０日では８０〜８６％が
維持できた。
ムを６００ｍｇ／ｌ添加してゆっくり６０分攪拌し生成
した沈澱をろ過したところ、ろ液のりんは１１ｍｇ／ｌ
であった。アンモニアは（Ｎとして）２，６１０ｍｇ／
ｌであった。このろ液を比較例１と同様にメタン発酵し
たところ、滞留時間３０日目ではＴＯＣ除去率は平均９
５％であった。滞留時間を２０日にしたところ、ＴＯＣ
除去率は平均９３％になり、１０日では８０〜８６％が
維持できた。
【００２６】実施例２ 表１の合成排水に塩化マグネシウムを１．２重量％、リ
ン酸一カリウムを１．５重量％となるように添加し、ｐ
Ｈを９に調整して６０分間ゆっくり攪拌した。その結果
ろ液のアンモニアは（Ｎとして）９７６ｍｇ／ｌになっ
た。このろ液を比較例１と同様にメタン発酵したとこ
ろ、滞留時間１０日で９０〜９２％のＴＯＣ除去率が得
られた。
ン酸一カリウムを１．５重量％となるように添加し、ｐ
Ｈを９に調整して６０分間ゆっくり攪拌した。その結果
ろ液のアンモニアは（Ｎとして）９７６ｍｇ／ｌになっ
た。このろ液を比較例１と同様にメタン発酵したとこ
ろ、滞留時間１０日で９０〜９２％のＴＯＣ除去率が得
られた。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、アンモニア性窒素をＭ
ＡＰとして分離してメタン発酵することにより、アンモ
ニア性窒素による阻害を除去あるいは軽減して高効率で
メタン発酵を行うことができ、これにより小型の処理装
置を用いて短い滞留時間で効率よくアンモニア性窒素含
有有機性排液を処理することができ、またＭＡＰの析出
やスケールの生成を防止できるため、高負荷嫌気性処理
も可能であるなどの効果が得られる。
ＡＰとして分離してメタン発酵することにより、アンモ
ニア性窒素による阻害を除去あるいは軽減して高効率で
メタン発酵を行うことができ、これにより小型の処理装
置を用いて短い滞留時間で効率よくアンモニア性窒素含
有有機性排液を処理することができ、またＭＡＰの析出
やスケールの生成を防止できるため、高負荷嫌気性処理
も可能であるなどの効果が得られる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、アンモニア性
窒素含有有機性排液をメタン発酵により処理する方法に
おいて、被処理液をリン酸イオンおよびマグネシウムイ
オンの存在下にｐＨ８以上の状態で、リン酸マグネシウ
ムアンモニウムを生成させて分離し、メタン発酵を行う
ことを特徴とするアンモニア性窒素含有有機性排液の処
理方法である。
窒素含有有機性排液をメタン発酵により処理する方法に
おいて、被処理液をリン酸イオンおよびマグネシウムイ
オンの存在下にｐＨ８以上の状態で、リン酸マグネシウ
ムアンモニウムを生成させて分離し、メタン発酵を行う
ことを特徴とするアンモニア性窒素含有有機性排液の処
理方法である。
Claims (1)
- 【請求項１】 アンモニア性窒素含有有機性排液をメタ
ン発酵により処理する方法において、 被処理液をリン酸イオンおよびマグネシウムイオンの存
在下にｐＨ８以上の状態で、リン酸マグネシウムアンモ
ニウムを生成させて分離し、 メタン発酵を行うことを特徴とするアンモニア性窒素含
有有機性排液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2962096A JPH09220593A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | アンモニア性窒素含有有機性排液の処理方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2962096A JPH09220593A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | アンモニア性窒素含有有機性排液の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09220593A true JPH09220593A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12281137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2962096A Pending JPH09220593A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | アンモニア性窒素含有有機性排液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09220593A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1996
- 1996-02-16 JP JP2962096A patent/JPH09220593A/ja active Pending
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