JPH09220641A - 双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰 - Google Patents
双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰Info
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- JPH09220641A JPH09220641A JP2809596A JP2809596A JPH09220641A JP H09220641 A JPH09220641 A JP H09220641A JP 2809596 A JP2809596 A JP 2809596A JP 2809596 A JP2809596 A JP 2809596A JP H09220641 A JPH09220641 A JP H09220641A
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- JP
- Japan
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- continuous casting
- sliding contact
- molten metal
- cooling
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 双ドラム式連続鋳造装置を使用した薄帯鋳片
の連続鋳造において、冷却ドラムとサイド堰との間のシ
ール不良による溶湯洩れを簡単な方法により防止する。 【解決手段】 互いに反対向きに回転する一対の冷却ド
ラム１，１と、冷却ドラム１，１の両端面に摺動接触す
る一対のサイド堰２，２とで構成された双ドラム式連続
鋳造装置において、一対のサイド堰２，２の冷却ドラム
端面との摺動接触面がＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定され
た最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓの表面粗さ
を有する。そのため、摺動接触面は速やかに磨耗して冷
却ドラム１，１との間隙を塞いで間隙からの溶湯洩れを
防止する。
の連続鋳造において、冷却ドラムとサイド堰との間のシ
ール不良による溶湯洩れを簡単な方法により防止する。 【解決手段】 互いに反対向きに回転する一対の冷却ド
ラム１，１と、冷却ドラム１，１の両端面に摺動接触す
る一対のサイド堰２，２とで構成された双ドラム式連続
鋳造装置において、一対のサイド堰２，２の冷却ドラム
端面との摺動接触面がＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定され
た最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓの表面粗さ
を有する。そのため、摺動接触面は速やかに磨耗して冷
却ドラム１，１との間隙を塞いで間隙からの溶湯洩れを
防止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄帯鋳片を連続鋳
造するための双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰に関
し、特に冷却ドラム端面との間のシールに関するもので
ある。
造するための双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰に関
し、特に冷却ドラム端面との間のシールに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】双ドラム式連続鋳造装置は、互いに反対
向きに回転する一対の冷却ドラムと、冷却ドラムの両端
面に摺動接触する一対のサイド堰とで構成されている。
冷却ドラムは銅や銅合金製で周面及び両端面にはＮｉメ
ッキ等が施されており、サイド堰の内面には耐火物が施
工されるとともに、サイド堰内面の冷却ドラム端面に摺
動接触する面には、表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１で
規定された最大高さ（Ｒmax)で約６．３Ｓ以下のセラミ
ック等の耐火物が張り付けられている。冷却ドラムとサ
イド堰とで形成された湯溜まり部には金属の溶湯が連続
して供給され、溶湯は冷却ドラムの周面で冷却凝固して
凝固シェルを生成し、凝固シェルは冷却ドラムの間隙で
圧着されて薄帯鋳片となる。
向きに回転する一対の冷却ドラムと、冷却ドラムの両端
面に摺動接触する一対のサイド堰とで構成されている。
冷却ドラムは銅や銅合金製で周面及び両端面にはＮｉメ
ッキ等が施されており、サイド堰の内面には耐火物が施
工されるとともに、サイド堰内面の冷却ドラム端面に摺
動接触する面には、表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１で
規定された最大高さ（Ｒmax)で約６．３Ｓ以下のセラミ
ック等の耐火物が張り付けられている。冷却ドラムとサ
イド堰とで形成された湯溜まり部には金属の溶湯が連続
して供給され、溶湯は冷却ドラムの周面で冷却凝固して
凝固シェルを生成し、凝固シェルは冷却ドラムの間隙で
圧着されて薄帯鋳片となる。
【０００３】ところで、前記連続鋳造の初期において
は、冷却ドラム端面とサイド堰との間隙から溶湯が洩れ
出すという問題がある。洩れ出した溶湯の一部は地金と
なり、再び間隙に入り込んでサイド堰を局部的に磨耗さ
せる。その結果、シール機能が急激に低下して溶湯の洩
れ出しが激しくなり、鋳片端部は欠落して形状を損なう
とともに、鋳造不能に至る場合もある。従来、溶湯洩れ
を防止するために、サイド堰を３点支持により冷却ドラ
ム端面に均一に押付けたり、鋳造初期においてサイド堰
の押付力を強めたりしたが、溶湯洩れを十分に防止でき
なかった。
は、冷却ドラム端面とサイド堰との間隙から溶湯が洩れ
出すという問題がある。洩れ出した溶湯の一部は地金と
なり、再び間隙に入り込んでサイド堰を局部的に磨耗さ
せる。その結果、シール機能が急激に低下して溶湯の洩
れ出しが激しくなり、鋳片端部は欠落して形状を損なう
とともに、鋳造不能に至る場合もある。従来、溶湯洩れ
を防止するために、サイド堰を３点支持により冷却ドラ
ム端面に均一に押付けたり、鋳造初期においてサイド堰
の押付力を強めたりしたが、溶湯洩れを十分に防止でき
なかった。
【０００４】サイド堰の磨耗を防止するとともに、冷却
ドラム端面間のシール不良を防止する方法として、サイ
ド堰の外側から内部を通って冷却ドラム周面に至るシー
ル物質の供給孔を設けた装置が、例えば特開昭６０−２
１１５７号公報によって知られている。しかし、このよ
うな装置は複雑であり、操作及び保守が面倒であるため
実用的でない。
ドラム端面間のシール不良を防止する方法として、サイ
ド堰の外側から内部を通って冷却ドラム周面に至るシー
ル物質の供給孔を設けた装置が、例えば特開昭６０−２
１１５７号公報によって知られている。しかし、このよ
うな装置は複雑であり、操作及び保守が面倒であるため
実用的でない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ドラム式
連続鋳造装置を使用した薄帯鋳片の連続鋳造において、
冷却ドラムとサイド堰との間のシール不良による溶湯洩
れを簡単な方法により防止することを課題とする。
連続鋳造装置を使用した薄帯鋳片の連続鋳造において、
冷却ドラムとサイド堰との間のシール不良による溶湯洩
れを簡単な方法により防止することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、溶湯洩れの
発生原因を解明するために鋳造後のサイド堰の摺動接触
面を調査した結果、摺動接触面は偏磨耗していることが
分かった。摺動接触面が偏磨耗する原因は、サイド堰内
面は冷却ドラム端面と接触するとともに溶湯とも接触す
るため、偏熱により熱変形するためと考えられる。
発生原因を解明するために鋳造後のサイド堰の摺動接触
面を調査した結果、摺動接触面は偏磨耗していることが
分かった。摺動接触面が偏磨耗する原因は、サイド堰内
面は冷却ドラム端面と接触するとともに溶湯とも接触す
るため、偏熱により熱変形するためと考えられる。
【０００７】そこで本発明は、サイド堰内面を粗くして
その磨耗速度を早め、冷却ドラム端面に速やかに密着さ
せることにより、鋳造初期における溶湯洩れを防止する
ものであり、その要旨は、互いに反対向きに回転する一
対の冷却ドラムと、該冷却ドラムの両端面に摺動接触す
る一対のサイド堰とで構成された双ドラム式連続鋳造装
置において、前記一対のサイド堰の冷却ドラム端面との
摺動接触面の表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定さ
れた最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓであるこ
とを特徴とする双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰であ
る。摺動接触面の表面粗さを調整する方法としては、摺
動接触面をヤスリや砥石等により研摩するか、または摺
動接触面に粒度を調整した耐火物微粒子を付着させる等
の方法がある。
その磨耗速度を早め、冷却ドラム端面に速やかに密着さ
せることにより、鋳造初期における溶湯洩れを防止する
ものであり、その要旨は、互いに反対向きに回転する一
対の冷却ドラムと、該冷却ドラムの両端面に摺動接触す
る一対のサイド堰とで構成された双ドラム式連続鋳造装
置において、前記一対のサイド堰の冷却ドラム端面との
摺動接触面の表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定さ
れた最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓであるこ
とを特徴とする双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰であ
る。摺動接触面の表面粗さを調整する方法としては、摺
動接触面をヤスリや砥石等により研摩するか、または摺
動接触面に粒度を調整した耐火物微粒子を付着させる等
の方法がある。
【０００８】本発明のサイド堰は、冷却ドラム端面との
摺動接触面の表面粗さが、ＪＩＳＢ０６０１で規定され
た最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓであり、従
来のサイド堰よりも粗く形成されているので、このサイ
ド堰を回転駆動する冷却ドラムの端面に押し付けると、
摺動接触面は速やかに磨耗して平坦になり、冷却ドラム
端面と緊密に接触する。その結果、サイド堰は摺動接触
面を完全にシールして摺動接触面からの溶湯の洩れ出し
を防止する。なお、シール完了後の摺動接触面は滑らか
になっているので磨耗速度は減少する。
摺動接触面の表面粗さが、ＪＩＳＢ０６０１で規定され
た最大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓであり、従
来のサイド堰よりも粗く形成されているので、このサイ
ド堰を回転駆動する冷却ドラムの端面に押し付けると、
摺動接触面は速やかに磨耗して平坦になり、冷却ドラム
端面と緊密に接触する。その結果、サイド堰は摺動接触
面を完全にシールして摺動接触面からの溶湯の洩れ出し
を防止する。なお、シール完了後の摺動接触面は滑らか
になっているので磨耗速度は減少する。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は、双ドラム式連続鋳造装置
を例示したもので、一対の冷却ドラム１，１は、内部を
循環する冷却水によって冷却されるとともに、図示しな
い駆動機構によって同じ回転速度で互いに反対向き（矢
印の方向）に１５〜１５０ｍ／min 程度の速度で回転駆
動される。冷却ドラム１は、銅又は銅合金製で周面１ａ
及び端面１ｂには耐溶損性のＮｉメッキが施されてい
る。端面１ｂにはＮｉメッキの表面に必要に応じて、例
えばサーメット等の耐磨耗性材料が溶射により被覆され
ており、端面１ｂの表面粗さはＪＩＳ Ｂ ０６０１で
規定された最大高さ（Ｒmax)で６．３Ｓ以下である。
を例示したもので、一対の冷却ドラム１，１は、内部を
循環する冷却水によって冷却されるとともに、図示しな
い駆動機構によって同じ回転速度で互いに反対向き（矢
印の方向）に１５〜１５０ｍ／min 程度の速度で回転駆
動される。冷却ドラム１は、銅又は銅合金製で周面１ａ
及び端面１ｂには耐溶損性のＮｉメッキが施されてい
る。端面１ｂにはＮｉメッキの表面に必要に応じて、例
えばサーメット等の耐磨耗性材料が溶射により被覆され
ており、端面１ｂの表面粗さはＪＩＳ Ｂ ０６０１で
規定された最大高さ（Ｒmax)で６．３Ｓ以下である。
【００１０】一対の冷却ドラム１，１の両端面には、一
対のサイド堰２，２が押付け装置３によって０．１９６
〜１．９６MPa 程度の力で押付けられており、サイド堰
２，２は矢印の方向に回転駆動する冷却ドラム１，１の
両端面と摺動接触する。冷却ドラム１，１の間隙の上部
には湯溜まり部４が形成されており、湯溜まり部４には
溶湯が連続して供給される。供給された溶湯は冷却ドラ
ムの周面１ａで冷却凝固して凝固シェルを生成し、凝固
シェルは冷却ドラム１，１の間隙で圧着されて薄帯鋳片
Ｓとなる。
対のサイド堰２，２が押付け装置３によって０．１９６
〜１．９６MPa 程度の力で押付けられており、サイド堰
２，２は矢印の方向に回転駆動する冷却ドラム１，１の
両端面と摺動接触する。冷却ドラム１，１の間隙の上部
には湯溜まり部４が形成されており、湯溜まり部４には
溶湯が連続して供給される。供給された溶湯は冷却ドラ
ムの周面１ａで冷却凝固して凝固シェルを生成し、凝固
シェルは冷却ドラム１，１の間隙で圧着されて薄帯鋳片
Ｓとなる。
【００１１】図２は、サイド堰２の冷却ドラム端面２ｂ
側の面を示しており、図２において、５はサイド堰３の
外枠を構成する金枠であり、金枠５の内側には例えばＣ
ａＯ−ＳｉＯ2 等の不定形耐火物６が施工されている。
不定形耐火物６の内側の冷却ドラム端面との摺動接触面
７には、耐熱性及び耐磨耗性の優れた例えばＳｉ
3 Ｎ 4 ，ＳｉＣ，ＢＮ，ＺｒＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 等の高硬
度微粒子を含むセラミック板が張り付けられている。ま
た、溶湯との接触面８には、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ等の耐火煉
瓦が施工されている。
側の面を示しており、図２において、５はサイド堰３の
外枠を構成する金枠であり、金枠５の内側には例えばＣ
ａＯ−ＳｉＯ2 等の不定形耐火物６が施工されている。
不定形耐火物６の内側の冷却ドラム端面との摺動接触面
７には、耐熱性及び耐磨耗性の優れた例えばＳｉ
3 Ｎ 4 ，ＳｉＣ，ＢＮ，ＺｒＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 等の高硬
度微粒子を含むセラミック板が張り付けられている。ま
た、溶湯との接触面８には、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ等の耐火煉
瓦が施工されている。
【００１２】図３は、図１及び図２に示した双ドラム式
連続鋳造装置において、サイド堰２の摺動接触面７の表
面粗さを種々変えて薄帯鋳片を連続鋳造した場合の、摺
動接触面７の表面粗さとしてＪＩＳ Ｂ ０６０１で規
定された最大高さ（Ｒmax)と、鋳造を開始してから１分
が経過するまでの鋳造初期における溶湯洩れ発生率の関
係を示している。
連続鋳造装置において、サイド堰２の摺動接触面７の表
面粗さを種々変えて薄帯鋳片を連続鋳造した場合の、摺
動接触面７の表面粗さとしてＪＩＳ Ｂ ０６０１で規
定された最大高さ（Ｒmax)と、鋳造を開始してから１分
が経過するまでの鋳造初期における溶湯洩れ発生率の関
係を示している。
【００１３】なお、最大高さ（Ｒmax)の調整は、摺動接
触面に粒度を調整した耐火物微粒子を付着させる方法を
採用した。また、溶湯洩れ発生率は、図中に示す７レベ
ルの最大高さ（Ｒmax)について鋳造ｎ数を５としたとき
の平均値であり、各レベルにおける最大高さ（Ｒmax)の
バラツキは、それぞれのＲmax の±２０％以下である。
触面に粒度を調整した耐火物微粒子を付着させる方法を
採用した。また、溶湯洩れ発生率は、図中に示す７レベ
ルの最大高さ（Ｒmax)について鋳造ｎ数を５としたとき
の平均値であり、各レベルにおける最大高さ（Ｒmax)の
バラツキは、それぞれのＲmax の±２０％以下である。
【００１４】図３において、摺動接触面の表面粗さの最
大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ未満及び２００Ｓ超では、
溶湯洩れ発生率が急激に増加している。摺動接触面の表
面粗さの最大高さ（Ｒmax)が１２．５Ｓ未満では、冷却
ドラム端面との摩擦抵抗が小さいことにより磨耗速度が
小さく、そのためサイド堰と冷却ドラム端面との間隙を
速やかに塞ぐことができない。一方、最大高さ（Ｒmax)
が２００Ｓを超えると、過大な凹凸による間隙から溶湯
洩れが生じる。
大高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ未満及び２００Ｓ超では、
溶湯洩れ発生率が急激に増加している。摺動接触面の表
面粗さの最大高さ（Ｒmax)が１２．５Ｓ未満では、冷却
ドラム端面との摩擦抵抗が小さいことにより磨耗速度が
小さく、そのためサイド堰と冷却ドラム端面との間隙を
速やかに塞ぐことができない。一方、最大高さ（Ｒmax)
が２００Ｓを超えると、過大な凹凸による間隙から溶湯
洩れが生じる。
【００１５】したがって、サイド堰内面と冷却ドラム端
面との間隙からの湯洩れを防止するためには、図２に示
す摺動接触面７の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)を１２．
５Ｓ〜２００Ｓの範囲に調整することが必要であり、湯
洩れを完全に防止するための最大高さ（Ｒmax)は２５Ｓ
〜１４０Ｓである。摺動接触面７の表面粗さの最大高さ
（Ｒmax)が比較的に小さくても湯洩れが生じない理由
は、摺動接触の初期で発生したセラミック粉による磨耗
が、ある程度持続するためと考えられる。なお、鋳造初
期における摺動接触面７の磨耗を促進させるためには、
サイド堰３の冷却ドラム端面への押付力は、０．９８MP
a 以上が望ましい。
面との間隙からの湯洩れを防止するためには、図２に示
す摺動接触面７の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)を１２．
５Ｓ〜２００Ｓの範囲に調整することが必要であり、湯
洩れを完全に防止するための最大高さ（Ｒmax)は２５Ｓ
〜１４０Ｓである。摺動接触面７の表面粗さの最大高さ
（Ｒmax)が比較的に小さくても湯洩れが生じない理由
は、摺動接触の初期で発生したセラミック粉による磨耗
が、ある程度持続するためと考えられる。なお、鋳造初
期における摺動接触面７の磨耗を促進させるためには、
サイド堰３の冷却ドラム端面への押付力は、０．９８MP
a 以上が望ましい。
【００１６】また、摺動接触面７の磨耗速度は、冷却ド
ラム端面の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)の増大にともな
って大きくなるが、冷却ドラム端面の表面粗さの最大高
さ（Ｒmax)を大きくすると、摺動接触面７はシール完了
後も、大きな速度で磨耗することになる。そのため、シ
ール完了後の摺動接触面７の磨耗を抑制するためには、
冷却ドラム端面の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)は６．３
Ｓ以下とすることが望ましい。なお、本発明のサイド堰
は双ドラム式連続鋳造装置の冷却ドラム端面に摺動接触
する方式のものであれば、その形状及び摺動接触面の素
材等は、以上の形態に限定されない。
ラム端面の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)の増大にともな
って大きくなるが、冷却ドラム端面の表面粗さの最大高
さ（Ｒmax)を大きくすると、摺動接触面７はシール完了
後も、大きな速度で磨耗することになる。そのため、シ
ール完了後の摺動接触面７の磨耗を抑制するためには、
冷却ドラム端面の表面粗さの最大高さ（Ｒmax)は６．３
Ｓ以下とすることが望ましい。なお、本発明のサイド堰
は双ドラム式連続鋳造装置の冷却ドラム端面に摺動接触
する方式のものであれば、その形状及び摺動接触面の素
材等は、以上の形態に限定されない。
【００１７】
【００１８】
【表１】 表１は、図１及び図２に示した双ドラム式連続鋳造装置
を使用して、板厚３．２mm、幅１３００mmのＳＵＳ３０
４ステンレス鋼の薄帯鋳片を鋳造速度６０ｍ／min で製
造した実施例を示している。なお、本実施例で使用した
冷却ドラムの端面にはＮｉメッキの表面にサーメットが
被覆されており、被覆層の最大高さ（Ｒmax)は３．２Ｓ
である。また、サイド堰の冷却ドラム端面との摺動接触
面には、ＢＮ製のセラミック板が張り付けられており、
サイド堰の冷却ドラム端面への押付け力は０．９８MPa
とした。
を使用して、板厚３．２mm、幅１３００mmのＳＵＳ３０
４ステンレス鋼の薄帯鋳片を鋳造速度６０ｍ／min で製
造した実施例を示している。なお、本実施例で使用した
冷却ドラムの端面にはＮｉメッキの表面にサーメットが
被覆されており、被覆層の最大高さ（Ｒmax)は３．２Ｓ
である。また、サイド堰の冷却ドラム端面との摺動接触
面には、ＢＮ製のセラミック板が張り付けられており、
サイド堰の冷却ドラム端面への押付け力は０．９８MPa
とした。
【００１９】本発明例では、湯洩れは発生せず最後まで
鋳造でき、鋳造Ｎｏ．７の比較例と較べてサイド堰の寿
命が約４〜６倍に延長した。これに対して鋳造Ｎｏ．６
及び鋳造Ｎｏ．８の比較例では、湯洩れの発生により鋳
造停止に至った。
鋳造でき、鋳造Ｎｏ．７の比較例と較べてサイド堰の寿
命が約４〜６倍に延長した。これに対して鋳造Ｎｏ．６
及び鋳造Ｎｏ．８の比較例では、湯洩れの発生により鋳
造停止に至った。
【００２０】
【発明の効果】双ドラム式連続鋳造装置を使用した薄帯
鋳片の鋳造初期においては、従来のサイド堰では冷却ド
ラム端面との間隙から溶湯が洩れ出し易いが、本発明の
サイド堰は、冷却ドラム端面との摺動接触面の表面粗さ
を従来と比べて粗くしているので、摺動接触面は速やか
に磨耗して間隙を塞ぐことができる。そのため、間隙か
らの溶湯の洩れ出しによる鋳片端部の欠落及び鋳造不能
を確実に防止できる。また、溶湯の洩れ出しによるサイ
ド堰内面の局部的な磨耗を防止できるのでサイド堰の寿
命が延長する。
鋳片の鋳造初期においては、従来のサイド堰では冷却ド
ラム端面との間隙から溶湯が洩れ出し易いが、本発明の
サイド堰は、冷却ドラム端面との摺動接触面の表面粗さ
を従来と比べて粗くしているので、摺動接触面は速やか
に磨耗して間隙を塞ぐことができる。そのため、間隙か
らの溶湯の洩れ出しによる鋳片端部の欠落及び鋳造不能
を確実に防止できる。また、溶湯の洩れ出しによるサイ
ド堰内面の局部的な磨耗を防止できるのでサイド堰の寿
命が延長する。
【図１】従来の双ドラム式連続鋳造装置を示す斜視図で
ある。
ある。
【図２】本発明の双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰内
面を示す図である。
面を示す図である。
【図３】サイド堰摺動接触面の表面粗さの最大高さ（Ｒ
max)と湯洩れ発生率（％）の関係を示す図である。
max)と湯洩れ発生率（％）の関係を示す図である。
１…冷却ドラム １ａ…冷却ドラム周面 １ｂ…冷却ドラム端面 ２…サイド堰 ３…押付け装置 ４…湯溜まり部 ５…金枠 ６…不定形耐火物 ７…摺動接触面 ８…溶湯接触面 Ｒ…金属の溶湯 Ｓ…薄帯鋳片
Claims (1)
- 【請求項１】 互いに反対向きに回転する一対の冷却ド
ラムと、該冷却ドラムの両端面に摺動接触する一対のサ
イド堰とで構成された双ドラム式連続鋳造装置におい
て、前記一対のサイド堰の冷却ドラム端面との摺動接触
面の表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定された最大
高さ（Ｒmax)で１２．５Ｓ〜２００Ｓであることを特徴
とする双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2809596A JPH09220641A (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2809596A JPH09220641A (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09220641A true JPH09220641A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12239239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2809596A Withdrawn JPH09220641A (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09220641A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023167988A (ja) * | 2022-05-13 | 2023-11-24 | 日本製鉄株式会社 | 双ドラム式連続鋳造装置および薄肉鋳片の製造方法 |
-
1996
- 1996-02-15 JP JP2809596A patent/JPH09220641A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023167988A (ja) * | 2022-05-13 | 2023-11-24 | 日本製鉄株式会社 | 双ドラム式連続鋳造装置および薄肉鋳片の製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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