JPH09222268A - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
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- JPH09222268A JPH09222268A JP8083601A JP8360196A JPH09222268A JP H09222268 A JPH09222268 A JP H09222268A JP 8083601 A JP8083601 A JP 8083601A JP 8360196 A JP8360196 A JP 8360196A JP H09222268 A JPH09222268 A JP H09222268A
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- valve
- rod
- valve body
- pressure refrigerant
- expansion valve
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0683—Expansion valves combined with a sensor the sensor is disposed in the suction line and influenced by the temperature or the pressure of the suction gas
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- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】上流側の高圧冷媒の圧力が変動して上昇して
も、安定した動作を維持することができる膨張弁を提供
すること。 【解決手段】弁体１６に連結されたロッド２３をその軸
線に対して直角方向又は直角に近い角度方向に付勢する
付勢手段４５を上記ロッド２３の側面に当接させて設
け、又は、弁体１６を、弁が閉じきる寸前の状態のとき
に弁体１６の移動量に比較して冷媒流路の断面積変化が
少なくなる形状に形成する。
も、安定した動作を維持することができる膨張弁を提供
すること。 【解決手段】弁体１６に連結されたロッド２３をその軸
線に対して直角方向又は直角に近い角度方向に付勢する
付勢手段４５を上記ロッド２３の側面に当接させて設
け、又は、弁体１６を、弁が閉じきる寸前の状態のとき
に弁体１６の移動量に比較して冷媒流路の断面積変化が
少なくなる形状に形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷凍サイクルに
おいて蒸発器に送り込まれる冷媒の流量制御を行いつつ
冷媒を断熱膨張させるための膨張弁に関する。
おいて蒸発器に送り込まれる冷媒の流量制御を行いつつ
冷媒を断熱膨張させるための膨張弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】膨張弁には各種のタイプがあるが、蒸発
器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を
細く絞って形成された弁座孔に対して上流側から対向す
るように弁体を配置し、蒸発器から送り出される低圧冷
媒の温度に対応して弁体を開閉動作させるようにした膨
張弁が広く用いられている。
器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を
細く絞って形成された弁座孔に対して上流側から対向す
るように弁体を配置し、蒸発器から送り出される低圧冷
媒の温度に対応して弁体を開閉動作させるようにした膨
張弁が広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】膨張弁に送り込まれる
高圧冷媒には、何らかの原因によって上流側において圧
力変動が発生する場合があり、その圧力変動は、高圧冷
媒液を媒体として膨張弁に伝達される。
高圧冷媒には、何らかの原因によって上流側において圧
力変動が発生する場合があり、その圧力変動は、高圧冷
媒液を媒体として膨張弁に伝達される。
【０００４】すると、上述のような従来の膨張弁におい
ては、弁体の上流側の冷媒圧力が圧力変動によって上昇
すると、それが弁体を閉じる方向に作用するので、弁体
の上流側の冷媒圧力がさらに上昇して圧力変動が一層大
きなものになり、膨張弁の動作が非常に不安定なものに
なってしまう場合がある。
ては、弁体の上流側の冷媒圧力が圧力変動によって上昇
すると、それが弁体を閉じる方向に作用するので、弁体
の上流側の冷媒圧力がさらに上昇して圧力変動が一層大
きなものになり、膨張弁の動作が非常に不安定なものに
なってしまう場合がある。
【０００５】そこで本発明は、上流側の高圧冷媒の圧力
が変動して上昇しても、安定した動作を維持することが
できる膨張弁を提供することを目的とする。
が変動して上昇しても、安定した動作を維持することが
できる膨張弁を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の膨張弁は、蒸発器に送り込まれる高圧冷媒
が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座
孔に対して上流側から対向するように弁体を配置し、上
記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温度に対応して動
作する感温部と上記弁体とを上記弁座内に緩く挿通され
たロッドで連結して上記弁体を開閉動作させるようにし
た膨張弁において、上記ロッドをその軸線に対して直角
方向又は直角に近い角度方向に付勢する付勢手段とを上
記ロッドの側面に当接させて設けたことを特徴とする。
め、本発明の膨張弁は、蒸発器に送り込まれる高圧冷媒
が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座
孔に対して上流側から対向するように弁体を配置し、上
記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温度に対応して動
作する感温部と上記弁体とを上記弁座内に緩く挿通され
たロッドで連結して上記弁体を開閉動作させるようにし
た膨張弁において、上記ロッドをその軸線に対して直角
方向又は直角に近い角度方向に付勢する付勢手段とを上
記ロッドの側面に当接させて設けたことを特徴とする。
【０００７】なお、上記ロッドを上記弁座と上記付勢手
段との間の位置において軸方向に進退自在な状態で支持
して上記ロッドが傾く支点となる支点部を設けてもよ
い。
段との間の位置において軸方向に進退自在な状態で支持
して上記ロッドが傾く支点となる支点部を設けてもよ
い。
【０００８】また、本発明の膨張弁は、蒸発器に送り込
まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って
形成された弁座孔に対して上流側から対向するように弁
体を配置し、上記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温
度に対応して動作する感温部と上記弁体とを上記弁座内
に緩く挿通されたロッドで連結して上記弁体を開閉動作
させるようにした膨張弁において、上記弁体を、弁が閉
じきる寸前の状態のときに上記弁体の移動量に比較して
冷媒流路の断面積変化が少なくなる形状に形成したこと
を特徴とする。
まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って
形成された弁座孔に対して上流側から対向するように弁
体を配置し、上記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温
度に対応して動作する感温部と上記弁体とを上記弁座内
に緩く挿通されたロッドで連結して上記弁体を開閉動作
させるようにした膨張弁において、上記弁体を、弁が閉
じきる寸前の状態のときに上記弁体の移動量に比較して
冷媒流路の断面積変化が少なくなる形状に形成したこと
を特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】図面を参照して本発明の実施の形
態を説明する。図１は本発明の第１の実施の形態を示し
ている。図中、１は蒸発器、２は圧縮機、３は凝縮器、
４は、凝縮器３の出口側に接続されて高圧の液体冷媒を
収容する受液器、１０は膨張弁であり、これらによって
冷凍サイクルが形成されており、例えば自動車の室内冷
房装置（カーエアコン）に用いられる。
態を説明する。図１は本発明の第１の実施の形態を示し
ている。図中、１は蒸発器、２は圧縮機、３は凝縮器、
４は、凝縮器３の出口側に接続されて高圧の液体冷媒を
収容する受液器、１０は膨張弁であり、これらによって
冷凍サイクルが形成されており、例えば自動車の室内冷
房装置（カーエアコン）に用いられる。
【００１０】膨張弁１０の本体ブロック１１には、蒸発
器１から圧縮機２へ送り出される低温低圧の冷媒ガスを
通すための低圧冷媒流路１２と、蒸発器１に送り込まれ
る高温高圧の冷媒液を通して断熱膨張させるための高圧
冷媒流路１３とが形成されている。
器１から圧縮機２へ送り出される低温低圧の冷媒ガスを
通すための低圧冷媒流路１２と、蒸発器１に送り込まれ
る高温高圧の冷媒液を通して断熱膨張させるための高圧
冷媒流路１３とが形成されている。
【００１１】低圧冷媒流路１２は、入口側の端部が蒸発
器１の出口に接続され、出口側が圧縮機２の入口に接続
されている。高圧冷媒流路１３は、入口側の端部が受液
器４の出口に接続され、出口側が蒸発器１の入口に接続
されている。
器１の出口に接続され、出口側が圧縮機２の入口に接続
されている。高圧冷媒流路１３は、入口側の端部が受液
器４の出口に接続され、出口側が蒸発器１の入口に接続
されている。
【００１２】低圧冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３とは
互いに平行に形成されており、これに垂直な貫通孔１４
が低圧冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３との間を貫通し
ている。また、低圧冷媒流路１２から外方に抜けるよう
に、貫通孔１４と同じ向きに形成された開口部には、感
温室３０が取り付けられている。
互いに平行に形成されており、これに垂直な貫通孔１４
が低圧冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３との間を貫通し
ている。また、低圧冷媒流路１２から外方に抜けるよう
に、貫通孔１４と同じ向きに形成された開口部には、感
温室３０が取り付けられている。
【００１３】高圧冷媒流路１３の途中には、流路面積を
途中で狭く絞った形の、断面形状が円形の弁座孔１５が
中央部に形成されていて、その弁座孔１５に上流側から
対向して、弁座孔１５の直径より大きな直径の球状の弁
体１６が配置されている。
途中で狭く絞った形の、断面形状が円形の弁座孔１５が
中央部に形成されていて、その弁座孔１５に上流側から
対向して、弁座孔１５の直径より大きな直径の球状の弁
体１６が配置されている。
【００１４】そして、弁体１６と弁座孔１５の入口部と
の間の隙間の最も狭い部分が高圧冷媒流路１３の絞り部
になり、そこから蒸発器１に到る下流側の管路内におい
て、高圧冷媒が断熱膨張する。
の間の隙間の最も狭い部分が高圧冷媒流路１３の絞り部
になり、そこから蒸発器１に到る下流側の管路内におい
て、高圧冷媒が断熱膨張する。
【００１５】弁体１６は、圧縮コイルスプリング１７に
よって弁座孔１５に接近する方向（即ち、閉じ方向）に
付勢されている。１８は、本体ブロック１１に螺合して
取り付けられて圧縮コイルスプリング１７の付勢力を調
整する調整ナット、１９は、高圧冷媒流路１３と外部と
の間をシールするためのＯリングである。
よって弁座孔１５に接近する方向（即ち、閉じ方向）に
付勢されている。１８は、本体ブロック１１に螺合して
取り付けられて圧縮コイルスプリング１７の付勢力を調
整する調整ナット、１９は、高圧冷媒流路１３と外部と
の間をシールするためのＯリングである。
【００１６】貫通孔１４内に挿通されたロッド２３は、
軸線方向に摺動自在に設けられていて、その上端は感温
室３０に達し、中間部分が低圧冷媒流路１２を垂直に横
切って貫通孔１４内を通り、下端は弁体１６の頭部に溶
接されている。
軸線方向に摺動自在に設けられていて、その上端は感温
室３０に達し、中間部分が低圧冷媒流路１２を垂直に横
切って貫通孔１４内を通り、下端は弁体１６の頭部に溶
接されている。
【００１７】ただし、第２の実施の形態のように、弁体
１６に孔をあけてそこにロッド２３の端部を嵌め込んで
もよい。なおロッド２３は、弁座孔１５の壁面との間を
冷媒が通過できるよう、弁座孔１５に比べて細く形成さ
れている。
１６に孔をあけてそこにロッド２３の端部を嵌め込んで
もよい。なおロッド２３は、弁座孔１５の壁面との間を
冷媒が通過できるよう、弁座孔１５に比べて細く形成さ
れている。
【００１８】したがって、圧縮コイルスプリング１７の
付勢力に逆らって弁体１６をロッド２３で押して弁座孔
１５から遠ざければ、高圧冷媒流路１３の流路面積が大
きくなる。このように、高圧冷媒流路１３の流路面積は
ロッド２３の移動量に対応して変化し、それによって蒸
発器１に供給される高圧冷媒の量が変化する。
付勢力に逆らって弁体１６をロッド２３で押して弁座孔
１５から遠ざければ、高圧冷媒流路１３の流路面積が大
きくなる。このように、高圧冷媒流路１３の流路面積は
ロッド２３の移動量に対応して変化し、それによって蒸
発器１に供給される高圧冷媒の量が変化する。
【００１９】貫通孔１４の内径寸法はロッド２３の外径
寸法に比べて相当に太く、貫通孔１４内でロッド２３が
傾くことができるようになっている。ただし、貫通孔１
４の途中にごく短い長さに形成された支点部２１だけ
は、ロッド２３が軸方向に進退自在ではあるが径方向に
はほとんどがたつきのない寸法に形成されている。した
がってロッド２３は、傾く場合には支点部２１を支点に
して傾くことになる。
寸法に比べて相当に太く、貫通孔１４内でロッド２３が
傾くことができるようになっている。ただし、貫通孔１
４の途中にごく短い長さに形成された支点部２１だけ
は、ロッド２３が軸方向に進退自在ではあるが径方向に
はほとんどがたつきのない寸法に形成されている。した
がってロッド２３は、傾く場合には支点部２１を支点に
して傾くことになる。
【００２０】２４は、高圧冷媒流路１３と低圧冷媒流路
１２との間をシールするためのＯリングであり、支点部
２１に隣接して、ロッド２３の外周面に密着して配置さ
れている。
１２との間をシールするためのＯリングであり、支点部
２１に隣接して、ロッド２３の外周面に密着して配置さ
れている。
【００２１】感温室３０は、厚い金属板製のハウジング
３１と可撓性のある金属製薄板（例えば厚さ０．１ｍｍ
のステンレス鋼板）からなるダイアフラム３２によって
気密に囲まれている。
３１と可撓性のある金属製薄板（例えば厚さ０．１ｍｍ
のステンレス鋼板）からなるダイアフラム３２によって
気密に囲まれている。
【００２２】そして、ダイアフラム３２の下面中央部に
面して、大きな皿状に形成されたダイアフラム受け盤３
３が配置されていて、その下面中央部にロッド２３の頂
部が当接している。
面して、大きな皿状に形成されたダイアフラム受け盤３
３が配置されていて、その下面中央部にロッド２３の頂
部が当接している。
【００２３】また、感温室３０内には、冷媒流路１２，
１３内に流されている冷媒と同じか又は性質の似ている
飽和蒸気状態のガスが封入されていて、ガス封入用の注
入孔は、栓３４によって閉塞されている。３６はシール
用のＯリングである。
１３内に流されている冷媒と同じか又は性質の似ている
飽和蒸気状態のガスが封入されていて、ガス封入用の注
入孔は、栓３４によって閉塞されている。３６はシール
用のＯリングである。
【００２４】低圧冷媒流路１２と感温室３０との間の不
動部分には、熱伝導率の低いプラスチック材などからな
るブシュ３８が固定されていて、感温室３０側への低圧
冷媒の回り込みが規制されている。
動部分には、熱伝導率の低いプラスチック材などからな
るブシュ３８が固定されていて、感温室３０側への低圧
冷媒の回り込みが規制されている。
【００２５】ただしブシュ３８には、低圧冷媒流路１２
と感温室３０側とを連通させるための通気溝４０が貫通
して穿設されているので、低圧冷媒流路１２を流れる低
圧冷媒が、通気溝４０を通って感温室３０側へ少量だけ
回り込む。その結果、低圧冷媒流路１２内を流れる冷媒
の温度が、ゆっくりと感温室３０に伝達される。
と感温室３０側とを連通させるための通気溝４０が貫通
して穿設されているので、低圧冷媒流路１２を流れる低
圧冷媒が、通気溝４０を通って感温室３０側へ少量だけ
回り込む。その結果、低圧冷媒流路１２内を流れる冷媒
の温度が、ゆっくりと感温室３０に伝達される。
【００２６】ブシュ３８からキノコの茎状に下方に延び
た部分は、ロッド２３をガイドするロッドガイド４２に
なっていて、その端部は支点部２１に隣接するＯリング
２４のすぐ近くまで達している。
た部分は、ロッド２３をガイドするロッドガイド４２に
なっていて、その端部は支点部２１に隣接するＯリング
２４のすぐ近くまで達している。
【００２７】ロッドガイド４２の軸線部には、ロッド２
３が通るガイド孔４３が貫通して穿設されているが、そ
のガイド孔４３の内径寸法は貫通孔１４の内径寸法とほ
ぼ同じであり、内部でロッド２３が傾くことができるよ
うになっている。
３が通るガイド孔４３が貫通して穿設されているが、そ
のガイド孔４３の内径寸法は貫通孔１４の内径寸法とほ
ぼ同じであり、内部でロッド２３が傾くことができるよ
うになっている。
【００２８】そして通気溝４０内には、ダイアフラム受
け盤３３のすぐ近傍においてロッド２３を軸線方向とほ
ぼ直角の方向に押すように付勢する圧縮コイルバネ４５
が、ロッドの側面に当接して配置されている。
け盤３３のすぐ近傍においてロッド２３を軸線方向とほ
ぼ直角の方向に押すように付勢する圧縮コイルバネ４５
が、ロッドの側面に当接して配置されている。
【００２９】その結果、図１に示されるように弁体１６
が弁座孔１５から離れた状態では、ロッド２３が、圧縮
コイルバネ４５に押されてその位置でガイド孔４３の壁
面に押し付けられており、ロッド２３の軸線方向への移
動に対して摩擦抵抗が作用すると共に、ロッド２３が支
点部２１を支点にして傾いた状態になっている。
が弁座孔１５から離れた状態では、ロッド２３が、圧縮
コイルバネ４５に押されてその位置でガイド孔４３の壁
面に押し付けられており、ロッド２３の軸線方向への移
動に対して摩擦抵抗が作用すると共に、ロッド２３が支
点部２１を支点にして傾いた状態になっている。
【００３０】このように構成された膨張弁においては、
低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温度が下がる
と、ダイアフラム３２の温度が下がって、感温室３０内
の飽和蒸気ガスがダイアフラム３２の内表面で凝結す
る。
低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温度が下がる
と、ダイアフラム３２の温度が下がって、感温室３０内
の飽和蒸気ガスがダイアフラム３２の内表面で凝結す
る。
【００３１】すると、感温室３０内の圧力が下がってダ
イアフラム３２が変位するので、ロッド２３が圧縮コイ
ルスプリング１７に押されて移動し、その結果、弁体１
６が弁座孔１５側に移動して高圧冷媒の流路面積が狭く
なるので、蒸発器１に送り込まれる冷媒の流量が減る。
イアフラム３２が変位するので、ロッド２３が圧縮コイ
ルスプリング１７に押されて移動し、その結果、弁体１
６が弁座孔１５側に移動して高圧冷媒の流路面積が狭く
なるので、蒸発器１に送り込まれる冷媒の流量が減る。
【００３２】低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温
度が上がると、上記と逆の動作によって弁体１６がロッ
ド２３に押されて弁座孔１５から離れ、高圧冷媒の流路
面積が広がるので、蒸発器１に送り込まれる高圧冷媒の
流量が増える。
度が上がると、上記と逆の動作によって弁体１６がロッ
ド２３に押されて弁座孔１５から離れ、高圧冷媒の流路
面積が広がるので、蒸発器１に送り込まれる高圧冷媒の
流量が増える。
【００３３】このような動作において、弁座孔１５に対
して弁体１６が離れた図１の状態から弁座孔１５に弁体
１６がちょうど触る図２の状態までの範囲では、ロッド
２３は傾いた状態のまま軸線方向に進退動作する。
して弁体１６が離れた図１の状態から弁座孔１５に弁体
１６がちょうど触る図２の状態までの範囲では、ロッド
２３は傾いた状態のまま軸線方向に進退動作する。
【００３４】したがって、そのロッド２３の進退動作に
対して圧縮コイルバネ４５の付勢力にもとづく摩擦抵抗
が作用し、高圧冷媒流路１３内の瞬間的な圧力上昇では
弁体２１は閉じきらない。
対して圧縮コイルバネ４５の付勢力にもとづく摩擦抵抗
が作用し、高圧冷媒流路１３内の瞬間的な圧力上昇では
弁体２１は閉じきらない。
【００３５】図２に示されるようにロッド２３が傾いて
いる状態では、ロッド２３に溶接された弁体１６は弁座
孔１５の中央に位置しないので、弁は閉じきらずに開い
ている。したがって、弁を閉じきるためには、弁体１６
を弁座孔１５の中央位置に持ってくる必要がある。
いる状態では、ロッド２３に溶接された弁体１６は弁座
孔１５の中央に位置しないので、弁は閉じきらずに開い
ている。したがって、弁を閉じきるためには、弁体１６
を弁座孔１５の中央位置に持ってくる必要がある。
【００３６】そこで、図２に示される状態から、弁体１
６が弁座孔１５の全周に密着して弁が閉じきられる図３
の状態に移行する範囲では、ロッド２３が、傾いた状態
から真っ直ぐな状態に支点部２１を中心にして傾動する
ので、図４の作動特性にも示されるように、さらに圧縮
コイルバネ４５の付勢力に抗して圧縮コイルバネ４５を
縮める力が余分に必要となる。
６が弁座孔１５の全周に密着して弁が閉じきられる図３
の状態に移行する範囲では、ロッド２３が、傾いた状態
から真っ直ぐな状態に支点部２１を中心にして傾動する
ので、図４の作動特性にも示されるように、さらに圧縮
コイルバネ４５の付勢力に抗して圧縮コイルバネ４５を
縮める力が余分に必要となる。
【００３７】したがって、高圧冷媒流路１３の冷媒圧力
が上流側の圧力変動によって上昇すると、それが弁体１
６を閉じる方向に作用するが、上述のように弁体１６を
完全に閉じきるためには圧縮コイルバネ４５の付勢力に
抗する大きな力が必要なので、短時間の圧力上昇では弁
体１６は閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。
が上流側の圧力変動によって上昇すると、それが弁体１
６を閉じる方向に作用するが、上述のように弁体１６を
完全に閉じきるためには圧縮コイルバネ４５の付勢力に
抗する大きな力が必要なので、短時間の圧力上昇では弁
体１６は閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。
【００３８】図５は、本発明の第２の実施の形態の膨張
弁を示しており、弁体１６を、弁が閉じきる寸前の状態
のときに弁体１６の移動量に比較して冷媒流路の断面積
変化が少なくなる形状に形成したものである。
弁を示しており、弁体１６を、弁が閉じきる寸前の状態
のときに弁体１６の移動量に比較して冷媒流路の断面積
変化が少なくなる形状に形成したものである。
【００３９】この実施の形態においては、ロッド２３が
傾かないように、貫通孔１４がロッド２３と嵌合するよ
うに形成されていて、ロッド２３を側方から付勢する圧
縮コイルバネ４５や細長いロッドガイド等は設けられて
いない。５１は、シール用のＯリング２４を押さえるた
めの圧縮コイルバネである。
傾かないように、貫通孔１４がロッド２３と嵌合するよ
うに形成されていて、ロッド２３を側方から付勢する圧
縮コイルバネ４５や細長いロッドガイド等は設けられて
いない。５１は、シール用のＯリング２４を押さえるた
めの圧縮コイルバネである。
【００４０】弁体１６は円錐形状に形成されていて、そ
の頂部に穿設された孔内にロッド２３の端部が嵌め込ま
れている。弁体１６の円錐斜面は、弁座孔１５の入口口
元部に形成されたテーパ面の角度より急な角度に形成さ
れている。
の頂部に穿設された孔内にロッド２３の端部が嵌め込ま
れている。弁体１６の円錐斜面は、弁座孔１５の入口口
元部に形成されたテーパ面の角度より急な角度に形成さ
れている。
【００４１】弁体１６の頂部には、図６に拡大図示され
るように、弁座孔１５の内径より少し細い外径の段差５
２が形成されていて、その段差５２の側壁面は、弁座孔
１５の内周面と同じように、ロッド２３の軸線と平行の
向きに形成されている。また、段差５２より頂部側の範
囲では、円錐斜面が下部より緩やかな角度に形成されて
いる。
るように、弁座孔１５の内径より少し細い外径の段差５
２が形成されていて、その段差５２の側壁面は、弁座孔
１５の内周面と同じように、ロッド２３の軸線と平行の
向きに形成されている。また、段差５２より頂部側の範
囲では、円錐斜面が下部より緩やかな角度に形成されて
いる。
【００４２】弁体１６を上述のような形状に形成したこ
とにより、弁が大きく開いたの状態から段差５２が弁
座孔１５内に入り込み始めるの状態までの範囲では、
弁体１６の移動量と冷媒流路の断面積の変化はリニアで
ある。
とにより、弁が大きく開いたの状態から段差５２が弁
座孔１５内に入り込み始めるの状態までの範囲では、
弁体１６の移動量と冷媒流路の断面積の変化はリニアで
ある。
【００４３】しかし、図７の特性線図にも示されるよう
に、段差５２が弁座孔１５内に入り込み始めるの付近
からさらに弁が閉じる側の範囲においては、弁体１６の
移動量に比較して冷媒流路の断面積の変化が非常に少な
くなる。そして、全閉であるの状態に近い範囲では、
また、弁体１６の移動量と冷媒流路の断面積の変化の関
係が元に戻る。
に、段差５２が弁座孔１５内に入り込み始めるの付近
からさらに弁が閉じる側の範囲においては、弁体１６の
移動量に比較して冷媒流路の断面積の変化が非常に少な
くなる。そして、全閉であるの状態に近い範囲では、
また、弁体１６の移動量と冷媒流路の断面積の変化の関
係が元に戻る。
【００４４】したがって、高圧冷媒流路１３内の圧力変
動によって弁体１６が閉じ方向に移動しても弁体１６が
閉じきる前の段階で冷媒流路の断面積があまり変化しな
くなるので、短時間の圧力上昇では弁が閉じきらず、大
きな圧力変動に発展しない。
動によって弁体１６が閉じ方向に移動しても弁体１６が
閉じきる前の段階で冷媒流路の断面積があまり変化しな
くなるので、短時間の圧力上昇では弁が閉じきらず、大
きな圧力変動に発展しない。
【００４５】なお、本発明は上記の各実施の形態に限定
されるものではなく、例えば弁体の形状については、第
１の実施の形態においては必ずしも球状である必要はな
く、第２の実施の形態において必ずしも円錐状である必
要はない。
されるものではなく、例えば弁体の形状については、第
１の実施の形態においては必ずしも球状である必要はな
く、第２の実施の形態において必ずしも円錐状である必
要はない。
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、弁体に連結されたロッ
ドをその軸線に対して直角方向又は直角に近い角度方向
に付勢する付勢手段をロッドの側面に当接させて設けた
ことにより、またさらに弁座と付勢手段との間の位置を
支点にしてロッドが傾くようにしたことにより、弁を閉
じきるためには付勢手段から与えられる摩擦力及び付勢
力そのものに抗する大きな力が必要なので、冷媒の圧力
変動により高圧冷媒流路内の圧力が短時間上昇しても弁
が閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。したがっ
て、冷媒流路内の圧力変動がすぐに安定し、膨張弁が安
定した動作を維持することができる。
ドをその軸線に対して直角方向又は直角に近い角度方向
に付勢する付勢手段をロッドの側面に当接させて設けた
ことにより、またさらに弁座と付勢手段との間の位置を
支点にしてロッドが傾くようにしたことにより、弁を閉
じきるためには付勢手段から与えられる摩擦力及び付勢
力そのものに抗する大きな力が必要なので、冷媒の圧力
変動により高圧冷媒流路内の圧力が短時間上昇しても弁
が閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。したがっ
て、冷媒流路内の圧力変動がすぐに安定し、膨張弁が安
定した動作を維持することができる。
【００４７】また、弁体とロッドとの連結部分を、弁が
閉じきる寸前の状態のときに弁体の移動量に比較して冷
媒流路の断面積変化が少なくなる形状に形成したことに
より、高圧冷媒流路内の圧力変動によって弁体が閉じ方
向に移動しても流路断面積があまり変化しないので、冷
媒の圧力変動により高圧冷媒流路内の圧力が短時間上昇
しても弁が閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。
したがって、冷媒流路内の圧力変動がすぐに安定し、膨
張弁が安定した動作を維持することができる。
閉じきる寸前の状態のときに弁体の移動量に比較して冷
媒流路の断面積変化が少なくなる形状に形成したことに
より、高圧冷媒流路内の圧力変動によって弁体が閉じ方
向に移動しても流路断面積があまり変化しないので、冷
媒の圧力変動により高圧冷媒流路内の圧力が短時間上昇
しても弁が閉じきらず、大きな圧力変動に発展しない。
したがって、冷媒流路内の圧力変動がすぐに安定し、膨
張弁が安定した動作を維持することができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態の弁が大きく開いて
いる状態の膨張弁の縦断面図である。
いる状態の膨張弁の縦断面図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態の弁が少し開いてい
る状態の膨張弁の縦断面図である。
る状態の膨張弁の縦断面図である。
【図３】本発明の第１の実施の形態の弁が閉じきってい
る状態の膨張弁の縦断面図である。
る状態の膨張弁の縦断面図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態の膨張弁の特性線図
である。
である。
【図５】本発明の第２の実施の形態の膨張弁の縦断面図
である。
である。
【図６】本発明の第２の実施の形態の膨張弁の弁の移動
状態を示す部分拡大断面図である。
状態を示す部分拡大断面図である。
【図７】本発明の第２の実施の形態の膨張弁の特性線図
である。
である。
１ 蒸発器 １０ 膨張弁 １２ 低圧冷媒流路 １３ 高圧冷媒流路 １５ 弁座孔 １６ 弁体 ２１ 支点部 ２３ ロッド ３０ 感温室 ４５ 圧縮コイルバネ ５２ 段差
Claims (3)
- 【請求項１】蒸発器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧
冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座孔に対して
上流側から対向するように弁体を配置し、上記蒸発器か
ら送り出される低圧冷媒の温度に対応して動作する感温
部と上記弁体とを上記弁座内に緩く挿通されたロッドで
連結して上記弁体を開閉動作させるようにした膨張弁に
おいて、 上記ロッドをその軸線に対して直角方向又は直角に近い
角度方向に付勢する付勢手段を上記ロッドの側面に当接
させて設けたことを特徴とする膨張弁。 - 【請求項２】上記ロッドを上記弁座と上記付勢手段との
間の位置において軸方向に進退自在な状態で支持して上
記ロッドが傾く支点となる支点部が設けられている請求
項１記載の膨張弁。 - 【請求項３】蒸発器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧
冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座孔に対して
上流側から対向するように弁体を配置し、上記蒸発器か
ら送り出される低圧冷媒の温度に対応して動作する感温
部と上記弁体とを上記弁座内に緩く挿通されたロッドで
連結して上記弁体を開閉動作させるようにした膨張弁に
おいて、 上記弁体を、弁が閉じきる寸前の状態のときに上記弁体
の移動量に比較して冷媒流路の断面積変化が少なくなる
形状に形成したことを特徴とする膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08360196A JP3452719B2 (ja) | 1995-12-14 | 1996-04-05 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-324941 | 1995-12-14 | ||
| JP32494195 | 1995-12-14 | ||
| JP08360196A JP3452719B2 (ja) | 1995-12-14 | 1996-04-05 | 膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09222268A true JPH09222268A (ja) | 1997-08-26 |
| JP3452719B2 JP3452719B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=26424648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08360196A Expired - Lifetime JP3452719B2 (ja) | 1995-12-14 | 1996-04-05 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3452719B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1020690A2 (en) | 1999-01-13 | 2000-07-19 | TGK Co., Ltd. | Expansion valve |
| EP1069385A3 (en) * | 1999-07-12 | 2002-01-02 | TGK Co., Ltd. | An expansion valve in a refrigerating cycle |
| US6702188B2 (en) | 2001-07-12 | 2004-03-09 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| EP1265041A3 (en) * | 2001-06-07 | 2004-03-17 | TGK Co., Ltd. | Refrigerating cycle |
| EP1457747A3 (en) * | 2003-03-12 | 2006-03-22 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| FR2910601A1 (fr) * | 2006-12-20 | 2008-06-27 | Valeo Systemes Thermiques | Dispositif de detente pour circuit de climatisation |
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| CN102525097A (zh) * | 2010-12-31 | 2012-07-04 | 上海万盛保温容器有限公司 | 保温壶的内塞组件 |
| CN102620491A (zh) * | 2011-01-31 | 2012-08-01 | 浙江三花股份有限公司 | 制冷系统及其热力膨胀阀 |
| JP2014126280A (ja) * | 2012-12-26 | 2014-07-07 | Fuji Koki Corp | 温度式膨張弁 |
| US9766001B2 (en) | 2014-09-24 | 2017-09-19 | Tgk Co., Ltd. | Control valve |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN100582534C (zh) * | 2006-07-07 | 2010-01-20 | 浙江三花汽车控制系统有限公司 | 热力膨胀阀 |
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| JPS60156373U (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-18 | 三菱重工業株式会社 | 自動膨張弁 |
| JPS6315465U (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-01 | ||
| JPH03117171U (ja) * | 1990-03-14 | 1991-12-04 | ||
| JPH076652U (ja) * | 1993-06-18 | 1995-01-31 | カルソニック株式会社 | 膨張弁 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3117171U (ja) | 2004-06-29 | 2006-01-05 | 武雄 河本 | 袖口あげ止め具 |
-
1996
- 1996-04-05 JP JP08360196A patent/JP3452719B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3452719B2 (ja) | 2003-09-29 |
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