JPH09222440A - 系統故障時の電気量検出方法 - Google Patents
系統故障時の電気量検出方法Info
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- JPH09222440A JPH09222440A JP3173096A JP3173096A JPH09222440A JP H09222440 A JPH09222440 A JP H09222440A JP 3173096 A JP3173096 A JP 3173096A JP 3173096 A JP3173096 A JP 3173096A JP H09222440 A JPH09222440 A JP H09222440A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 故障電流に含まれる直流成分を、演算により
精度良く除去できるようにする。 【解決手段】 系統の基本周波数で１周期相当の時間
の、電流の各サンプリング値の平均値を、故障電流に含
まれる直流成分として算出し（ステップＳ１，Ｓ２参
照）、これを各サンプリング値から減算することによ
り、直流分を含まない電流値を求め、これにもとづきイ
ンピーダンスを含む各種の電気量を算出する（ステップ
Ｓ４，Ｓ５参照）。このとき、上記直流成分をその変動
が収束する時点で求めることにより、精度を向上させる
（ステップＳ３参照）。
精度良く除去できるようにする。 【解決手段】 系統の基本周波数で１周期相当の時間
の、電流の各サンプリング値の平均値を、故障電流に含
まれる直流成分として算出し（ステップＳ１，Ｓ２参
照）、これを各サンプリング値から減算することによ
り、直流分を含まない電流値を求め、これにもとづきイ
ンピーダンスを含む各種の電気量を算出する（ステップ
Ｓ４，Ｓ５参照）。このとき、上記直流成分をその変動
が収束する時点で求めることにより、精度を向上させる
（ステップＳ３参照）。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、系統故障時の電
流実効値やインピーダンスなどの各種電気量を、リアル
タイムではないが一定の遅れ時間を許容してでも、正確
にディジタル演算にて算出されることを要求される装
置、例えば故障点標定装置における系統故障時の電気量
検出方法に関する。
流実効値やインピーダンスなどの各種電気量を、リアル
タイムではないが一定の遅れ時間を許容してでも、正確
にディジタル演算にて算出されることを要求される装
置、例えば故障点標定装置における系統故障時の電気量
検出方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】系統故障発生期間中の系統電圧・電流
を、サンプリング技術，Ａ／Ｄ（アナログ／ディジタ
ル）変換技術によってディジタルデータに変換した後、
ディジタル演算手法にて各種電気量を算出し系統の保護
や制御を行なう装置は、ディジタルリレーや故障点標定
装置（フォルトロケータ）を始めとして各種実用化され
ている。これらの装置で行なわれている各種電気量演算
のうち、系統電流，電圧量の基本波成分に着目して演算
する方法も多数あるが、これらの演算式の多くが演算式
の入力量（電圧，電流）として系統基本波成分のみを前
提としており、入力量にＤＣ（直流）分や高調波成分が
含まれると、算出した電気量に誤差を含むことになる。
を、サンプリング技術，Ａ／Ｄ（アナログ／ディジタ
ル）変換技術によってディジタルデータに変換した後、
ディジタル演算手法にて各種電気量を算出し系統の保護
や制御を行なう装置は、ディジタルリレーや故障点標定
装置（フォルトロケータ）を始めとして各種実用化され
ている。これらの装置で行なわれている各種電気量演算
のうち、系統電流，電圧量の基本波成分に着目して演算
する方法も多数あるが、これらの演算式の多くが演算式
の入力量（電圧，電流）として系統基本波成分のみを前
提としており、入力量にＤＣ（直流）分や高調波成分が
含まれると、算出した電気量に誤差を含むことになる。
【０００３】例えば、９０°電気角離れた２点のサンプ
リング値（＝Ｉ１，Ｉ２）を用いて入力量の実効値Ｉｒ
ｍｓを算出する算出式として、次の（１）式がある。 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） …（１） いま、入力量が基本波（ω＝２πｆ）成分のみの大きさ
Ａの、次式（２）で示される正弦波とすると、 Ｉ１＝Ａｓｉｎ（ωｔ） Ｉ２＝Ａｓｉｎ（ωｔ＋９０°）＝Ａｃｏｓ（ωｔ） …（２） となり、（２）式を（１）式に代入すると、次式より実
効値が求まる。 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） ＝√〔Ａ2 ｛ｓｉｎ2 （ωｔ）＋ｃｏｓ2 （ωｔ）｝〕 ＝Ａ …（３）
リング値（＝Ｉ１，Ｉ２）を用いて入力量の実効値Ｉｒ
ｍｓを算出する算出式として、次の（１）式がある。 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） …（１） いま、入力量が基本波（ω＝２πｆ）成分のみの大きさ
Ａの、次式（２）で示される正弦波とすると、 Ｉ１＝Ａｓｉｎ（ωｔ） Ｉ２＝Ａｓｉｎ（ωｔ＋９０°）＝Ａｃｏｓ（ωｔ） …（２） となり、（２）式を（１）式に代入すると、次式より実
効値が求まる。 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） ＝√〔Ａ2 ｛ｓｉｎ2 （ωｔ）＋ｃｏｓ2 （ωｔ）｝〕 ＝Ａ …（３）
【０００４】しかるに、入力量に大きさがＡのＸ倍のＤ
Ｃ分が重畳された場合、上記（２）式のＩ１，Ｉ２は、 Ｉ１＝Ａ｛ｓｉｎ（ωｔ）＋Ｘ｝ Ｉ２＝Ａｓｉｎ｛（ωｔ＋９０°）＋Ｘ｝＝Ａ｛ｃｏｓ（ωｔ）＋Ｘ｝ …（４） となり、実効値は、 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） ＝√〔Ａ2 ｛ｓｉｎ2 （ωｔ）＋ｃｏｓ2 （ωｔ）｝ ＝＋２Ｘ｛ｓｉｎ（ωｔ）＋ｃｏｓ（ωｔ）｝〕 ＝Ａ√｛１＋２√２Ｘｓｉｎ（ωｔ＋４５°）｝ …（５） のように、基本波周波数に同期して正弦波状に変化する
誤差量（２√２Ｘｓｉｎ（ωｔ＋４５°））が含まれる
ことになる。
Ｃ分が重畳された場合、上記（２）式のＩ１，Ｉ２は、 Ｉ１＝Ａ｛ｓｉｎ（ωｔ）＋Ｘ｝ Ｉ２＝Ａｓｉｎ｛（ωｔ＋９０°）＋Ｘ｝＝Ａ｛ｃｏｓ（ωｔ）＋Ｘ｝ …（４） となり、実効値は、 Ｉｒｍｓ＝√（Ｉ１2 ＋Ｉ２2 ） ＝√〔Ａ2 ｛ｓｉｎ2 （ωｔ）＋ｃｏｓ2 （ωｔ）｝ ＝＋２Ｘ｛ｓｉｎ（ωｔ）＋ｃｏｓ（ωｔ）｝〕 ＝Ａ√｛１＋２√２Ｘｓｉｎ（ωｔ＋４５°）｝ …（５） のように、基本波周波数に同期して正弦波状に変化する
誤差量（２√２Ｘｓｉｎ（ωｔ＋４５°））が含まれる
ことになる。
【０００５】ところで、実際の系統故障においては、故
障電流に最大で基本波分の１００％ものＤＣ分が含まれ
る場合があるので、（５）式中の誤差量を軽減するため
にフィルタ回路、例えば図５に示すようなバンドパス特
性を持つフィルタＢＰ１，ＢＰ２を設けて入力量のＤＣ
分を減衰させるようにしている。
障電流に最大で基本波分の１００％ものＤＣ分が含まれ
る場合があるので、（５）式中の誤差量を軽減するため
にフィルタ回路、例えば図５に示すようなバンドパス特
性を持つフィルタＢＰ１，ＢＰ２を設けて入力量のＤＣ
分を減衰させるようにしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、高精度な電
気量を得るためには、基本波分以外の周波数成分、例え
ばＤＣ分をフィルタにて極力減衰させた方が良いのは、
上記（５）式からも明らかである。そのためには、例え
ば図５に示す２つのフィルタＢＰ１，ＢＰ２を比較する
と、ＢＰ２の方が低周波数領域の減衰が大きいことから
ＤＣ分の減衰も大きく、（５）式の誤差項が小さくなる
ことが容易に予測できる。一般に、ＢＰ１とＢＰ２が同
じ次数の伝達関数式にてその特性が表現される場合、Ｂ
Ｐ２の方が応答が鈍くなる。このことは、系統故障の発
生時間が短い（すなわち、短時間で遮断器が開放され
る）故障では、フィルタの過渡変化が完了しない内に故
障が除去されてしまい、結果として正確な電気量の算出
が、フィルタ過渡変化に起因する誤差のために不可能に
なるというおそれがある。
気量を得るためには、基本波分以外の周波数成分、例え
ばＤＣ分をフィルタにて極力減衰させた方が良いのは、
上記（５）式からも明らかである。そのためには、例え
ば図５に示す２つのフィルタＢＰ１，ＢＰ２を比較する
と、ＢＰ２の方が低周波数領域の減衰が大きいことから
ＤＣ分の減衰も大きく、（５）式の誤差項が小さくなる
ことが容易に予測できる。一般に、ＢＰ１とＢＰ２が同
じ次数の伝達関数式にてその特性が表現される場合、Ｂ
Ｐ２の方が応答が鈍くなる。このことは、系統故障の発
生時間が短い（すなわち、短時間で遮断器が開放され
る）故障では、フィルタの過渡変化が完了しない内に故
障が除去されてしまい、結果として正確な電気量の算出
が、フィルタ過渡変化に起因する誤差のために不可能に
なるというおそれがある。
【０００７】このため、短時間での遮断器開放を想定し
た場合、装置にはＢＰ１のような低周波数領域の減衰度
の少ないフィルタを使用せざるを得ないことになるが、
こうすると、上記（５）式の誤差項はＢＰ２フィルタ使
用時よりも大きくなるという問題が生じることになる。
したがって、この発明の課題は低周波数領域の減衰度の
小さいフィルタを使用したときの、電流に含まれるＤＣ
分に起因する電気量演算誤差を低減することにある。
た場合、装置にはＢＰ１のような低周波数領域の減衰度
の少ないフィルタを使用せざるを得ないことになるが、
こうすると、上記（５）式の誤差項はＢＰ２フィルタ使
用時よりも大きくなるという問題が生じることになる。
したがって、この発明の課題は低周波数領域の減衰度の
小さいフィルタを使用したときの、電流に含まれるＤＣ
分に起因する電気量演算誤差を低減することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るため、請求項１の発明では、系統電流をサンプリング
しディジタル量に変換した量にもとづきそれぞれ所定の
ディジタル演算をして各種電気量を求めるに当たり、系
統故障時の故障電流中に含まれる直流成分を、基本波周
波数で１周期相当の時間の各サンプリング値の平均をと
ることによって算出し、各時刻の電流サンプリング値か
ら前記算出された直流分を引き算し、その結果の値を用
いて各種電気量を検出するようにしている。前記直流成
分を、その変動が収束する時点で算出することができる
（請求項２）。すなわち、故障電流に含まれる直流（Ｄ
Ｃ）分を、フィルタを用いて除去するのではなく演算を
利用して除去するものであり、これにより、高精度化を
図るようにしている。
るため、請求項１の発明では、系統電流をサンプリング
しディジタル量に変換した量にもとづきそれぞれ所定の
ディジタル演算をして各種電気量を求めるに当たり、系
統故障時の故障電流中に含まれる直流成分を、基本波周
波数で１周期相当の時間の各サンプリング値の平均をと
ることによって算出し、各時刻の電流サンプリング値か
ら前記算出された直流分を引き算し、その結果の値を用
いて各種電気量を検出するようにしている。前記直流成
分を、その変動が収束する時点で算出することができる
（請求項２）。すなわち、故障電流に含まれる直流（Ｄ
Ｃ）分を、フィルタを用いて除去するのではなく演算を
利用して除去するものであり、これにより、高精度化を
図るようにしている。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１はこの発明の第１の実施の形
態を示す概略フローチャート、図２はその詳細図、図３
はこの発明による処理方法を説明するための波形図、図
４はこの発明が適用されるシステム構成を示す概要図で
ある。すなわち、この実施例では図４に示すように、電
力系統に対し絶縁トランス２および前処理部３（フィル
タおよびＡ／Ｄ変換器などからなる）を介してディジタ
ル演算部４を設け、ここで所定の演算をしてＤＣ分の減
衰を図るようにしている。なお、図４の符号１は保護リ
レーを示し、故障が検出されたら遮断器（ＣＢ）に対し
てトリップ指令を出力するので、これにより遮断器ＣＢ
が開放され、故障点が除去される。また、前処理部３で
用いるフィルタとしては、図５のＢＰ１の如く低周波数
領域の減衰度の小さいフィルタが用いられる。
態を示す概略フローチャート、図２はその詳細図、図３
はこの発明による処理方法を説明するための波形図、図
４はこの発明が適用されるシステム構成を示す概要図で
ある。すなわち、この実施例では図４に示すように、電
力系統に対し絶縁トランス２および前処理部３（フィル
タおよびＡ／Ｄ変換器などからなる）を介してディジタ
ル演算部４を設け、ここで所定の演算をしてＤＣ分の減
衰を図るようにしている。なお、図４の符号１は保護リ
レーを示し、故障が検出されたら遮断器（ＣＢ）に対し
てトリップ指令を出力するので、これにより遮断器ＣＢ
が開放され、故障点が除去される。また、前処理部３で
用いるフィルタとしては、図５のＢＰ１の如く低周波数
領域の減衰度の小さいフィルタが用いられる。
【００１０】図１，図２は図４のディジタル演算部４に
て行なわれる処理手順を示す。まず、ステップＳ１では
故障発生時点からＣＢ開放時点までの電流データＩ
（ｔ）を、サンプリング手法により収集する。故障発生
時点，ＣＢ開放時点を図３（イ）ではそれぞれｔ１，ｔ
２として示している。なお、サンプリング間隔をΔｔと
し、この間に（ｍ＋１）回サンプリングするものとする
と、ｔ２＝ｔ１＋ｍΔｔと表現できる。
て行なわれる処理手順を示す。まず、ステップＳ１では
故障発生時点からＣＢ開放時点までの電流データＩ
（ｔ）を、サンプリング手法により収集する。故障発生
時点，ＣＢ開放時点を図３（イ）ではそれぞれｔ１，ｔ
２として示している。なお、サンプリング間隔をΔｔと
し、この間に（ｍ＋１）回サンプリングするものとする
と、ｔ２＝ｔ１＋ｍΔｔと表現できる。
【００１１】ステップＳ２では、例えば時刻ｔ１とｔ２
間の或る時点ｔ０を基準として、それ以前の１周期分の
ｎ回のサンプリング値の平均を求め、これを直流（Ｄ
Ｃ）分とする。いま、１周期をＴ（＝１／ｆ，ｆ：系統
の基本周波数）とすると、ＤＣ分ＩDC（ｔ０）は、 となる。これを展開すると、図２のステップＳ２にも示
すように、 ＩDC（ｔ０）＝｛Ｉ（ｔ０）＋Ｉ（ｔ０−Δｔ）＋Ｉ（ｔ０−２Δｔ）＋… ＋Ｉ（ｔ０−（ｎ−１）Δｔ）｝／ｎ …（７） となる。
間の或る時点ｔ０を基準として、それ以前の１周期分の
ｎ回のサンプリング値の平均を求め、これを直流（Ｄ
Ｃ）分とする。いま、１周期をＴ（＝１／ｆ，ｆ：系統
の基本周波数）とすると、ＤＣ分ＩDC（ｔ０）は、 となる。これを展開すると、図２のステップＳ２にも示
すように、 ＩDC（ｔ０）＝｛Ｉ（ｔ０）＋Ｉ（ｔ０−Δｔ）＋Ｉ（ｔ０−２Δｔ）＋… ＋Ｉ（ｔ０−（ｎ−１）Δｔ）｝／ｎ …（７） となる。
【００１２】次のステップＳ３では、各時刻におけるＩ
DC（ｔ）の収束演算を行なう。具体的には図２のステッ
プＳ３に示すように、各時刻のＩDC（ｔ）の時間当たり
の変化を、例えば次式で示すようにΔ（ｔx ）とし、 Δ（ｔx ）＝｜ＩDC（ｔx −Δｔ）−ＩDC（ｔx ）｜＋｜ＩDC（ｔx ） −ＩDC（ｔx ＋Δｔ）｜ …（８） この値が最小となる時刻（ｔx ＝ｔ０’）に、Ｉ
DC（ｔ）が収束したものと推定する。このようにするの
は、故障電流に含まれるＤＣ分が、故障発生直後の時刻
ではフィルタの過渡変化のため正確なＤＣ分検出ができ
ないこと、また、時間毎のＤＣ分常時変化し或る減衰時
定数を以て減衰して行くことによるものである。つま
り、系統故障発生から時間が経つとフィルタの過渡変化
は収まり、ＤＣ分の時間変化量は少なくなって安定する
からである。すなわち、ＤＣ分が指数関数ｅｘｐ（−ｔ
／τ）（τ：減衰時定数）ならば、 〔ｅｘｐ｛−（ｔ０−Δｔ）／τ｝−ｅｘｐ｛−（ｔ
０）／τ｝〕＞〔ｅｘｐ｛−（ｔ０）／τ｝−ｅｘｐ
｛−（ｔ０＋Δｔ）／τ｝〕 であり、時間の経過とともに変化量は小さくなる。
DC（ｔ）の収束演算を行なう。具体的には図２のステッ
プＳ３に示すように、各時刻のＩDC（ｔ）の時間当たり
の変化を、例えば次式で示すようにΔ（ｔx ）とし、 Δ（ｔx ）＝｜ＩDC（ｔx −Δｔ）−ＩDC（ｔx ）｜＋｜ＩDC（ｔx ） −ＩDC（ｔx ＋Δｔ）｜ …（８） この値が最小となる時刻（ｔx ＝ｔ０’）に、Ｉ
DC（ｔ）が収束したものと推定する。このようにするの
は、故障電流に含まれるＤＣ分が、故障発生直後の時刻
ではフィルタの過渡変化のため正確なＤＣ分検出ができ
ないこと、また、時間毎のＤＣ分常時変化し或る減衰時
定数を以て減衰して行くことによるものである。つま
り、系統故障発生から時間が経つとフィルタの過渡変化
は収まり、ＤＣ分の時間変化量は少なくなって安定する
からである。すなわち、ＤＣ分が指数関数ｅｘｐ（−ｔ
／τ）（τ：減衰時定数）ならば、 〔ｅｘｐ｛−（ｔ０−Δｔ）／τ｝−ｅｘｐ｛−（ｔ
０）／τ｝〕＞〔ｅｘｐ｛−（ｔ０）／τ｝−ｅｘｐ
｛−（ｔ０＋Δｔ）／τ｝〕 であり、時間の経過とともに変化量は小さくなる。
【００１３】そして、上記時刻ｔ０’でのＤＣ値Ｉ
DC（ｔ０’）を補正値とし、各時刻のサンプリング値か
ら引き算して、真値とする（ステップＳ４参照）。演算
式としては、 Ｉ（ｔ）←Ｉ（ｔ）−ＩDC（ｔ０’） …（９） であり、これを展開すると図２のステップＳ４に示すよ
うに、 Ｉ（ｔ１）←Ｉ（ｔ１）−ＩDC（ｔ０’） Ｉ（ｔ１＋Δｔ）←Ｉ（ｔ１＋Δｔ）−ＩDC（ｔ０’） ・ ・ ・ Ｉ（ｔ１＋ｍΔｔ）←Ｉ（ｔ１＋ｍΔｔ）−ＩDC（ｔ０’） …（１０） となる。以上のようにして求められた電流Ｉ（ｔ）を用
いて、従来と同様の演算式により、実効値，インピーダ
ンス等の算出が行なわれる（ステップＳ５参照）。
DC（ｔ０’）を補正値とし、各時刻のサンプリング値か
ら引き算して、真値とする（ステップＳ４参照）。演算
式としては、 Ｉ（ｔ）←Ｉ（ｔ）−ＩDC（ｔ０’） …（９） であり、これを展開すると図２のステップＳ４に示すよ
うに、 Ｉ（ｔ１）←Ｉ（ｔ１）−ＩDC（ｔ０’） Ｉ（ｔ１＋Δｔ）←Ｉ（ｔ１＋Δｔ）−ＩDC（ｔ０’） ・ ・ ・ Ｉ（ｔ１＋ｍΔｔ）←Ｉ（ｔ１＋ｍΔｔ）−ＩDC（ｔ０’） …（１０） となる。以上のようにして求められた電流Ｉ（ｔ）を用
いて、従来と同様の演算式により、実効値，インピーダ
ンス等の算出が行なわれる（ステップＳ５参照）。
【００１４】以上のようにすることで、例えば系統の故
障電流が図３（イ）の如く示されるものとすると、収束
点（時刻ｔ０’）のＤＣ分が図３（ニ）の如く求めら
れ、この値を用いて各時刻の電流値から引き算をするこ
とにより、図３（ホ）の如く次第に安定して行くことに
なる。なお、図３（ハ）はこの発明のような処理をしな
い場合の電流実効値を示し、時間の経過によっても安定
しないことが分かる。また、図３（ロ）は同（イ）の如
き波形を図５に示すような特性を持つフィルタＢＰ１を
通した波形を示している。
障電流が図３（イ）の如く示されるものとすると、収束
点（時刻ｔ０’）のＤＣ分が図３（ニ）の如く求めら
れ、この値を用いて各時刻の電流値から引き算をするこ
とにより、図３（ホ）の如く次第に安定して行くことに
なる。なお、図３（ハ）はこの発明のような処理をしな
い場合の電流実効値を示し、時間の経過によっても安定
しないことが分かる。また、図３（ロ）は同（イ）の如
き波形を図５に示すような特性を持つフィルタＢＰ１を
通した波形を示している。
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、フィルタ作用を利用
するのではなく演算により、故障電流に含まれる直流
（ＤＣ）分を求めて、各時点の電流サンプリング値から
減算するようにしたので、比較的精度の高い電気量を得
ることができるという利点が得られる。特に、上記ＤＣ
分を、それが収束すると考えられる時点で求めること
で、より精度を高めることができる。なお、この発明に
より低次の周波数成分の影響は除去できるが、整数調波
を除く高次の周波数成分の影響は排除できないので、図
４の前処理部３には高次成分除去用フィルタが必要とな
るのは勿論である。
するのではなく演算により、故障電流に含まれる直流
（ＤＣ）分を求めて、各時点の電流サンプリング値から
減算するようにしたので、比較的精度の高い電気量を得
ることができるという利点が得られる。特に、上記ＤＣ
分を、それが収束すると考えられる時点で求めること
で、より精度を高めることができる。なお、この発明に
より低次の周波数成分の影響は除去できるが、整数調波
を除く高次の周波数成分の影響は排除できないので、図
４の前処理部３には高次成分除去用フィルタが必要とな
るのは勿論である。
【図１】この発明による実施の形態を示す概略フローチ
ャートである。
ャートである。
【図２】図１の詳細フローチャートである。
【図３】この発明による処理方法を説明するための波形
図である。
図である。
【図４】この発明が適用されるシステム構成図である。
【図５】フィルタ特性例を説明するための説明図であ
る。
る。
１…保護リレー、２…絶縁トランス、３…前処理部、４
…ディジタル演算部、ＣＢ…遮断器。
…ディジタル演算部、ＣＢ…遮断器。
Claims (2)
- 【請求項１】 系統電流をサンプリングしディジタル量
に変換した量にもとづきそれぞれ所定のディジタル演算
をして各種電気量を求めるに当たり、 系統故障時の故障電流中に含まれる直流成分を、基本波
周波数で１周期相当の時間の各サンプリング値の平均を
とることによって算出し、各時刻の電流サンプリング値
から前記算出された直流分を引き算し、その結果の値を
用いて各種電気量を検出することを特徴とする系統故障
時の電気量検出方法。 - 【請求項２】 前記直流成分を、その変動が収束する時
点で算出することを特徴とする請求項１に記載の系統故
障時の電気量検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173096A JPH09222440A (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | 系統故障時の電気量検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173096A JPH09222440A (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | 系統故障時の電気量検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09222440A true JPH09222440A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12339169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3173096A Pending JPH09222440A (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | 系統故障時の電気量検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09222440A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008259312A (ja) * | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Kyuki:Kk | 送配電系統の保護リレーおよび事故点標定装置ならびにその過渡成分除去方法 |
| CN103308812A (zh) * | 2012-03-06 | 2013-09-18 | 富士施乐株式会社 | 电气装置及电气方法 |
| CN107294049A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-10-24 | 华中科技大学 | 一种电路短路电流快速预测及保护方法及系统 |
-
1996
- 1996-02-20 JP JP3173096A patent/JPH09222440A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008259312A (ja) * | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Kyuki:Kk | 送配電系統の保護リレーおよび事故点標定装置ならびにその過渡成分除去方法 |
| CN103308812A (zh) * | 2012-03-06 | 2013-09-18 | 富士施乐株式会社 | 电气装置及电气方法 |
| CN107294049A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-10-24 | 华中科技大学 | 一种电路短路电流快速预测及保护方法及系统 |
| CN107294049B (zh) * | 2017-06-19 | 2019-02-26 | 华中科技大学 | 一种电路短路电流快速预测及保护方法及系统 |
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