JPH09227921A - 溶鉄内へのガスの吹き込み方法 - Google Patents
溶鉄内へのガスの吹き込み方法Info
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- JPH09227921A JPH09227921A JP3700496A JP3700496A JPH09227921A JP H09227921 A JPH09227921 A JP H09227921A JP 3700496 A JP3700496 A JP 3700496A JP 3700496 A JP3700496 A JP 3700496A JP H09227921 A JPH09227921 A JP H09227921A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】底吹き不活性ガス流量を増大すると羽口が閉塞
し、減少すると羽口が溶損してしまって、ガスの吹き込
み流量の可変範囲を大きくできなかった。 【解決手段】単管ノズルもしくは単管ノズルを集合した
羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際
し、健全なマッシュルームが維持されるように、不活性
ガスの吹き込み流量を増加する場合にはＯ2ガスを混合
し、および／または、不活性ガスの吹き込み流量を減少
する場合にはプロパンガス等の炭化水素ガスを混合して
吹き込むことを特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方
法。
し、減少すると羽口が溶損してしまって、ガスの吹き込
み流量の可変範囲を大きくできなかった。 【解決手段】単管ノズルもしくは単管ノズルを集合した
羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際
し、健全なマッシュルームが維持されるように、不活性
ガスの吹き込み流量を増加する場合にはＯ2ガスを混合
し、および／または、不活性ガスの吹き込み流量を減少
する場合にはプロパンガス等の炭化水素ガスを混合して
吹き込むことを特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶鉄の精錬を行う
際の溶鉄内へのガスの吹き込み方法に関し、とくに吹き
込みガス流量の可変範囲の広いガスの吹き込み方法に関
する。
際の溶鉄内へのガスの吹き込み方法に関し、とくに吹き
込みガス流量の可変範囲の広いガスの吹き込み方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄鋼精錬においては溶鋼内へのガ
ス吹き込みが常用されるようになってきたが、精錬技術
の高度化、多様化に伴い、一連の精錬工程の中で吹き込
みガスの流量を大幅に変更しうる技術の必要性が高まっ
ている。
ス吹き込みが常用されるようになってきたが、精錬技術
の高度化、多様化に伴い、一連の精錬工程の中で吹き込
みガスの流量を大幅に変更しうる技術の必要性が高まっ
ている。
【０００３】例えば、上底吹き転炉で低燐の高炭素鋼を
溶製するためには、脱炭吹錬の末期に底吹きガス流量を
絞り、スラグ中の（Ｔ．Ｆｅ）を高めて脱燐を促進させ
る必要がある。また、上底吹き転炉で極低炭素域まで脱
炭するに際しては、脱炭末期に酸素の供給が過剰になら
ないように、極低炭素域で底吹き酸素流量を低減させる
必要がある。
溶製するためには、脱炭吹錬の末期に底吹きガス流量を
絞り、スラグ中の（Ｔ．Ｆｅ）を高めて脱燐を促進させ
る必要がある。また、上底吹き転炉で極低炭素域まで脱
炭するに際しては、脱炭末期に酸素の供給が過剰になら
ないように、極低炭素域で底吹き酸素流量を低減させる
必要がある。
【０００４】また、電気炉においても底吹き精錬が多用
されるようになってきたが、溶解初期の溶鋼量の少ない
時期は、底吹きガス流量を小さくし、溶鋼量が多くなる
溶解中期以降に、底吹きガス流量を増大させる必要があ
る。
されるようになってきたが、溶解初期の溶鋼量の少ない
時期は、底吹きガス流量を小さくし、溶鋼量が多くなる
溶解中期以降に、底吹きガス流量を増大させる必要があ
る。
【０００５】一般に溶鋼中にガスを吹き込む羽口として
は、羽口れんが内に金属製の単管又は二重管ノズルを埋
め込んだものが多く用いられる。しかし、このような管
状のノズルは、ガス流量を低減させた時にノズル内に溶
鋼が差し込んで閉塞するという問題がある。そのために
管状のノズルでは、吹き込みガス流量の可変範囲が狭い
ということが問題であった。
は、羽口れんが内に金属製の単管又は二重管ノズルを埋
め込んだものが多く用いられる。しかし、このような管
状のノズルは、ガス流量を低減させた時にノズル内に溶
鋼が差し込んで閉塞するという問題がある。そのために
管状のノズルでは、吹き込みガス流量の可変範囲が狭い
ということが問題であった。
【０００６】これに対して、多孔質の耐火物いわゆるポ
ーラスプラグを用いて溶鋼内にガスを吹き込む方法で
は、管状のノズルのような溶鋼の差し込みがないため、
流量を絞ることは可能であるが、吹き込めるガス流量が
少なく、大幅な精錬効果の向上が期待できない。
ーラスプラグを用いて溶鋼内にガスを吹き込む方法で
は、管状のノズルのような溶鋼の差し込みがないため、
流量を絞ることは可能であるが、吹き込めるガス流量が
少なく、大幅な精錬効果の向上が期待できない。
【０００７】一方、例えば特開昭６２−９６６１２号公
報には、羽口れんが内に多数の金属製の細管を埋め込ん
で（集合管方式）、低流量時に溶鋼の差し込みを起こり
にくくして流量可変巾を広くする方法が開示されてい
る。この方法では、健全に形成されたマッシュルームが
羽口を保護し寿命を延ばす役割を果たしており、通常
は、マッシュルームを健全に形成させるために、細管ノ
ズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流量をノズル断
面積で除した細管ノズル先端における見かけのガス流速
が３００Ｎｍ／秒前後となるようにＣＯ２やＮ2等の不
活性ガスを吹き込んでいる。
報には、羽口れんが内に多数の金属製の細管を埋め込ん
で（集合管方式）、低流量時に溶鋼の差し込みを起こり
にくくして流量可変巾を広くする方法が開示されてい
る。この方法では、健全に形成されたマッシュルームが
羽口を保護し寿命を延ばす役割を果たしており、通常
は、マッシュルームを健全に形成させるために、細管ノ
ズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流量をノズル断
面積で除した細管ノズル先端における見かけのガス流速
が３００Ｎｍ／秒前後となるようにＣＯ２やＮ2等の不
活性ガスを吹き込んでいる。
【０００８】この方法でガス流量を大幅に絞ろうとする
と、溶鋼の差し込みは防止できるものの、ガスによる冷
却能が低下し、マッシュルームが溶け落ちて羽口の寿命
が著しく短くなる問題が生じる。ガス流量を大幅に増大
させようとすると、ガスによる冷却が過多となり、マッ
シュルームが異常に成長して、ガス流路が閉塞するとい
う問題が生じる。
と、溶鋼の差し込みは防止できるものの、ガスによる冷
却能が低下し、マッシュルームが溶け落ちて羽口の寿命
が著しく短くなる問題が生じる。ガス流量を大幅に増大
させようとすると、ガスによる冷却が過多となり、マッ
シュルームが異常に成長して、ガス流路が閉塞するとい
う問題が生じる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来技術の問題点に鑑み、羽口の寿命を低下させるこ
となく、不活性ガスの吹き込み流量の可変範囲を大きく
する溶鉄内へのガスの吹き込み方法を提供することを目
的とする。
な従来技術の問題点に鑑み、羽口の寿命を低下させるこ
となく、不活性ガスの吹き込み流量の可変範囲を大きく
する溶鉄内へのガスの吹き込み方法を提供することを目
的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するためになされたものであって、その要旨は、不活
性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際し、健全なマ
ッシュルームが維持されるように、不活性ガスの吹き込
み流量を増加する場合にはＯ2ガスを混合し、および／
または、不活性ガスの吹き込み流量を減少する場合には
プロパン等の炭化水素ガスを混合して吹き込むことを特
徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法である。
決するためになされたものであって、その要旨は、不活
性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際し、健全なマ
ッシュルームが維持されるように、不活性ガスの吹き込
み流量を増加する場合にはＯ2ガスを混合し、および／
または、不活性ガスの吹き込み流量を減少する場合には
プロパン等の炭化水素ガスを混合して吹き込むことを特
徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法である。
【００１１】また、単管ノズルもしくは単管ノズルを集
合した羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行
うに際し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流
量をノズル出口断面積で除した見かけの線流速が４００
Ｎｍ／秒超となる場合には、下式で示される範囲内の流
量ＱOＮｍ3／時のＯ2ガスを混合して吹き込むことを特
徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法である。
合した羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行
うに際し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流
量をノズル出口断面積で除した見かけの線流速が４００
Ｎｍ／秒超となる場合には、下式で示される範囲内の流
量ＱOＮｍ3／時のＯ2ガスを混合して吹き込むことを特
徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法である。
【００１２】０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２
２×（Ｑ−2/3Ｑ*) ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×3600 。
２×（Ｑ−2/3Ｑ*) ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×3600 。
【００１３】また、単管ノズルもしくは単管ノズルを集
合した羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行
うに際し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流
量をノズル出口断面積で除した見かけの線流速が２００
Ｎｍ／秒未満となる場合には、下式で示される範囲内の
流量ＱLPGＮｍ3／時のプロパンガスを混合して吹き込む
ことを特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法であ
る。
合した羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行
うに際し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流
量をノズル出口断面積で除した見かけの線流速が２００
Ｎｍ／秒未満となる場合には、下式で示される範囲内の
流量ＱLPGＮｍ3／時のプロパンガスを混合して吹き込む
ことを特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法であ
る。
【００１４】０．１６×（2/3Ｑ*−Ｑ)≦ＱLPG≦０．２
３×（4/3Ｑ*−Ｑ） ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×3600 。
３×（4/3Ｑ*−Ｑ） ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×3600 。
【００１５】なお、ここで言う「健全なマッシュルー
ム」とは、羽口先端を保護しつつ、所定のガス流量を安
定して吹き込める流路を有するマッシュルームを意味す
る。また、「不活性ガス」とは、ＣＯ2、Ｎ2、Ａｒある
いはこれらの混合ガスを意味する。
ム」とは、羽口先端を保護しつつ、所定のガス流量を安
定して吹き込める流路を有するマッシュルームを意味す
る。また、「不活性ガス」とは、ＣＯ2、Ｎ2、Ａｒある
いはこれらの混合ガスを意味する。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１は、本発明を実施する際のガ
スの吹き込み経路の例を示す説明図である。転炉１の底
部に羽口２が埋め込まれており、ガスは混合器３内で混
合された後、羽口２を通って溶鉄４内に吹き込まれる。
通常は、ＣＯ2バルブ５および／またはＮ2バルブ６を開
とし、その他のバルブは閉として不活性ガスのみを吹き
込む。
スの吹き込み経路の例を示す説明図である。転炉１の底
部に羽口２が埋め込まれており、ガスは混合器３内で混
合された後、羽口２を通って溶鉄４内に吹き込まれる。
通常は、ＣＯ2バルブ５および／またはＮ2バルブ６を開
とし、その他のバルブは閉として不活性ガスのみを吹き
込む。
【００１７】ガスを通常よりも高流量で吹き込む場合
は、Ｏ2バルブ８を開としてＯ2ガスを不活性ガスに混合
してから吹き込む。ガスを通常よりも低流量で吹き込む
場合は、ＬＰＧバルブ７を開としてプロパンガスを不活
性ガスに混合してから吹き込む。なお、図１はＣＯ2と
Ｎ2ガスを使用した場合であるが、不活性ガスとしてＡ
ｒ等の他のガスを使用しても良い。また、プロパンガス
の代わりに、天然ガス等の他の炭化水素ガスを使用して
も良い。
は、Ｏ2バルブ８を開としてＯ2ガスを不活性ガスに混合
してから吹き込む。ガスを通常よりも低流量で吹き込む
場合は、ＬＰＧバルブ７を開としてプロパンガスを不活
性ガスに混合してから吹き込む。なお、図１はＣＯ2と
Ｎ2ガスを使用した場合であるが、不活性ガスとしてＡ
ｒ等の他のガスを使用しても良い。また、プロパンガス
の代わりに、天然ガス等の他の炭化水素ガスを使用して
も良い。
【００１８】本発明の発明者らは、溶鉄中に不活性ガス
のみを吹き込んで精錬を行う場合に、高流量の不活性ガ
スを流しているとマッシュルームが過度に成長してガス
流路が閉塞気味となり流量が低下してくること、低流量
の不活性ガスを流しているとマッシュルームが溶け落ち
羽口が溶損して寿命が著しく低下すること、ノズル１本
当たりの吹き込み流量をノズル出口断面積で除した見か
けの線流速が２００〜４００Ｎｍ／秒とすれば健全なマ
ッシュルームが形成され羽口の寿命が伸びることを知見
した。すなわち、吹き込みガスによる冷却能がマッシュ
ルームの形成条件を支配する。
のみを吹き込んで精錬を行う場合に、高流量の不活性ガ
スを流しているとマッシュルームが過度に成長してガス
流路が閉塞気味となり流量が低下してくること、低流量
の不活性ガスを流しているとマッシュルームが溶け落ち
羽口が溶損して寿命が著しく低下すること、ノズル１本
当たりの吹き込み流量をノズル出口断面積で除した見か
けの線流速が２００〜４００Ｎｍ／秒とすれば健全なマ
ッシュルームが形成され羽口の寿命が伸びることを知見
した。すなわち、吹き込みガスによる冷却能がマッシュ
ルームの形成条件を支配する。
【００１９】そこで、発明者らは、見かけのガス線流速
が２００Ｎｍ／秒未満あるいは４００Ｎｍ／秒超となる
ようにガス流量を変更した場合でも冷却能がほぼ一定と
なるようにガス組成を制御すれば健全なマッシュルーム
形成を維持しつつ不活性ガスの吹き込み流量の可変巾
（範囲）を大きくできるとの考えから、見かけの線流速
を４００Ｎｍ／秒超の高流量のガスを吹き込む場合には
発熱反応を伴うＯ2ガスを不活性ガスに混合し、見かけ
の線流速を２００Ｎｍ／秒未満の低流量のガスを吹き込
む場合には分解吸熱反応を伴う炭化水素ガスを不活性ガ
スに混合して吹き込む方法を検討した。
が２００Ｎｍ／秒未満あるいは４００Ｎｍ／秒超となる
ようにガス流量を変更した場合でも冷却能がほぼ一定と
なるようにガス組成を制御すれば健全なマッシュルーム
形成を維持しつつ不活性ガスの吹き込み流量の可変巾
（範囲）を大きくできるとの考えから、見かけの線流速
を４００Ｎｍ／秒超の高流量のガスを吹き込む場合には
発熱反応を伴うＯ2ガスを不活性ガスに混合し、見かけ
の線流速を２００Ｎｍ／秒未満の低流量のガスを吹き込
む場合には分解吸熱反応を伴う炭化水素ガスを不活性ガ
スに混合して吹き込む方法を検討した。
【００２０】不活性ガスを吹き込む場合には、羽口はガ
スの顕熱のみで冷却され、ガスの比熱から冷却能を計算
すると、２５℃のガスを１５００℃の溶鉄に吹き込む場
合、ＣＯ2ガスの場合が１６ kcal／molでＮ2ガスの場合
が約１１ kcal／molとなる。Ｏ2ガスを吹き込む場合に
は、ガスの顕熱増加により羽口が奪われる熱よりも、 Ｏ2＋２Ｃ→２ＣＯ の発熱反応で受ける熱の方が大きく、差し引き約７４ k
cal／molの熱を発生する。従って、ＣＯ2ガスを増加す
る場合にはその増加量の１６／７４＝約０．２２倍のＯ
2ガスを混合し、Ｎ2ガスを増加する場合にはその増加量
の１１／７４＝約０．１５倍のＯ2ガスを混合すれば、
羽口の冷却能が維持される。
スの顕熱のみで冷却され、ガスの比熱から冷却能を計算
すると、２５℃のガスを１５００℃の溶鉄に吹き込む場
合、ＣＯ2ガスの場合が１６ kcal／molでＮ2ガスの場合
が約１１ kcal／molとなる。Ｏ2ガスを吹き込む場合に
は、ガスの顕熱増加により羽口が奪われる熱よりも、 Ｏ2＋２Ｃ→２ＣＯ の発熱反応で受ける熱の方が大きく、差し引き約７４ k
cal／molの熱を発生する。従って、ＣＯ2ガスを増加す
る場合にはその増加量の１６／７４＝約０．２２倍のＯ
2ガスを混合し、Ｎ2ガスを増加する場合にはその増加量
の１１／７４＝約０．１５倍のＯ2ガスを混合すれば、
羽口の冷却能が維持される。
【００２１】また、健全なマッシュルームの形成条件
が、見かけ線流速２００〜４００Ｎｍ／秒であることか
ら、基準流量を Ｑ*(Ｎｍ3／時)＝300(Ｎｍ／秒)×ノズル総断面積(ｍ2)
×3600 と定義すると、不活性ガスのみを吹き込む場合、流量が
２／３Ｑ*以上４／３Ｑ*以下であれば、健全なマッシュ
ルームを維持できる。
が、見かけ線流速２００〜４００Ｎｍ／秒であることか
ら、基準流量を Ｑ*(Ｎｍ3／時)＝300(Ｎｍ／秒)×ノズル総断面積(ｍ2)
×3600 と定義すると、不活性ガスのみを吹き込む場合、流量が
２／３Ｑ*以上４／３Ｑ*以下であれば、健全なマッシュ
ルームを維持できる。
【００２２】以上のことから、ＣＯ2ガスを見かけ線流
速が４００Ｎｍ／秒超となる流量Ｑで吹き込む場合、 ０．２２×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２２×（Ｑ−2/3
Ｑ*） を満たす流量ＱOでＯ2ガスを混合すれば、羽口の冷却能
がほぼ不変となり、健全なマッシュルーム形成が維持さ
れることになる。
速が４００Ｎｍ／秒超となる流量Ｑで吹き込む場合、 ０．２２×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２２×（Ｑ−2/3
Ｑ*） を満たす流量ＱOでＯ2ガスを混合すれば、羽口の冷却能
がほぼ不変となり、健全なマッシュルーム形成が維持さ
れることになる。
【００２３】同様に不活性ガスとしてＮ2ガスを使用す
る場合、 ０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．１５×（Ｑ−2/3
Ｑ*） を満たす流量ＱOでＯ2ガスを混合すれば、羽口の冷却能
がほぼ一定となり、健全なマッシュルーム形成が維持さ
れることになる。
る場合、 ０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．１５×（Ｑ−2/3
Ｑ*） を満たす流量ＱOでＯ2ガスを混合すれば、羽口の冷却能
がほぼ一定となり、健全なマッシュルーム形成が維持さ
れることになる。
【００２４】実際には、ＣＯ2とＮ2の混合ガスを不活性
ガスとして使用する場合もあり、Ｏ2ガスの混合量は、 ０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２２×（Ｑ−2/3
Ｑ*） の範囲となる。
ガスとして使用する場合もあり、Ｏ2ガスの混合量は、 ０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２２×（Ｑ−2/3
Ｑ*） の範囲となる。
【００２５】一方、プロパンガスを吹き込む場合には、
ガスの顕熱増加により羽口が奪われる熱に加えて、 Ｃ3Ｈ8 → ３Ｃ＋４Ｈ2 の分解反応で奪われる熱があり、合計約７０kcal/molの
冷却能を有する。従って、ＣＯ2ガスを減少する場合は
その減少量の１６／７０＝約０．２３倍のプロパンガス
を混合し、Ｎ2ガスを減少する場合はその減少量の１１
／７０＝約０．１６倍のプロパンガスを混合すれば、羽
口の冷却能が維持される。
ガスの顕熱増加により羽口が奪われる熱に加えて、 Ｃ3Ｈ8 → ３Ｃ＋４Ｈ2 の分解反応で奪われる熱があり、合計約７０kcal/molの
冷却能を有する。従って、ＣＯ2ガスを減少する場合は
その減少量の１６／７０＝約０．２３倍のプロパンガス
を混合し、Ｎ2ガスを減少する場合はその減少量の１１
／７０＝約０．１６倍のプロパンガスを混合すれば、羽
口の冷却能が維持される。
【００２６】従って、不活性ガス流量を減少して見かけ
線流速が２００Ｎｍ／秒未満となる流量Ｑで吹き込む場
合、健全なマッシュルーム形成を維持するためのプロパ
ンガスの混合量ＱLPGは、Ｏ2ガスの時と同様に考えて、 ０．１６×（2/3Ｑ*−Ｑ）≦ＱLPG≦０．２３×（4/3Ｑ
*−Ｑ） となる。
線流速が２００Ｎｍ／秒未満となる流量Ｑで吹き込む場
合、健全なマッシュルーム形成を維持するためのプロパ
ンガスの混合量ＱLPGは、Ｏ2ガスの時と同様に考えて、 ０．１６×（2/3Ｑ*−Ｑ）≦ＱLPG≦０．２３×（4/3Ｑ
*−Ｑ） となる。
【００２７】もちろん、羽口の冷却能は、炉や羽口毎
に、また吹き込みガス種や溶鉄の温度によっても多少異
なり、健全なマッシュルームが形成されるための不活性
ガスの適正流量も異なってくる。従って、本発明を適用
する際には、その炉での不活性ガスの適正流量を把握
し、その適正流量からの増減分の不活性ガスの顕熱を相
殺するだけの冷却能もしくは発熱能を有するように、プ
ロパンガスもしくは他の炭化水素ガスやＯ2ガスの流量
を計算して、混合、吹き込むのが望ましい。
に、また吹き込みガス種や溶鉄の温度によっても多少異
なり、健全なマッシュルームが形成されるための不活性
ガスの適正流量も異なってくる。従って、本発明を適用
する際には、その炉での不活性ガスの適正流量を把握
し、その適正流量からの増減分の不活性ガスの顕熱を相
殺するだけの冷却能もしくは発熱能を有するように、プ
ロパンガスもしくは他の炭化水素ガスやＯ2ガスの流量
を計算して、混合、吹き込むのが望ましい。
【００２８】
【実施例】容量１００tonの転炉を用いて、本発明のガ
ス吹き込み方法と、不活性ガスのみを吹き込んだ場合の
吹き込み状況と羽口溶損速度を比較した。実施例、比較
例とも直径３mmの小径ノズルをスリーブれんがに１５本
埋め込んだ羽口を炉底に４本配置し、不活性ガスとして
ＣＯ2ガスを使用した。この羽口を使用した場合、本発
明で定義した基準流量Ｑ*は４５８Ｎｍ3／時となる。Ｃ
Ｏ2ガスの流量が１５０、４５０、１５００ Ｎｍ3／時
の３水準で比較を行い、実施例では、１５００Ｎｍ3／
時の場合Ｏ2ガスを２３０Ｎｍ3／時と混合し、１５０Ｎ
ｍ3／時の場合プロパンガスを７０Ｎｍ3／時混合して吹
き込んだ。実施例の結果を表１に、比較例の結果を表２
に示す。
ス吹き込み方法と、不活性ガスのみを吹き込んだ場合の
吹き込み状況と羽口溶損速度を比較した。実施例、比較
例とも直径３mmの小径ノズルをスリーブれんがに１５本
埋め込んだ羽口を炉底に４本配置し、不活性ガスとして
ＣＯ2ガスを使用した。この羽口を使用した場合、本発
明で定義した基準流量Ｑ*は４５８Ｎｍ3／時となる。Ｃ
Ｏ2ガスの流量が１５０、４５０、１５００ Ｎｍ3／時
の３水準で比較を行い、実施例では、１５００Ｎｍ3／
時の場合Ｏ2ガスを２３０Ｎｍ3／時と混合し、１５０Ｎ
ｍ3／時の場合プロパンガスを７０Ｎｍ3／時混合して吹
き込んだ。実施例の結果を表１に、比較例の結果を表２
に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】比較例の場合には、１５０Ｎｍ3／時の水
準では羽口の溶損進行が速く、実験回数を重ねるにつれ
吹き込み圧力が低下し、１５００Ｎｍ3／時の水準では
羽口が閉塞気味となり吹き込み流量が徐々に低下して最
終的に３００〜４００Ｎｍ3／時までしか吹き込めない
ようになった。
準では羽口の溶損進行が速く、実験回数を重ねるにつれ
吹き込み圧力が低下し、１５００Ｎｍ3／時の水準では
羽口が閉塞気味となり吹き込み流量が徐々に低下して最
終的に３００〜４００Ｎｍ3／時までしか吹き込めない
ようになった。
【００３２】一方、実施例では、いずれの流量の場合に
も、安定した吹き込みが実現でき、羽口の溶損速度も大
きな変化は認められなかった。従って、本発明の吹き込
み方法によれば、従来の吹き込み方法に比較して、羽口
の寿命低下なしにガス流量の可変範囲を大幅に拡大でき
ることが明らかになった。
も、安定した吹き込みが実現でき、羽口の溶損速度も大
きな変化は認められなかった。従って、本発明の吹き込
み方法によれば、従来の吹き込み方法に比較して、羽口
の寿命低下なしにガス流量の可変範囲を大幅に拡大でき
ることが明らかになった。
【００３３】
【発明の効果】本発明により、溶鉄内へのガスを吹き込
みに際し、従来の吹き込み方法と比較して、羽口の寿命
の低下なしに、吹き込みガス流量の可変範囲を大幅に拡
大することが可能となった。
みに際し、従来の吹き込み方法と比較して、羽口の寿命
の低下なしに、吹き込みガス流量の可変範囲を大幅に拡
大することが可能となった。
【図１】本発明を実施する際のガスの吹き込み経路の例
を示す説明図である。
を示す説明図である。
１ 転炉 ２ 羽口 ３ ガスの混合器 ４ 溶鉄 ５ ＣＯ2バルブ ６ Ｎ2バルブ ７ ＬＰＧバルブ ８ Ｏ2バルブ
Claims (3)
- 【請求項１】不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行う
に際し、健全なマッシュルームが維持されるように、不
活性ガスの吹き込み流量を増加する場合にはＯ2ガスを
混合し、および／または、不活性ガスの吹き込み流量を
減少する場合にはプロパン等の炭化水素ガスを混合して
吹き込むことを特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方
法。 - 【請求項２】単管ノズルもしくは単管ノズルを集合した
羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際
し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流量をノ
ズル出口断面積で除した見かけの線流速が４００Ｎｍ／
秒超となる場合には、下式で示される範囲内の流量ＱO
Ｎｍ3／時のＯ2ガスを混合して吹き込むことを特徴とす
る溶鉄内へのガスの吹き込み方法。 ０．１５×（Ｑ−4/3Ｑ*）≦ＱO≦０．２２×（Ｑ−2/3
Ｑ*） ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×3600 - 【請求項３】単管ノズルもしくは単管ノズルを集合した
羽口から不活性ガスを吹き込んで溶鉄の精錬を行うに際
し、ノズル１本当たりの不活性ガスの吹き込み流量をノ
ズル出口断面積で除した見かけの線流速が２００Ｎｍ／
秒未満となる場合には、下式で示される範囲内の流量Ｑ
LPGＮｍ3／時のプロパンガスを混合して吹き込むことを
特徴とする溶鉄内へのガスの吹き込み方法。 ０．１６×（2/3Ｑ*−Ｑ）≦ＱLPG≦０．２３×（4/3Ｑ
*−Ｑ） ここで、Ｑ ：不活性ガスの吹き込み流量（Ｎｍ3／
時） Ｑ* ：基準吹き込み流量（Ｎｍ3／時）＝300(Ｎｍ／秒)
×ノズル総断面積(ｍ2)×３６００
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3700496A JPH09227921A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 溶鉄内へのガスの吹き込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3700496A JPH09227921A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 溶鉄内へのガスの吹き込み方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09227921A true JPH09227921A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=12485567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3700496A Pending JPH09227921A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 溶鉄内へのガスの吹き込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09227921A (ja) |
-
1996
- 1996-02-26 JP JP3700496A patent/JPH09227921A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20031224 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040220 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040323 |