JPH09227998A - カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板及びその製造方法Info
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- JPH09227998A JPH09227998A JP6375196A JP6375196A JPH09227998A JP H09227998 A JPH09227998 A JP H09227998A JP 6375196 A JP6375196 A JP 6375196A JP 6375196 A JP6375196 A JP 6375196A JP H09227998 A JPH09227998 A JP H09227998A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 カラー受像管に組み込まれる色選別電極構体
に要求される常温強度，高温強度，高温クリープ強度，
エッチング性等に優れた冷延鋼板を提供する。 【構成】 この冷延鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．０３
％，Ｍｎ：０．０５〜１．５％及びＭｇ：０．０００１
〜０．０１％を含み、必要に応じＭｏ：０．００５〜
０．５％，Ｗ：０．００５〜０．５％，Ｃｒ：０．５％
以下，Ｎｉ：０．５％以下の１種又は２種以上、及び／
又はＮ：０．０１５％以下，Ｂ：０．０００２〜０．０
０５％，Ｚｒ：０．００５〜０．０９％，Ｓｎ：０．０
０５〜０．１２％の１種又は２種以上を含む。連鋳スラ
ブに仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温度４５０〜
７００℃の熱間圧延を施し、酸洗後、中間の冷間圧延を
行い、次いで焼鈍温度６２０〜９００℃，温度域６００
〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒以上で連続焼
鈍し、更に最終の冷間圧延で所定板厚に製造される。最
終冷間圧延は、圧延率３０〜９０％，冷間圧延時の鋼板
温度５０〜２５０℃で行うことが好ましい。
に要求される常温強度，高温強度，高温クリープ強度，
エッチング性等に優れた冷延鋼板を提供する。 【構成】 この冷延鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．０３
％，Ｍｎ：０．０５〜１．５％及びＭｇ：０．０００１
〜０．０１％を含み、必要に応じＭｏ：０．００５〜
０．５％，Ｗ：０．００５〜０．５％，Ｃｒ：０．５％
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又はＮ：０．０１５％以下，Ｂ：０．０００２〜０．０
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０５〜０．１２％の１種又は２種以上を含む。連鋳スラ
ブに仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温度４５０〜
７００℃の熱間圧延を施し、酸洗後、中間の冷間圧延を
行い、次いで焼鈍温度６２０〜９００℃，温度域６００
〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒以上で連続焼
鈍し、更に最終の冷間圧延で所定板厚に製造される。最
終冷間圧延は、圧延率３０〜９０％，冷間圧延時の鋼板
温度５０〜２５０℃で行うことが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カラー受像管に組み込
まれる色選別電極構体として使用される冷延鋼板及びそ
の製造方法に関する。
まれる色選別電極構体として使用される冷延鋼板及びそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラー受像管は、電子銃から放出された
電子ビームを映像に変換する色選別電極構体を備え、こ
の色選別電極構体をフレームで支持している。特定の蛍
光面を電子ビームで照射することにより、必要とする色
調で発色させる。また、地磁気による電子ビームの偏向
を防止するため、磁気シールド材で内部を覆っている。
色選別電極構体は、電子ビームが通過するスリットをエ
ッチングによりスダレ状に形成している。この色選別電
極構体は、内側に加圧された枠状フレームの上下及び左
右に相対するフレームにシーム溶接又はスポット溶接し
た後、加圧力を解除することによりフレームに生じる反
発力で張り上げられている。張り上げられた色選別電極
構体は、次いで黒化処理が施される。黒化処理では、通
常４５０〜４８０℃に２０〜３０分間加熱する条件が採
用されている。黒化処理により、熱輻射，二次電子の発
生，錆発生の防止等を図り、密着性の良好な酸化皮膜を
鋼板表面に生成させる。
電子ビームを映像に変換する色選別電極構体を備え、こ
の色選別電極構体をフレームで支持している。特定の蛍
光面を電子ビームで照射することにより、必要とする色
調で発色させる。また、地磁気による電子ビームの偏向
を防止するため、磁気シールド材で内部を覆っている。
色選別電極構体は、電子ビームが通過するスリットをエ
ッチングによりスダレ状に形成している。この色選別電
極構体は、内側に加圧された枠状フレームの上下及び左
右に相対するフレームにシーム溶接又はスポット溶接し
た後、加圧力を解除することによりフレームに生じる反
発力で張り上げられている。張り上げられた色選別電極
構体は、次いで黒化処理が施される。黒化処理では、通
常４５０〜４８０℃に２０〜３０分間加熱する条件が採
用されている。黒化処理により、熱輻射，二次電子の発
生，錆発生の防止等を図り、密着性の良好な酸化皮膜を
鋼板表面に生成させる。
【０００３】色選別電極構体には、板厚０．０８〜０．
２５ｍｍの冷延鋼板が普通使用されているが、エッチン
グ性，黒化膜の耐剥離性，張上げ張力（黒化処理時にク
リープ変形が小さいこと），磁気特性等が要求されるこ
とから、各種の鋼板が提案されている。たとえば、エッ
チング性を損なうことなく張上げ張力を確保するものと
して、低炭素鋼をベースにＮを添加した鋼板（特開昭６
２−２４９３３９号公報）、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎを添加した
鋼板（特開平５−３１１３３０号公報），Ｍｎ，Ｗ，Ｎ
ｉ，Ｎを添加した鋼板（特開平５−３１１２７号公
報），Ｍｎ，Ｗ，Ｎｉと共にＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｂを添加した鋼板（特開平５−３１１３３１号公
報），Ｍｎ，Ｎ及びＷ，Ｎｉ、更にＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｔａ，Ｂを添加した鋼板（特開平５−３１１３３２
号公報）等がある。
２５ｍｍの冷延鋼板が普通使用されているが、エッチン
グ性，黒化膜の耐剥離性，張上げ張力（黒化処理時にク
リープ変形が小さいこと），磁気特性等が要求されるこ
とから、各種の鋼板が提案されている。たとえば、エッ
チング性を損なうことなく張上げ張力を確保するものと
して、低炭素鋼をベースにＮを添加した鋼板（特開昭６
２−２４９３３９号公報）、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎを添加した
鋼板（特開平５−３１１３３０号公報），Ｍｎ，Ｗ，Ｎ
ｉ，Ｎを添加した鋼板（特開平５−３１１２７号公
報），Ｍｎ，Ｗ，Ｎｉと共にＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｂを添加した鋼板（特開平５−３１１３３１号公
報），Ｍｎ，Ｎ及びＷ，Ｎｉ、更にＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｔａ，Ｂを添加した鋼板（特開平５−３１１３３２
号公報）等がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、最近のカラー
受像管が大型化，高精細化の傾向にあり、更に高い張上
げ張力を呈する色選別電極構体用冷延鋼板が求められて
いる。また、消磁性が要求されるため、保磁力が低い磁
気特性をもつことも要求される。張上げ張力は、黒化処
理温度における高温強度及びクリープ変形により定まる
ものである。しかし、黒化処理時の強度を高くすると、
磁気特性が劣化する。そのため、所定の磁気特性を付与
することから、張上げ張力を向上させることには限界が
あり、カラー受像管の大型化，高精細化の要求を十分に
満足していない現状である。本発明は、このような問題
を解消すべく案出されたものであり、Ｍｇ添加で磁気特
性を改善すると共に、Ｍｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加で高温強
度及び耐クリープ性を改善することにより、磁気特性，
エッチング性，黒化膜の耐剥離性，張上げ張力の何れも
良好な色選別電極構体用冷延鋼板を提供することを目的
とする。
受像管が大型化，高精細化の傾向にあり、更に高い張上
げ張力を呈する色選別電極構体用冷延鋼板が求められて
いる。また、消磁性が要求されるため、保磁力が低い磁
気特性をもつことも要求される。張上げ張力は、黒化処
理温度における高温強度及びクリープ変形により定まる
ものである。しかし、黒化処理時の強度を高くすると、
磁気特性が劣化する。そのため、所定の磁気特性を付与
することから、張上げ張力を向上させることには限界が
あり、カラー受像管の大型化，高精細化の要求を十分に
満足していない現状である。本発明は、このような問題
を解消すべく案出されたものであり、Ｍｇ添加で磁気特
性を改善すると共に、Ｍｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加で高温強
度及び耐クリープ性を改善することにより、磁気特性，
エッチング性，黒化膜の耐剥離性，張上げ張力の何れも
良好な色選別電極構体用冷延鋼板を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のカラー受像管色
選別電極構体用冷延鋼板は、その目的を達成するため、
Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍｎ：０．０５〜
１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜０．０１重量％
を含み、残部は実質的にＦｅの組成をもつことを特徴と
する。この冷延鋼板は、更にＭｏ：０．００５〜０．５
重量％，Ｗ：０．００５〜０．５重量％，Ｃｒ：０．５
重量％以下，Ｎｉ：０．５重量％以下の１種又は２種以
上、及び／又はＮ：０．０１５重量％以下，Ｂ：０．０
００２〜０．００５重量％，Ｚｒ：０．００５〜０．０
９重量％，Ｓｎ：０．００５〜０．１重量％の１種又は
２種以上を含むことができる。
選別電極構体用冷延鋼板は、その目的を達成するため、
Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍｎ：０．０５〜
１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜０．０１重量％
を含み、残部は実質的にＦｅの組成をもつことを特徴と
する。この冷延鋼板は、更にＭｏ：０．００５〜０．５
重量％，Ｗ：０．００５〜０．５重量％，Ｃｒ：０．５
重量％以下，Ｎｉ：０．５重量％以下の１種又は２種以
上、及び／又はＮ：０．０１５重量％以下，Ｂ：０．０
００２〜０．００５重量％，Ｚｒ：０．００５〜０．０
９重量％，Ｓｎ：０．００５〜０．１重量％の１種又は
２種以上を含むことができる。
【０００６】冷延鋼板に脱酸剤，不可避的不純物として
含まれる成分は、Ｓｉ：０．０９重量％以下，Ｐ：０．
０４重量％以下，Ｓ：０．０２重量％以下，Ｃｕ：０．
０９重量％以下，Ａｌ：０．０４重量％以下，Ｏ：０．
０１重量％以下，Ｔｉ：０．０１重量％以下，Ｎｂ：
０．０１重量％以下，Ｖ：０．０１重量％以下に規制す
ることが好ましい。この冷延鋼板は、前掲した組成をも
つ連鋳スラブに仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温
度４５０〜７００℃の熱間圧延を施し、酸洗後、中間の
冷間圧延を行い、次いで焼鈍温度６２０〜９００℃，温
度域６００〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒以
上で連続焼鈍し、更に最終の冷間圧延で所定板厚にする
ことにより製造される、最終冷間圧延は、圧延率３０〜
９０％，冷間圧延時の鋼板温度５０〜２５０℃の条件下
で行うことが好ましい。
含まれる成分は、Ｓｉ：０．０９重量％以下，Ｐ：０．
０４重量％以下，Ｓ：０．０２重量％以下，Ｃｕ：０．
０９重量％以下，Ａｌ：０．０４重量％以下，Ｏ：０．
０１重量％以下，Ｔｉ：０．０１重量％以下，Ｎｂ：
０．０１重量％以下，Ｖ：０．０１重量％以下に規制す
ることが好ましい。この冷延鋼板は、前掲した組成をも
つ連鋳スラブに仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温
度４５０〜７００℃の熱間圧延を施し、酸洗後、中間の
冷間圧延を行い、次いで焼鈍温度６２０〜９００℃，温
度域６００〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒以
上で連続焼鈍し、更に最終の冷間圧延で所定板厚にする
ことにより製造される、最終冷間圧延は、圧延率３０〜
９０％，冷間圧延時の鋼板温度５０〜２５０℃の条件下
で行うことが好ましい。
【０００７】
【実施の形態】本発明者等は、冷延状態の低炭素鋼板を
黒化処理した場合の強度及び磁気特性について種々調査
検討した結果、極低炭素鋼にＭｇを含有させるとき磁気
特性が向上すること、及びＭｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加によ
り高温強度及びクリープ特性が改善されることを見い出
した。また、最終冷間圧延工程でＣ，Ｎの時効硬化作用
を発現させるとき、圧延による硬さ，強度の改善に時効
硬化作用が加味されるため、比較的低い圧下率でも硬さ
及び強度が良好な鋼板が得られ、磁気特性の劣化が防止
される。このような知見に基づき、前掲した条件下で成
分調整することにより、磁気特性，エッチング性，黒化
膜の耐剥離性，張上げ張力の何れもが満足される色選別
電極構体が得られることを解明した。これらの特性は、
中間焼鈍として冷却速度の大きな連続焼鈍を施し、且つ
５０℃以上の鋼板温度で最終の冷間圧延を行うと、更に
向上する。
黒化処理した場合の強度及び磁気特性について種々調査
検討した結果、極低炭素鋼にＭｇを含有させるとき磁気
特性が向上すること、及びＭｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加によ
り高温強度及びクリープ特性が改善されることを見い出
した。また、最終冷間圧延工程でＣ，Ｎの時効硬化作用
を発現させるとき、圧延による硬さ，強度の改善に時効
硬化作用が加味されるため、比較的低い圧下率でも硬さ
及び強度が良好な鋼板が得られ、磁気特性の劣化が防止
される。このような知見に基づき、前掲した条件下で成
分調整することにより、磁気特性，エッチング性，黒化
膜の耐剥離性，張上げ張力の何れもが満足される色選別
電極構体が得られることを解明した。これらの特性は、
中間焼鈍として冷却速度の大きな連続焼鈍を施し、且つ
５０℃以上の鋼板温度で最終の冷間圧延を行うと、更に
向上する。
【０００８】以下、本発明の冷延鋼板に含まれる合金成
分，含有量等について説明する。 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％ 焼鈍後に固溶状態としておくことにより、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる作用を呈する合金成分であ
る。このような作用は、０．００１重量％以上のＣ含有
で顕著となる。しかし、０．０３重量％を超える多量の
Ｃが含まれると、析出炭化物が多くなり、エッチング性
が劣化する。 Ｍｎ：０．０５〜１．５重量％ 脱酸剤として必要な成分であり、不純物であるＳをＭｎ
Ｓとして固定し、熱間脆化を抑制する作用を呈する。こ
のような作用は、０．０５重量％以上のＭｎ含有で顕著
になる。Ｍｎは、張上げ張力に関連する強度を向上させ
る作用も呈するが、１．５重量％を超えて含有させても
増量にみあった効果が得られず、却って成形加工性や溶
接性が劣化する。
分，含有量等について説明する。 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％ 焼鈍後に固溶状態としておくことにより、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる作用を呈する合金成分であ
る。このような作用は、０．００１重量％以上のＣ含有
で顕著となる。しかし、０．０３重量％を超える多量の
Ｃが含まれると、析出炭化物が多くなり、エッチング性
が劣化する。 Ｍｎ：０．０５〜１．５重量％ 脱酸剤として必要な成分であり、不純物であるＳをＭｎ
Ｓとして固定し、熱間脆化を抑制する作用を呈する。こ
のような作用は、０．０５重量％以上のＭｎ含有で顕著
になる。Ｍｎは、張上げ張力に関連する強度を向上させ
る作用も呈するが、１．５重量％を超えて含有させても
増量にみあった効果が得られず、却って成形加工性や溶
接性が劣化する。
【０００９】Ｍｇ：０．０００１〜０．０１重量％ 脱酸剤として機能すると共に、黒化処理後の磁気特性を
向上させることに効果的に作用する。このような作用を
得るためには、０．０００１重量％以上のＭｇ含有が必
要である。しかし、０．０１重量％を超えてＭｇを含有
させても、増量にみあった磁気特性の向上がみられなく
なり、また黒化膜の耐剥離性が劣化する。 Ｍｏ：０．００５〜０．５重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、焼鈍軟化抵抗
を向上させると共に、微細なＭｏＣ等の析出物として高
温強度を高め、張上げ張力を改善する作用を呈する。こ
のような作用は、０．００５重量％以上のＭｏ含有で顕
著になる。しかし、高価な元素であり、鋼材コストを上
昇させる原因となることから、Ｍｏ含有量の上限を０．
５重量％に規制した。
向上させることに効果的に作用する。このような作用を
得るためには、０．０００１重量％以上のＭｇ含有が必
要である。しかし、０．０１重量％を超えてＭｇを含有
させても、増量にみあった磁気特性の向上がみられなく
なり、また黒化膜の耐剥離性が劣化する。 Ｍｏ：０．００５〜０．５重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、焼鈍軟化抵抗
を向上させると共に、微細なＭｏＣ等の析出物として高
温強度を高め、張上げ張力を改善する作用を呈する。こ
のような作用は、０．００５重量％以上のＭｏ含有で顕
著になる。しかし、高価な元素であり、鋼材コストを上
昇させる原因となることから、Ｍｏ含有量の上限を０．
５重量％に規制した。
【００１０】Ｗ：０．００５〜０．５重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、焼鈍軟化抵抗
を向上させると共に、微細なＷＣ等の析出物として高温
強度を高め、張上げ張力を改善する作用を呈する。この
ような作用は、０．００５重量％以上のＷ含有で顕著に
なる。しかし、高価な元素であり、鋼材コストを上昇さ
せる原因となることから、Ｗ含有量の上限を０．５重量
％に規制した。 Ｃｒ：０．５重量％以下 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる。しかし、０．５重量％を
超える多量のＣｒを含ませると、エッチング性や黒化膜
性が劣化する。 Ｎｉ：０．５重量％以下 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
める作用を呈する。しかし、０．５重量％を超える多量
のＮｉを含ませると、エッチング性や黒化膜性が劣化す
る。
を向上させると共に、微細なＷＣ等の析出物として高温
強度を高め、張上げ張力を改善する作用を呈する。この
ような作用は、０．００５重量％以上のＷ含有で顕著に
なる。しかし、高価な元素であり、鋼材コストを上昇さ
せる原因となることから、Ｗ含有量の上限を０．５重量
％に規制した。 Ｃｒ：０．５重量％以下 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる。しかし、０．５重量％を
超える多量のＣｒを含ませると、エッチング性や黒化膜
性が劣化する。 Ｎｉ：０．５重量％以下 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
める作用を呈する。しかし、０．５重量％を超える多量
のＮｉを含ませると、エッチング性や黒化膜性が劣化す
る。
【００１１】Ｎ：０．０１５重量％以下 必要に応じて添加される合金成分であり、焼鈍後におい
て固溶状態にしておくことにより強度を高め、張上げ張
力を向上させる作用を呈する。しかし、０．０１５重量
％を超える多量のＮが含まれると、表面欠陥が発生し易
くなる。 Ｂ：０．０００２〜０．００５重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、結晶粒界を強
化し、圧延性を改善する作用を呈する。また、結晶粒を
微細化して高温強度を高め、張上げ張力を向上させる。
このような作用は、０．０００２重量％以上のＢ含有で
顕著になる。しかし、ＮをＢＮとして固定する作用を呈
するので、０．００５重量％を超える多量のＢを含ませ
るとＮの高温強度改善効果が失われる。
て固溶状態にしておくことにより強度を高め、張上げ張
力を向上させる作用を呈する。しかし、０．０１５重量
％を超える多量のＮが含まれると、表面欠陥が発生し易
くなる。 Ｂ：０．０００２〜０．００５重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、結晶粒界を強
化し、圧延性を改善する作用を呈する。また、結晶粒を
微細化して高温強度を高め、張上げ張力を向上させる。
このような作用は、０．０００２重量％以上のＢ含有で
顕著になる。しかし、ＮをＢＮとして固定する作用を呈
するので、０．００５重量％を超える多量のＢを含ませ
るとＮの高温強度改善効果が失われる。
【００１２】Ｚｒ：０．００５〜０．０９重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、磁気特性の劣
化が非常に小さい脱酸剤として有効である。脱酸効果
は、０．００５重量％以上のＺｒ含有で顕著になる。し
かし、０．０９重量％を超える多量のＺｒが含まれる
と、磁気特性劣化防止効果が飽和する。 Ｓｎ：０．００５〜０．１重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる効果を奏する。このような
効果は、０．００５重量％以上のＳｎ含有で顕著にな
る。しかし、Ｓｎ含有量が０．１２重量％を超えると、
冷間圧延性が損なわれる。
化が非常に小さい脱酸剤として有効である。脱酸効果
は、０．００５重量％以上のＺｒ含有で顕著になる。し
かし、０．０９重量％を超える多量のＺｒが含まれる
と、磁気特性劣化防止効果が飽和する。 Ｓｎ：０．００５〜０．１重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度を高
め、張上げ張力を向上させる効果を奏する。このような
効果は、０．００５重量％以上のＳｎ含有で顕著にな
る。しかし、Ｓｎ含有量が０．１２重量％を超えると、
冷間圧延性が損なわれる。
【００１３】以上に掲げた合金成分の外に、脱酸剤，原
料等に由来する不可避的不純物がある。不可避的不純物
は、可能な限り少ない方が好ましく、各不純物の上限は
次のように規制される。 Ｓｉ：０．０９重量％以下 ケイ酸塩系の介在物を生成し、エッチング性に悪影響を
及ぼすと共に、黒化膜性を劣化させる。このような悪影
響は、Ｓｉ含有量の上限を０．０９重量％とすることに
より抑制される。 Ｐ：０．０４重量％以下 粒界に偏析し易く、強度を低下させると共にエッチング
性に悪影響を及ぼすので、Ｐ含有量の上限を０．０４重
量％に規制した。 Ｓ：０．０２重量％以下 ＭｎＳ等の介在物を生成し、強度，耐食性，エッチング
性等が損なわれる。そのため、Ｓ含有量の上限を０．０
２重量％に規制した。
料等に由来する不可避的不純物がある。不可避的不純物
は、可能な限り少ない方が好ましく、各不純物の上限は
次のように規制される。 Ｓｉ：０．０９重量％以下 ケイ酸塩系の介在物を生成し、エッチング性に悪影響を
及ぼすと共に、黒化膜性を劣化させる。このような悪影
響は、Ｓｉ含有量の上限を０．０９重量％とすることに
より抑制される。 Ｐ：０．０４重量％以下 粒界に偏析し易く、強度を低下させると共にエッチング
性に悪影響を及ぼすので、Ｐ含有量の上限を０．０４重
量％に規制した。 Ｓ：０．０２重量％以下 ＭｎＳ等の介在物を生成し、強度，耐食性，エッチング
性等が損なわれる。そのため、Ｓ含有量の上限を０．０
２重量％に規制した。
【００１４】Ｃｕ：０．０９重量％以下 熱間加工性を劣化させ、熱延において表面欠陥が生じ易
くなる。また、黒化膜も剥離し易くなる。そこで、本発
明においては、Ｃｕ含有量の上限を０．０９重量％に規
制した。 Ａｌ：０．０４重量％以下 脱酸剤として有効な元素であるが、表面欠陥が生じ易
く、黒化膜性を劣化させる。また、ＮをＡｌＮとして固
定する作用があり、Ｎの強度改善効果が損なわれる。そ
こで、本発明においては、Ａｌ含有量の上限を０．０４
重量％に規制した。 Ｏ：０．０１重量％以下 基本的に有害な元素であり、Ｏ含有量が多いと酸化物系
の介在物が増加し、エッチング性の劣化や表面欠陥発生
の原因となる。そこで、本発明では、Ｏ含有量の上限を
０．０１重量％に規制した。 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ：０．０１重量％以下 何れもＣやＮと結合して炭窒化物を生成し、Ｃ及びＮを
固定する。そのため、時効硬化してもＣ，Ｎにより強度
の上昇が望めなくなる。そこで、本発明においては、こ
れら元素の上限を０．０１重量％に規制した。
くなる。また、黒化膜も剥離し易くなる。そこで、本発
明においては、Ｃｕ含有量の上限を０．０９重量％に規
制した。 Ａｌ：０．０４重量％以下 脱酸剤として有効な元素であるが、表面欠陥が生じ易
く、黒化膜性を劣化させる。また、ＮをＡｌＮとして固
定する作用があり、Ｎの強度改善効果が損なわれる。そ
こで、本発明においては、Ａｌ含有量の上限を０．０４
重量％に規制した。 Ｏ：０．０１重量％以下 基本的に有害な元素であり、Ｏ含有量が多いと酸化物系
の介在物が増加し、エッチング性の劣化や表面欠陥発生
の原因となる。そこで、本発明では、Ｏ含有量の上限を
０．０１重量％に規制した。 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ：０．０１重量％以下 何れもＣやＮと結合して炭窒化物を生成し、Ｃ及びＮを
固定する。そのため、時効硬化してもＣ，Ｎにより強度
の上昇が望めなくなる。そこで、本発明においては、こ
れら元素の上限を０．０１重量％に規制した。
【００１５】本発明においては、前述した成分をもつ鋼
を熱間圧延した後、焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て冷
延鋼板を製造する。 熱延条件：仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温度４
５０〜７００℃ 熱間圧延で結晶粒を細粒化するため、Ａｒ3 変態点直上
の仕上げ温度を基本とするが、８５０〜９５０℃の温度
範囲が許容される。仕上げ温度が８５０℃に達しないと
α相域での圧延となり、９５０℃を超えると高温のγ相
域での圧延となる。何れの場合も、結晶粒が粗大化す
る。他方、巻取り温度が４５０℃に達しないと板形状が
悪くなり、７００℃を超える巻取り温度では高強度材が
得難く、酸洗性も悪くなる。中間の冷間圧延は、特に圧
延条件が制約されるものではないが、次工程の焼鈍後に
おける結晶粒の粗大化を抑制するためには３０％以上の
冷延率に設定することが好ましい。
を熱間圧延した後、焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て冷
延鋼板を製造する。 熱延条件：仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温度４
５０〜７００℃ 熱間圧延で結晶粒を細粒化するため、Ａｒ3 変態点直上
の仕上げ温度を基本とするが、８５０〜９５０℃の温度
範囲が許容される。仕上げ温度が８５０℃に達しないと
α相域での圧延となり、９５０℃を超えると高温のγ相
域での圧延となる。何れの場合も、結晶粒が粗大化す
る。他方、巻取り温度が４５０℃に達しないと板形状が
悪くなり、７００℃を超える巻取り温度では高強度材が
得難く、酸洗性も悪くなる。中間の冷間圧延は、特に圧
延条件が制約されるものではないが、次工程の焼鈍後に
おける結晶粒の粗大化を抑制するためには３０％以上の
冷延率に設定することが好ましい。
【００１６】連続焼鈍：焼鈍温度６２０〜９００℃， 温度域６００〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒
以上 連続焼鈍時の焼鈍温度は、再結晶を完全に行わせること
から６２０℃以上とする必要がある。６２０℃に達しな
い焼鈍温度では、未再結晶粒が残留し、最終冷間圧延に
おいて板形状の確保が困難になり、得られた冷延鋼板の
残留応力が不均一になり易い。しかし、９００℃を超え
る焼鈍温度では、連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生
し易くなり、結晶粒を粗大化させる原因となる。連続焼
鈍の冷却過程では、Ｃ，Ｎを固溶状態に維持するため、
６００〜３５０℃の温度域を平均冷却速度５℃／秒以上
で冷却する必要がある。
以上 連続焼鈍時の焼鈍温度は、再結晶を完全に行わせること
から６２０℃以上とする必要がある。６２０℃に達しな
い焼鈍温度では、未再結晶粒が残留し、最終冷間圧延に
おいて板形状の確保が困難になり、得られた冷延鋼板の
残留応力が不均一になり易い。しかし、９００℃を超え
る焼鈍温度では、連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生
し易くなり、結晶粒を粗大化させる原因となる。連続焼
鈍の冷却過程では、Ｃ，Ｎを固溶状態に維持するため、
６００〜３５０℃の温度域を平均冷却速度５℃／秒以上
で冷却する必要がある。
【００１７】最終の冷間圧延：圧延率３０〜９０％，冷
間圧延時の鋼板温度５０〜２５０℃ 色選別電極構体としての用途では、エッチング作業性の
面から硬質鋼板であることが要求され、また冷間圧延に
よる強化は黒化処理時の高温強度にも引き継がれるの
で、圧延率３０％以上で最終冷間圧延する必要がある。
しかし、９０％を超える圧延率では、保磁力が大きくな
り、硬さや硬度を改善する効果も飽和する。また、冷間
圧延機の負荷が大きくなりすぎ、生産性が低下する。最
終冷間圧延で固溶状態のＣ，Ｎの時効硬化作用を発現さ
せるとき、強度を大幅に上昇させることができる。その
ためには、冷間圧延率３０％以上の最終冷間圧延工程で
鋼板温度を５０℃以上にすることが必要である。しか
し、２５０℃を超える鋼板温度では、Ｃ，Ｎの硬化が飽
和するばかりでなく、圧延油焼け又は鋼板表面にテンパ
ーカラーが発生し、商品価値が低下する。冷間圧延率を
高く設定するほど、材質の硬質化に伴って磁気特性が劣
化する。しかし、本発明では、硬さ及び強度の改善に時
効硬化を加味しているので、低い冷間圧延率でも同一強
度の鋼板が得られるため、磁気特性も良好となる。
間圧延時の鋼板温度５０〜２５０℃ 色選別電極構体としての用途では、エッチング作業性の
面から硬質鋼板であることが要求され、また冷間圧延に
よる強化は黒化処理時の高温強度にも引き継がれるの
で、圧延率３０％以上で最終冷間圧延する必要がある。
しかし、９０％を超える圧延率では、保磁力が大きくな
り、硬さや硬度を改善する効果も飽和する。また、冷間
圧延機の負荷が大きくなりすぎ、生産性が低下する。最
終冷間圧延で固溶状態のＣ，Ｎの時効硬化作用を発現さ
せるとき、強度を大幅に上昇させることができる。その
ためには、冷間圧延率３０％以上の最終冷間圧延工程で
鋼板温度を５０℃以上にすることが必要である。しか
し、２５０℃を超える鋼板温度では、Ｃ，Ｎの硬化が飽
和するばかりでなく、圧延油焼け又は鋼板表面にテンパ
ーカラーが発生し、商品価値が低下する。冷間圧延率を
高く設定するほど、材質の硬質化に伴って磁気特性が劣
化する。しかし、本発明では、硬さ及び強度の改善に時
効硬化を加味しているので、低い冷間圧延率でも同一強
度の鋼板が得られるため、磁気特性も良好となる。
【００１８】
実施例１：表１に示した組成の鋼スラブを、熱間圧延で
板厚２．０ｍｍの熱延板とした後、酸洗し、中間の冷間
圧延，連続焼鈍を施し、最終の冷間圧延で板厚０．１５
ｍｍの冷延鋼板を製造した。製造条件を表２に示す。
板厚２．０ｍｍの熱延板とした後、酸洗し、中間の冷間
圧延，連続焼鈍を施し、最終の冷間圧延で板厚０．１５
ｍｍの冷延鋼板を製造した。製造条件を表２に示す。
【００１９】
【００２０】
【００２１】得られた各冷延鋼板から、圧延方向に直交
する方向に沿ってＪＩＳ Ｚ２２０１の５号試験片を切
り出し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠した室温での引張り
試験及びＪＩＳ Ｚ２２７１に準拠した４５０℃での引
張り試験に供した。また、３０ｍｍ×５５０ｍｍの試験
片に４５０℃で２９４Ｎ／ｍｍ2 の一定張力を加え、５
分経過した時点の応力低下率を測定する張り上げ張力試
験を行った。この試験では、応力低下率が７．５％以下
であれば、色選別電極構造体で要求される張上げ張力を
もっていると判定される。更に、塩化第二鉄水溶液を試
験片表面に噴射し、圧延方向に直交する方向に沿ってス
リット状にエッチングし、エッチング面を観察すること
により、エッチング性を評価した。
する方向に沿ってＪＩＳ Ｚ２２０１の５号試験片を切
り出し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠した室温での引張り
試験及びＪＩＳ Ｚ２２７１に準拠した４５０℃での引
張り試験に供した。また、３０ｍｍ×５５０ｍｍの試験
片に４５０℃で２９４Ｎ／ｍｍ2 の一定張力を加え、５
分経過した時点の応力低下率を測定する張り上げ張力試
験を行った。この試験では、応力低下率が７．５％以下
であれば、色選別電極構造体で要求される張上げ張力を
もっていると判定される。更に、塩化第二鉄水溶液を試
験片表面に噴射し、圧延方向に直交する方向に沿ってス
リット状にエッチングし、エッチング面を観察すること
により、エッチング性を評価した。
【００２２】
【００２３】調査結果を示す表３にみられるように、本
発明に従った鋼種番号１〜１０の冷延鋼板は、何れも室
温強度及び高温強度が高く、４５０℃での応力低下率が
小さく、エッチング性も良好であった。このようなこと
から、色選別電極構体として要求される特性が満足され
ていることが判る。これに対し、比較例の冷延鋼板で
は、室温強度，高温強度，４５０℃での応力低下率，エ
ッチング性の一つ又は複数が劣っており、色選別電極構
体としての要求特性が満足されていなかった。たとえ
ば、鋼種番号１１の冷延鋼板は、Ｍｇを含有していない
ことからＯ含有量が多くなっており、保磁力が大きく、
エッチング後の鋼板表面にあばたが発生した。多量のＡ
ｌを含む鋼種番号１２，１３の冷延鋼板では、Ｏ含有量
が少ないことからエッチング性が良好であるものの、室
温強度及び高温強度が低く、クリープ試験においても大
きな応力低下率を示した。鋼種番号１４の冷延鋼板は、
Ｍｇを含有していないことからＯ含有量が多くなってお
り、しかも多量のＣを含んでいるためＦｅ3 Ｃの析出が
みられ、大きな保磁力を示した。エッチング後も、鋼板
表面に肌荒れが発生すると共に、あばた欠陥も観察され
た。
発明に従った鋼種番号１〜１０の冷延鋼板は、何れも室
温強度及び高温強度が高く、４５０℃での応力低下率が
小さく、エッチング性も良好であった。このようなこと
から、色選別電極構体として要求される特性が満足され
ていることが判る。これに対し、比較例の冷延鋼板で
は、室温強度，高温強度，４５０℃での応力低下率，エ
ッチング性の一つ又は複数が劣っており、色選別電極構
体としての要求特性が満足されていなかった。たとえ
ば、鋼種番号１１の冷延鋼板は、Ｍｇを含有していない
ことからＯ含有量が多くなっており、保磁力が大きく、
エッチング後の鋼板表面にあばたが発生した。多量のＡ
ｌを含む鋼種番号１２，１３の冷延鋼板では、Ｏ含有量
が少ないことからエッチング性が良好であるものの、室
温強度及び高温強度が低く、クリープ試験においても大
きな応力低下率を示した。鋼種番号１４の冷延鋼板は、
Ｍｇを含有していないことからＯ含有量が多くなってお
り、しかも多量のＣを含んでいるためＦｅ3 Ｃの析出が
みられ、大きな保磁力を示した。エッチング後も、鋼板
表面に肌荒れが発生すると共に、あばた欠陥も観察され
た。
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の色選別
電極構体用鋼板は、Ｍｇ添加によって磁気特性を向上さ
せると共に、Ｃ，Ｎの時効硬化を加味して高強度化，硬
質化を図っているので、保磁力の上昇を抑制するため比
較的低い圧延率で冷間圧延しても色選別電極構体として
の要求特性を満足する。また、Ｍｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加
により、高温強度やクリープ強度も改善される。このよ
うにして、本発明に従った冷延鋼板は、ますます大型
化，高精細化の方向にあるカラー受像管用としての用途
に十分対応する。
電極構体用鋼板は、Ｍｇ添加によって磁気特性を向上さ
せると共に、Ｃ，Ｎの時効硬化を加味して高強度化，硬
質化を図っているので、保磁力の上昇を抑制するため比
較的低い圧延率で冷間圧延しても色選別電極構体として
の要求特性を満足する。また、Ｍｎ，Ｍｏ，Ｗ等の添加
により、高温強度やクリープ強度も改善される。このよ
うにして、本発明に従った冷延鋼板は、ますます大型
化，高精細化の方向にあるカラー受像管用としての用途
に十分対応する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｊ 9/14 Ｈ０１Ｊ 9/14 Ｇ 29/07 29/07 Ｚ
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜
０．０１重量％を含み、残部は実質的にＦｅの組成をも
つカラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜
０．０１重量％を含み、更にＭｏ：０．００５〜０．５
重量％，Ｗ：０．００５〜０．５重量％，Ｃｒ：０．５
重量％以下，Ｎｉ：０．５重量％以下の１種又は２種以
上を含み、残部は実質的にＦｅの組成をもつカラー受像
管色選別電極構体用冷延鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜
０．０１重量％を含み、更にＮ：０．０１５重量％以
下，Ｂ：０．０００２〜０．００５重量％，Ｚｒ：０．
００５〜０．０９重量％，Ｓｎ：０．００５〜０．１重
量％の１種又は２種以上を含み、残部は実質的にＦｅの
組成をもつカラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：０．００１〜０．０３重量％，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５重量％及びＭｇ：０．０００１〜
０．０１重量％を含み、更にＭｏ：０．００５〜０．５
重量％，Ｗ：０．００５〜０．５重量％，Ｃｒ：０．５
重量％以下，Ｎｉ：０．５重量％以下の１種又は２種以
上と、Ｎ：０．０１５重量％以下，Ｂ：０．０００２〜
０．００５重量％，Ｚｒ：０．００５〜０．０９重量
％，Ｓｎ：０．００５〜０．１重量％の１種又は２種以
上を含み、残部は実質的にＦｅの組成をもつカラー受像
管色選別電極構体用冷延鋼板。 - 【請求項５】 脱酸剤又は不可避的不純物として含まれ
る元素としてＳｉ：０．０９重量％以下，Ｐ：０．０４
重量％以下，Ｓ：０．０２重量％以下，Ｃｕ：０．０９
重量％以下，Ａｌ：０．０４重量％以下，Ｏ：０．０１
重量％以下，Ｔｉ：０．０１重量％以下，Ｎｂ：０．０
１重量％以下，Ｖ：０．０１重量％以下に規制した請求
項１〜４の何れかに記載のカラー受像管色選別電極構体
用冷延鋼板。 - 【請求項６】 請求項１〜５の何れかに記載の組成をも
つ連鋳スラブに仕上げ温度８５０〜９５０℃，巻取り温
度４５０〜７００℃の熱間圧延を施し、酸洗後、中間の
冷間圧延を行い、次いで焼鈍温度６２０〜９００℃，温
度域６００〜３５０℃における平均冷却速度５℃／秒以
上で連続焼鈍し、更に最終の冷間圧延で所定板厚にする
カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 圧延率３０〜９０％，冷間圧延時の鋼板
温度５０〜２５０℃の条件下で請求項６記載の最終冷間
圧延を行うカラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6375196A JPH09227998A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6375196A JPH09227998A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09227998A true JPH09227998A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=13238430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6375196A Withdrawn JPH09227998A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | カラー受像管色選別電極構体用冷延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09227998A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000073525A1 (fr) * | 1999-05-31 | 2000-12-07 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Materiau de grille d'ouverture pour tube image couleur, son procede de fabrication, grille d'ouverture et tube image couleur |
| WO2001046480A1 (fr) * | 1999-12-20 | 2001-06-28 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour masque a tension, procede de fabrication de cette tole et masque a tension |
| WO2002000955A1 (en) * | 2000-06-26 | 2002-01-03 | Toyo Kohan Co.,Ltd. | Raw material for shadow mask for color image receiving tube |
| WO2002070766A1 (fr) * | 2001-03-05 | 2002-09-12 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour masques de tension, son procede de fabrication et masques de tension et tube cathodique l'utilisant |
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