JPH09228806A - 抽気式蒸気タービンプラント - Google Patents
抽気式蒸気タービンプラントInfo
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- JPH09228806A JPH09228806A JP3961196A JP3961196A JPH09228806A JP H09228806 A JPH09228806 A JP H09228806A JP 3961196 A JP3961196 A JP 3961196A JP 3961196 A JP3961196 A JP 3961196A JP H09228806 A JPH09228806 A JP H09228806A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 抽気蒸気が飽和点以下の湿り蒸気となった場
合に、発電量を高く維持しながら蒸気の湿りを除去し過
熱蒸気が得られるようにすること。 【解決手段】 蒸気タービン２の途中段落から蒸気を抽
出して工場への送気やボイラの補助蒸気等として使用す
るようにした抽気式蒸気タービンプラントにおいて、蒸
気タービン２の途中段落から蒸気を抽気する抽気管４の
途中に、高温高圧蒸気によって抽気蒸気を加熱する増温
器７或は熱交換器１０を設けた。
合に、発電量を高く維持しながら蒸気の湿りを除去し過
熱蒸気が得られるようにすること。 【解決手段】 蒸気タービン２の途中段落から蒸気を抽
出して工場への送気やボイラの補助蒸気等として使用す
るようにした抽気式蒸気タービンプラントにおいて、蒸
気タービン２の途中段落から蒸気を抽気する抽気管４の
途中に、高温高圧蒸気によって抽気蒸気を加熱する増温
器７或は熱交換器１０を設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、産業用発電設備に
おいて蒸気タービンの途中段落から抽気した蒸気を工場
送気等に使用する抽気式蒸気タービンプラントに関す
る。
おいて蒸気タービンの途中段落から抽気した蒸気を工場
送気等に使用する抽気式蒸気タービンプラントに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、数種の圧力の蒸気を多量にプラ
ントで消費する紙パルプ、化学等の業界では、安定した
プロセス蒸気供給とともに電力会社から買電するより安
い電力を供給できる自家用発電設備を設置することが広
く行われている。自家用発電設備の設置にあたり数種の
圧力の蒸気は、１〜３種に集約して蒸気タービンから抽
気するが、圧力の取り出し数でこれを１〜３段抽気と称
する。
ントで消費する紙パルプ、化学等の業界では、安定した
プロセス蒸気供給とともに電力会社から買電するより安
い電力を供給できる自家用発電設備を設置することが広
く行われている。自家用発電設備の設置にあたり数種の
圧力の蒸気は、１〜３種に集約して蒸気タービンから抽
気するが、圧力の取り出し数でこれを１〜３段抽気と称
する。
【０００３】図７は、従来の抽気式の蒸気タービンプラ
ントの概略系統を示す図であって、図示しないボイラで
発生した蒸気は主蒸気管１を通り蒸気タービン２に流入
し、排気圧力まで膨張した後復水器３で冷却水によって
復水される。上記蒸気タービン２の途中段落には抽気管
４が接続されており、この抽気管４を介して工場等で使
用される蒸気が抽気され、上記抽気の圧力は抽気加減弁
５によって制御される。そして、蒸気タービン２での熱
膨張による運動エネルギーは、蒸気タービン２に連結さ
れている発電機６により電力へ変換される。
ントの概略系統を示す図であって、図示しないボイラで
発生した蒸気は主蒸気管１を通り蒸気タービン２に流入
し、排気圧力まで膨張した後復水器３で冷却水によって
復水される。上記蒸気タービン２の途中段落には抽気管
４が接続されており、この抽気管４を介して工場等で使
用される蒸気が抽気され、上記抽気の圧力は抽気加減弁
５によって制御される。そして、蒸気タービン２での熱
膨張による運動エネルギーは、蒸気タービン２に連結さ
れている発電機６により電力へ変換される。
【０００４】上記抽気は、プラントの必要性から圧力と
ともに送気される温度が指定されるのが通例で、ドレン
による配管の腐食やハンマリングを避ける等の目的のた
め、この温度は通常は圧力の飽和温度より１０℃〜１５
℃高い過熱蒸気温度が要求され、蒸気タービンの負荷変
化によらず温度を一定にするために配管途中に減温器を
設けることによって蒸気温度を一定にすることも多く行
われている。
ともに送気される温度が指定されるのが通例で、ドレン
による配管の腐食やハンマリングを避ける等の目的のた
め、この温度は通常は圧力の飽和温度より１０℃〜１５
℃高い過熱蒸気温度が要求され、蒸気タービンの負荷変
化によらず温度を一定にするために配管途中に減温器を
設けることによって蒸気温度を一定にすることも多く行
われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、抽気点圧力
が高く過熱度の高い高圧蒸気を送気する場合には問題と
ならないが、紙パルプ業界での紙の乾燥等に使用される
蒸気源（２〜３ｋｇ／ｃｍ2 ｇ）等の低圧蒸気の送気を
要求される場合には、主蒸気条件と抽気圧力によって決
まる膨張線の傾き（蒸気タービンの効率）と飽和温度の
関係を勘案して計画する必要がある。
が高く過熱度の高い高圧蒸気を送気する場合には問題と
ならないが、紙パルプ業界での紙の乾燥等に使用される
蒸気源（２〜３ｋｇ／ｃｍ2 ｇ）等の低圧蒸気の送気を
要求される場合には、主蒸気条件と抽気圧力によって決
まる膨張線の傾き（蒸気タービンの効率）と飽和温度の
関係を勘案して計画する必要がある。
【０００６】この関係を図７の抽気式蒸気タービンプラ
ントの系統図と図８の蒸気ｈ−ｓ線図中の膨張線を使用
して説明する。
ントの系統図と図８の蒸気ｈ−ｓ線図中の膨張線を使用
して説明する。
【０００７】図７で蒸気タービンの入口蒸気の圧力をＰ
1 、温度をＴ1 、入口蒸気量をＧ1、抽気点の圧力をＰ2
、抽気量をＧ2 、排気圧力をＰex、排気量をＧc とす
ると、図８の蒸気膨張線で示すように、蒸気は蒸気ター
ビン入口のＰ1 ／Ｔ1 の状態から実線で示すように、抽
気点の圧力Ｐ2 を経て排気圧力Ｐexまで膨張する。した
がって、蒸気タービン入口のＰ1 ／Ｔ1 の状態から、抽
気点の圧力Ｐ2 まで膨張する場合の実線で示す飽和線の
上側（過熱域）までの膨張時の有効エネルギーをＨ1 、
抽気点の圧力Ｐ2 から排気圧力Ｐexまで膨張する場合の
有効エネルギーをＨ2 とすると、発電エネルギーは Ｇc ×（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）＋Ｇ2 ×Ｈ1 となり、送気量と有効エネルギーの関係にまとめること
ができる。
1 、温度をＴ1 、入口蒸気量をＧ1、抽気点の圧力をＰ2
、抽気量をＧ2 、排気圧力をＰex、排気量をＧc とす
ると、図８の蒸気膨張線で示すように、蒸気は蒸気ター
ビン入口のＰ1 ／Ｔ1 の状態から実線で示すように、抽
気点の圧力Ｐ2 を経て排気圧力Ｐexまで膨張する。した
がって、蒸気タービン入口のＰ1 ／Ｔ1 の状態から、抽
気点の圧力Ｐ2 まで膨張する場合の実線で示す飽和線の
上側（過熱域）までの膨張時の有効エネルギーをＨ1 、
抽気点の圧力Ｐ2 から排気圧力Ｐexまで膨張する場合の
有効エネルギーをＨ2 とすると、発電エネルギーは Ｇc ×（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）＋Ｇ2 ×Ｈ1 となり、送気量と有効エネルギーの関係にまとめること
ができる。
【０００８】今理想時に蒸気タービン通路部を計画した
場合に、抽気点圧力Ｐ2 で求められた抽気温度と飽和温
度との間に適正な過熱度が維持されている場合はよい
が、飽和温度以下になる場合には、蒸気タービン効率を
犠牲にして蒸気タービンを計画せざるを得ず、エネルギ
ーの無駄使いになる。図８の破線で示すように、理想的
な蒸気タービン効率が得られるように効率を上昇させら
れれば蒸気量が一定の場合にはＧ1 ×△Ｈ分の発電量の
増加を図ることができる。
場合に、抽気点圧力Ｐ2 で求められた抽気温度と飽和温
度との間に適正な過熱度が維持されている場合はよい
が、飽和温度以下になる場合には、蒸気タービン効率を
犠牲にして蒸気タービンを計画せざるを得ず、エネルギ
ーの無駄使いになる。図８の破線で示すように、理想的
な蒸気タービン効率が得られるように効率を上昇させら
れれば蒸気量が一定の場合にはＧ1 ×△Ｈ分の発電量の
増加を図ることができる。
【０００９】本発明はこのような点に鑑み、蒸気タービ
ン入口状態（圧力Ｐ1 、温度Ｔ1 ）と抽気点圧力Ｐ2 で
決まる膨張線が飽和線を横切って飽和点以下の湿り蒸気
となった場合に、発電量を高く維持しながら蒸気の湿り
を除去し過熱蒸気が得られるようなプラントを得ること
を目的とする。
ン入口状態（圧力Ｐ1 、温度Ｔ1 ）と抽気点圧力Ｐ2 で
決まる膨張線が飽和線を横切って飽和点以下の湿り蒸気
となった場合に、発電量を高く維持しながら蒸気の湿り
を除去し過熱蒸気が得られるようなプラントを得ること
を目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、蒸気ター
ビンの途中段落から蒸気を抽気して工場への送気やボイ
ラの補助蒸気等として使用するようにした抽気式蒸気タ
ービンプラントにおいて、上記蒸気タービンの途中段落
から蒸気を抽気する抽気管の途中に、高温高圧蒸気に混
合して加温する増温器を設けたことを特徴とする。
ビンの途中段落から蒸気を抽気して工場への送気やボイ
ラの補助蒸気等として使用するようにした抽気式蒸気タ
ービンプラントにおいて、上記蒸気タービンの途中段落
から蒸気を抽気する抽気管の途中に、高温高圧蒸気に混
合して加温する増温器を設けたことを特徴とする。
【００１１】第２の発明は、上記抽気管の途中に設けら
れた増温器の上流側に、抽気蒸気のドレンを分離するド
レン分離器を設けたことを特徴とする。
れた増温器の上流側に、抽気蒸気のドレンを分離するド
レン分離器を設けたことを特徴とする。
【００１２】第３の発明は、抽気管の途中に高温高圧の
蒸気と間接接触して抽気蒸気を加熱するとともに抽気蒸
気の湿分を分離する湿分分離加熱器を設けたことを特徴
とする。
蒸気と間接接触して抽気蒸気を加熱するとともに抽気蒸
気の湿分を分離する湿分分離加熱器を設けたことを特徴
とする。
【００１３】さらに第４の発明は、所要圧力により多少
高い圧力の蒸気を抽気するとともに、その抽気を行う抽
気管の途中に減圧弁を設けたことを特徴とする。
高い圧力の蒸気を抽気するとともに、その抽気を行う抽
気管の途中に減圧弁を設けたことを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図１乃至図６を参照して本
発明の実施の形態について説明する。図１は、第１の発
明の抽気式蒸気タービンプラントの概略構成を示す図で
あって、図示しないボイラで発生した蒸気は主蒸気管１
を通り蒸気タービン２に供給され、その蒸気タービン２
で仕事を行い排気圧力まで膨張した蒸気は復水器３で復
水される。一方、上記蒸気タービン２の途中段落には抽
気管４が接続されており、その抽気管４から取り出され
た抽気蒸気が工場用蒸気等として所定個所に送給され、
その抽気圧力は抽気加減弁５により制御される。
発明の実施の形態について説明する。図１は、第１の発
明の抽気式蒸気タービンプラントの概略構成を示す図で
あって、図示しないボイラで発生した蒸気は主蒸気管１
を通り蒸気タービン２に供給され、その蒸気タービン２
で仕事を行い排気圧力まで膨張した蒸気は復水器３で復
水される。一方、上記蒸気タービン２の途中段落には抽
気管４が接続されており、その抽気管４から取り出され
た抽気蒸気が工場用蒸気等として所定個所に送給され、
その抽気圧力は抽気加減弁５により制御される。
【００１５】ところで、上記抽気管４にはその途中に増
温器７が設けられている。この増温器７には主蒸気管１
から分岐された加熱蒸気管８が接続されており、抽気管
４によって抽出された抽気蒸気中に主蒸気が混合される
ようにしてある。
温器７が設けられている。この増温器７には主蒸気管１
から分岐された加熱蒸気管８が接続されており、抽気管
４によって抽出された抽気蒸気中に主蒸気が混合される
ようにしてある。
【００１６】しかして、抽気管４によって抽出された湿
り蒸気である抽気蒸気が上記主蒸気によって加熱され所
定の過熱度を有する過熱蒸気とされる。このようにし
て、抽気中に生ずるドレンによる配管の腐食やハンマリ
ングの発生を確実に防止することができる。
り蒸気である抽気蒸気が上記主蒸気によって加熱され所
定の過熱度を有する過熱蒸気とされる。このようにし
て、抽気中に生ずるドレンによる配管の腐食やハンマリ
ングの発生を確実に防止することができる。
【００１７】図２は第２の発明を示す系統図であって、
第１の発明における増温器７の上流側における抽気管４
にドレン分離器９が設けられている。
第１の発明における増温器７の上流側における抽気管４
にドレン分離器９が設けられている。
【００１８】しかして、蒸気タービン２の途中段落から
抽出された抽気蒸気は、ドレン分離器９においてその湿
分が分離され飽和温度とされ、その後さらに増温器９に
より目的の過熱蒸気が得られる。
抽出された抽気蒸気は、ドレン分離器９においてその湿
分が分離され飽和温度とされ、その後さらに増温器９に
より目的の過熱蒸気が得られる。
【００１９】また、図３は第３の発明の概略構成を示す
図であって、前記抽気管４には、抽気蒸気の湿分を分離
した後に主蒸気管１より分岐された加熱蒸気管８からの
主蒸気により加熱する間接接触型熱交換器である湿分分
離加熱器１０が設けられている。
図であって、前記抽気管４には、抽気蒸気の湿分を分離
した後に主蒸気管１より分岐された加熱蒸気管８からの
主蒸気により加熱する間接接触型熱交換器である湿分分
離加熱器１０が設けられている。
【００２０】しかして、第３の発明も第１及び第２の発
明と同様に抽気管４によって抽気された湿り蒸気を所望
の過熱蒸気に加熱することができる。図４はこのときの
膨張線の変化を示す。なお、図７、図８に記載した記号
で示せば、（Ｇ1 −ｇ）×△Ｈがｇ×Ｈ1 より大きい場
合に発電量の増加が可能となる。
明と同様に抽気管４によって抽気された湿り蒸気を所望
の過熱蒸気に加熱することができる。図４はこのときの
膨張線の変化を示す。なお、図７、図８に記載した記号
で示せば、（Ｇ1 −ｇ）×△Ｈがｇ×Ｈ1 より大きい場
合に発電量の増加が可能となる。
【００２１】また、図５は第４の発明の概略構成を示す
図であり、抽気管４の途中には減圧弁１１が設けられて
いる。
図であり、抽気管４の途中には減圧弁１１が設けられて
いる。
【００２２】しかして、この場合には抽気圧力Ｐ2 ′が
必要圧力Ｐ2 より高めに設定してあり、蒸気タービン２
から抽出された抽気蒸気が上記減圧弁１１により減圧さ
れ上記必要な圧力にされる。したがって、工場等に湿り
蒸気が供給されることはない。なお、この場合の発電量
の増加は抽気圧力の上昇と効率向上の差と抽気量Ｇ2の
積となる。
必要圧力Ｐ2 より高めに設定してあり、蒸気タービン２
から抽出された抽気蒸気が上記減圧弁１１により減圧さ
れ上記必要な圧力にされる。したがって、工場等に湿り
蒸気が供給されることはない。なお、この場合の発電量
の増加は抽気圧力の上昇と効率向上の差と抽気量Ｇ2の
積となる。
【００２３】また、図６にこのときの膨張線の変化を示
し、破線は従来のもので実線が本発明によるものであ
る。
し、破線は従来のもので実線が本発明によるものであ
る。
【００２４】なお、上記各実施の形態においては、一段
抽気タービンを例として説明したが、多段抽気タービン
或は抽気背圧タービンの排気段でも同一の効果が得ら
れ、加熱蒸気源を主蒸気の代りに目的の抽気段の圧力が
あるならば、より高い圧力段からとることで発電量の増
加を得ることもできる。
抽気タービンを例として説明したが、多段抽気タービン
或は抽気背圧タービンの排気段でも同一の効果が得ら
れ、加熱蒸気源を主蒸気の代りに目的の抽気段の圧力が
あるならば、より高い圧力段からとることで発電量の増
加を得ることもできる。
【００２５】
【発明の効果】本発明は上述のように構成したので、蒸
気タービンの抽気段の効率を抽気蒸気を過熱蒸気にする
ことにとらわれずに、入口の蒸気条件に対し理想的な蒸
気タービン効率を得る蒸気タービン計画が可能となり、
蒸気量が一定であれば発電量の増加を図ることができ
る。また第２及び第３の発明においてはドレン分離を工
場用抽気管中で行うので、抽気蒸気への加熱蒸気の量が
減ることになり、第１の発明より発電量の増加を図るこ
とができ、さらに事前のドレン分離により加熱後におけ
る過熱蒸気の信頼性を増加する等の効果を奏する。
気タービンの抽気段の効率を抽気蒸気を過熱蒸気にする
ことにとらわれずに、入口の蒸気条件に対し理想的な蒸
気タービン効率を得る蒸気タービン計画が可能となり、
蒸気量が一定であれば発電量の増加を図ることができ
る。また第２及び第３の発明においてはドレン分離を工
場用抽気管中で行うので、抽気蒸気への加熱蒸気の量が
減ることになり、第１の発明より発電量の増加を図るこ
とができ、さらに事前のドレン分離により加熱後におけ
る過熱蒸気の信頼性を増加する等の効果を奏する。
【図１】第１の発明の概略構成を示す系統図。
【図２】第２の発明の概略構成を示す系統図。
【図３】第３の発明の概略構成を示す系統図。
【図４】第１〜第３の発明における蒸気ｈ−ｓ線図。
【図５】第４の発明の概略構成を示す系統図。
【図６】第４の発明の蒸気ｈ−ｓ線図。
【図７】従来の抽気式蒸気タービンプラントの概略系統
図。
図。
【図８】図７のプラントの蒸気ｈ−ｓ線図。
１ 主蒸気管 ２ 蒸気タービン ３ 復水器 ４ 抽気管 ５ 抽気加減弁 ６ 発電機 ７ 増温器 ８ 加熱蒸気管 ９ ドレン分離器 １０ 湿分分離加熱器 １１ 減圧弁
Claims (4)
- 【請求項１】上記タービンの途中段落から蒸気を抽気し
て工場への送気やボイラの補助蒸気等として使用するよ
うにした抽気式蒸気タービンプラントにおいて、上記蒸
気タービンの途中段落から蒸気を抽気する抽気管の途中
に、高温高圧蒸気を抽気蒸気に混合して加温する増温器
を設けたことを特徴とする抽気式蒸気タービンプラン
ト。 - 【請求項２】抽気管の途中に設けられた増温器の上流側
に、抽気蒸気のドレンを分離するドレン分離器を設けた
ことを特徴とする、請求項１記載の抽気式蒸気タービン
プラント。 - 【請求項３】蒸気タービンの途中段落から蒸気を抽気し
て工場への送気やボイラの補助蒸気等として使用するよ
うにした抽気式蒸気タービンプラントにおいて、上記蒸
気タービンの途中段落から蒸気を抽気する抽気管の途中
に、高温高圧の蒸気と間接接触して抽気蒸気を加熱する
とともに抽気蒸気の湿分を分離する湿分分離加熱器を設
けたことを特徴とする抽気式蒸気タービンプラント。 - 【請求項４】蒸気タービンの途中段落から蒸気を抽気し
て工場への送気やボイラの補助蒸気等として使用するよ
うにした抽気式蒸気タービンプラントにおいて、所要圧
力より多少高い圧力の蒸気を抽気するとともに、その抽
気を行う抽気管の途中に減圧弁を設けたことを特徴とす
る抽気式蒸気タービンプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3961196A JPH09228806A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 抽気式蒸気タービンプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3961196A JPH09228806A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 抽気式蒸気タービンプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09228806A true JPH09228806A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=12557912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3961196A Pending JPH09228806A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 抽気式蒸気タービンプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09228806A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002030904A (ja) * | 2000-05-09 | 2002-01-31 | Yyl:Kk | 発電装置 |
| JP2009228569A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Kobe Steel Ltd | 発電装置 |
| JP2010242673A (ja) * | 2009-04-08 | 2010-10-28 | Toshiba Corp | 蒸気タービンシステム及びその運転方法 |
| JP2012184770A (ja) * | 2012-05-28 | 2012-09-27 | Kobe Steel Ltd | 発電装置 |
| CN104500154A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-08 | 华能桐乡燃机热电有限责任公司 | 一种背压式汽轮机系统 |
| CN106523047A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-03-22 | 上海电气电站设备有限公司 | 隔级调整抽汽的热电联供汽轮机 |
| CN118273780A (zh) * | 2024-06-04 | 2024-07-02 | 浙江大学 | 一种用于抽背式汽轮机的排汽调节方法及系统 |
-
1996
- 1996-02-27 JP JP3961196A patent/JPH09228806A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002030904A (ja) * | 2000-05-09 | 2002-01-31 | Yyl:Kk | 発電装置 |
| JP2009228569A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Kobe Steel Ltd | 発電装置 |
| JP2010242673A (ja) * | 2009-04-08 | 2010-10-28 | Toshiba Corp | 蒸気タービンシステム及びその運転方法 |
| JP2012184770A (ja) * | 2012-05-28 | 2012-09-27 | Kobe Steel Ltd | 発電装置 |
| CN104500154A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-08 | 华能桐乡燃机热电有限责任公司 | 一种背压式汽轮机系统 |
| CN106523047A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-03-22 | 上海电气电站设备有限公司 | 隔级调整抽汽的热电联供汽轮机 |
| CN118273780A (zh) * | 2024-06-04 | 2024-07-02 | 浙江大学 | 一种用于抽背式汽轮机的排汽调节方法及系统 |
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