JPH09232131A - 酸化物超電導線材の巻線用スペーサ - Google Patents
酸化物超電導線材の巻線用スペーサInfo
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- JPH09232131A JPH09232131A JP8036676A JP3667696A JPH09232131A JP H09232131 A JPH09232131 A JP H09232131A JP 8036676 A JP8036676 A JP 8036676A JP 3667696 A JP3667696 A JP 3667696A JP H09232131 A JPH09232131 A JP H09232131A
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Classifications
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 酸化物超電導線材の超電導特性を損なうこと
なく、過酷な熱処理に耐え得ると共に十分な絶縁特性を
有し、かつ、厚みの薄い酸化物超電導線材の巻線用スペ
ーサを提供するものである。 【解決手段】 金属被覆法によって作製される酸化物超
電導線材を巻線する際に、該酸化物超電導線材間に挿入
されると共に熱処理後に抜脱される酸化物超電導線材の
巻線用スペーサにおいて、融点が９００℃以上、９００
℃以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％以
下、かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰａ以
上の特性を有した材料でなるものである。
なく、過酷な熱処理に耐え得ると共に十分な絶縁特性を
有し、かつ、厚みの薄い酸化物超電導線材の巻線用スペ
ーサを提供するものである。 【解決手段】 金属被覆法によって作製される酸化物超
電導線材を巻線する際に、該酸化物超電導線材間に挿入
されると共に熱処理後に抜脱される酸化物超電導線材の
巻線用スペーサにおいて、融点が９００℃以上、９００
℃以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％以
下、かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰａ以
上の特性を有した材料でなるものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、巻線用スペーサに
係り、特に、Ａｇシース法に代表される金属被覆法によ
り作製された酸化物超電導線材の巻線用スペーサに関す
るものである。
係り、特に、Ａｇシース法に代表される金属被覆法によ
り作製された酸化物超電導線材の巻線用スペーサに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】金属被覆法（powder-in-tube method ）
によって作製した酸化物超電導線材は、Ｎｂ3 Ｓｎを用
いた線材よりも高温で熱処理することが多いため、被覆
する金属と酸化物超電導体との化学反応が極めて重要な
問題となる。例えば、Bi-Sr-Ca-Cu-O 系酸化物超電導体
は、高温での化学反応性が高いため、酸化物超電導体が
ＡｕおよびＡｇなどの貴金属以外のほとんどの金属と反
応し、酸化物超電導特性が劣化してしまう。このため、
酸化物超電導体との反応性を考慮に入れると、Ａｇおよ
びＡｇ合金、またはＡｕおよびＡｕ合金を被覆金属とし
て選択することが多くなる。
によって作製した酸化物超電導線材は、Ｎｂ3 Ｓｎを用
いた線材よりも高温で熱処理することが多いため、被覆
する金属と酸化物超電導体との化学反応が極めて重要な
問題となる。例えば、Bi-Sr-Ca-Cu-O 系酸化物超電導体
は、高温での化学反応性が高いため、酸化物超電導体が
ＡｕおよびＡｇなどの貴金属以外のほとんどの金属と反
応し、酸化物超電導特性が劣化してしまう。このため、
酸化物超電導体との反応性を考慮に入れると、Ａｇおよ
びＡｇ合金、またはＡｕおよびＡｕ合金を被覆金属とし
て選択することが多くなる。
【０００３】酸化物超電導線材の一般的な熱処理は、熱
処理温度が８００℃〜９００℃と高く、かつ、酸素雰囲
気中で行われている。長尺線材などの場合、線材同士が
接触していると熱処理中に融着してしまうため、線材間
に適当な間隔をあけて疎に巻いたり、セラミックスペー
パ（例えば、アルミナペーパ）またはセラミックスファ
イバ編組（例えば、アルミナファイバやガラスファイバ
の編組）などの耐熱材料をスペーサとして線材間に挿入
するなどの対策をしている。
処理温度が８００℃〜９００℃と高く、かつ、酸素雰囲
気中で行われている。長尺線材などの場合、線材同士が
接触していると熱処理中に融着してしまうため、線材間
に適当な間隔をあけて疎に巻いたり、セラミックスペー
パ（例えば、アルミナペーパ）またはセラミックスファ
イバ編組（例えば、アルミナファイバやガラスファイバ
の編組）などの耐熱材料をスペーサとして線材間に挿入
するなどの対策をしている。
【０００４】現在、酸化物超電導線材を用いた製品（例
えば、コイルなど）は、線材を巻いてから熱処理を行う
手法（いわゆるワインド＆リアクト法）によって作製さ
れることが多い。しかし、このワインド＆リアクト法に
おいても、酸素雰囲気中、かつ、高温度で熱処理を行う
ため、通常の有機物系絶縁材料を用いることができず、
セラミックスペーパまたはセラミックスファイバ編組な
どの耐熱材料をスペーサとして用いている。
えば、コイルなど）は、線材を巻いてから熱処理を行う
手法（いわゆるワインド＆リアクト法）によって作製さ
れることが多い。しかし、このワインド＆リアクト法に
おいても、酸素雰囲気中、かつ、高温度で熱処理を行う
ため、通常の有機物系絶縁材料を用いることができず、
セラミックスペーパまたはセラミックスファイバ編組な
どの耐熱材料をスペーサとして用いている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、セラミ
ックスペーパまたはセラミックスファイバ編組などの耐
熱材料は、線材に対する拘束力が弱いため、熱処理中に
線材が火膨れなどの変形を起こしたり、巻線が弛み易い
という欠点を有している。例えば、Bi-Pb-Sr-Ca-Cu-O系
超電導体のＡｇシーステープにおいては、熱処理中にテ
ープ線材の数箇所で火膨れを起こすことがあるため、熱
処理後におけるテープ線材のハンドリングや超電導特性
に悪影響を及ぼすことがある。また、ボビンにソレノイ
ド巻きした線材やコイルの場合、ボビンを立てて熱処理
すると、熱処理中に巻線が弛むことがあるため、線材同
士が融着や短絡を起こすという不都合が生じている。
ックスペーパまたはセラミックスファイバ編組などの耐
熱材料は、線材に対する拘束力が弱いため、熱処理中に
線材が火膨れなどの変形を起こしたり、巻線が弛み易い
という欠点を有している。例えば、Bi-Pb-Sr-Ca-Cu-O系
超電導体のＡｇシーステープにおいては、熱処理中にテ
ープ線材の数箇所で火膨れを起こすことがあるため、熱
処理後におけるテープ線材のハンドリングや超電導特性
に悪影響を及ぼすことがある。また、ボビンにソレノイ
ド巻きした線材やコイルの場合、ボビンを立てて熱処理
すると、熱処理中に巻線が弛むことがあるため、線材同
士が融着や短絡を起こすという不都合が生じている。
【０００６】セラミックスペーパを耐熱絶縁材料として
用いる場合、絶縁層の厚みを薄くすることができるとい
う利点を有しているが、熱処理後においてセラミックス
ペーパが非常に脆くなると共に、容易に欠け落ちるた
め、線材が短絡してしまうという欠点を有している。さ
らに、セラミックスペーパの機械的強さが低いと共に、
熱処理前における巻線時に線材に張力をかけることがで
きないため、線材を密に巻くことが難しい。
用いる場合、絶縁層の厚みを薄くすることができるとい
う利点を有しているが、熱処理後においてセラミックス
ペーパが非常に脆くなると共に、容易に欠け落ちるた
め、線材が短絡してしまうという欠点を有している。さ
らに、セラミックスペーパの機械的強さが低いと共に、
熱処理前における巻線時に線材に張力をかけることがで
きないため、線材を密に巻くことが難しい。
【０００７】セラミックスファイバ編組を耐熱絶縁材料
として用いる場合、セラミックスファイバ編組がセラミ
ックスペーパとして比較して、機械的強さが高く、か
つ、絶縁性が良好であるため、線材を密に巻くことがで
きるという利点を有しているが、絶縁層の厚みが厚くな
るため、コイル導体の巻密度（線材占積率）を上げるこ
とができないと共に、磁界発生に必要なコイル電流密度
が低くなるという欠点を有している。
として用いる場合、セラミックスファイバ編組がセラミ
ックスペーパとして比較して、機械的強さが高く、か
つ、絶縁性が良好であるため、線材を密に巻くことがで
きるという利点を有しているが、絶縁層の厚みが厚くな
るため、コイル導体の巻密度（線材占積率）を上げるこ
とができないと共に、磁界発生に必要なコイル電流密度
が低くなるという欠点を有している。
【０００８】すなわち、前述したワインド＆リアクト法
によって作製されるコイルや給電・送電用導体などの応
用製品においては、熱処理条件上、有機物系の絶縁材料
を用いることができないため、今後における酸化物超電
導線材の実用化にあたっては、酸化物超電導線材の超電
導特性を損なうことなく、過酷な熱処理（酸素雰囲気中
での高温処理）に耐え得ると共に十分な絶縁特性を有
し、かつ、厚みの薄い絶縁材料、または補強材（巻線用
スペーサ）が求められている。
によって作製されるコイルや給電・送電用導体などの応
用製品においては、熱処理条件上、有機物系の絶縁材料
を用いることができないため、今後における酸化物超電
導線材の実用化にあたっては、酸化物超電導線材の超電
導特性を損なうことなく、過酷な熱処理（酸素雰囲気中
での高温処理）に耐え得ると共に十分な絶縁特性を有
し、かつ、厚みの薄い絶縁材料、または補強材（巻線用
スペーサ）が求められている。
【０００９】そこで、本発明は、上記課題を解決し、酸
化物超電導線材の超電導特性を損なうことなく、過酷な
熱処理に耐えられると共に十分な絶縁特性を有し、か
つ、厚みの薄い酸化物超電導線材の巻線用スペーサを提
供することにある。
化物超電導線材の超電導特性を損なうことなく、過酷な
熱処理に耐えられると共に十分な絶縁特性を有し、か
つ、厚みの薄い酸化物超電導線材の巻線用スペーサを提
供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に請求項１の発明は、金属被覆法によって作製される酸
化物超電導線材を巻線する際に、該酸化物超電導線材間
に挿入されると共に熱処理後に抜脱される酸化物超電導
線材の巻線用スペーサにおいて、融点が９００℃以上、
９００℃以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ
％以下、かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰ
ａ以上の特性を有した材料でなるものである。
に請求項１の発明は、金属被覆法によって作製される酸
化物超電導線材を巻線する際に、該酸化物超電導線材間
に挿入されると共に熱処理後に抜脱される酸化物超電導
線材の巻線用スペーサにおいて、融点が９００℃以上、
９００℃以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ
％以下、かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰ
ａ以上の特性を有した材料でなるものである。
【００１１】請求項２の発明は、ＮｉまたはＮｉ基合金
からなる請求項１記載の酸化物超電導線材の巻線用スペ
ーサである。
からなる請求項１記載の酸化物超電導線材の巻線用スペ
ーサである。
【００１２】上記における数値の限定理由を以下に述べ
る。
る。
【００１３】融点を９００℃以上に限定した理由は、融
点が９００℃未満では、超電導線材の熱処理時に溶融す
るおそれがあるからである。
点が９００℃未満では、超電導線材の熱処理時に溶融す
るおそれがあるからである。
【００１４】９００℃以下におけるＡｇに対する固溶限
を０．３ａｔ％以下に限定した理由は、９００℃以下に
おけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％より大きい場
合では、被覆金属であるＡｇへの拡散または化学反応が
起こり、超電導特性の低下を招くからである。
を０．３ａｔ％以下に限定した理由は、９００℃以下に
おけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％より大きい場
合では、被覆金属であるＡｇへの拡散または化学反応が
起こり、超電導特性の低下を招くからである。
【００１５】９００℃における０．２％耐力を３ＭＰａ
以上に限定した理由は、９００℃における０．２％耐力
が３ＭＰａ未満では、熱処理中の線材に生じる内圧（２
〜３ＭＰａ）に対する機械的強度が不足し、線材を密に
巻くことができないからである。
以上に限定した理由は、９００℃における０．２％耐力
が３ＭＰａ未満では、熱処理中の線材に生じる内圧（２
〜３ＭＰａ）に対する機械的強度が不足し、線材を密に
巻くことができないからである。
【００１６】以上の構成によれば、酸化物超電導線材の
巻線用スペーサとして、融点が９００℃以上、９００℃
以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％以下、
かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰａ以上の
特性を有した材料を用いたため、酸化物超電導線材の超
電導特性を損なうことなく、過酷な熱処理に耐えられる
と共に十分な絶縁特性を有し、かつ、厚みの薄い酸化物
超電導線材の巻線用スペーサを得ることができる。
巻線用スペーサとして、融点が９００℃以上、９００℃
以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％以下、
かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰａ以上の
特性を有した材料を用いたため、酸化物超電導線材の超
電導特性を損なうことなく、過酷な熱処理に耐えられる
と共に十分な絶縁特性を有し、かつ、厚みの薄い酸化物
超電導線材の巻線用スペーサを得ることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。
する。
【００１８】本発明の巻線用スペーサは、金属被覆法に
よって作製された酸化物超電導線材同士の間に挿入して
設けられるものである。
よって作製された酸化物超電導線材同士の間に挿入して
設けられるものである。
【００１９】本発明の巻線用スペーサの材料としては、
ＮｉまたはＮｉ基合金が挙げられる。このＮｉまたはＮ
ｉ基合金としては、 鍛造Ｎｉ合金（例えば、Nickel 200、Nickel 201、
Nickel 270、Duranickel301、Monel 400 、Monel R-405
、Monel K-500 、Monel 502 、Inconel 600 、Inconel
625 、Inconel 671 、Inconel 690 、Incoloy 800 、I
ncoloy 801 、Incoloy 825 、DS Nickel 、Hastelloy B
-2 、Hastelloy C-4 、Hastelloy C-276、Hastelloy G
、Hastelloy G-3 、Hastelloy N 、Hastelloy S 、Has
telloy W、Hastelloy X など） 固溶型Ｎｉ基鍛造超合金（例えば、Hastelloy B 、
Hastelloy B-2 、Hastelloy C 、Hastelloy C-4 、Hast
elloy C-276 、Hastelloy N 、Hastelloy S 、Hastello
y W 、Hastelloy X 、Inconel 600 、Inconel 601 、In
conel 604 、Inconel 617 、Inconel 625 、NA-224、Ni
monic 75、RA-333など） 析出硬化型Ｎｉ基鍛造超合金（例えば、Astroloy、
D-979 、IN-100、IN-102、Incoloy 901 、Inconel 706
、Inconel 718 、Inconel 751 、Inconel X750、M25
2、Nimonic 80A 、Nimonic 90、Nimonic 95、Nimonic 1
00 、Nimonic 105 、Nimonic 115 、Nimonic 263 、Pyr
omet 860 、Refractory 26 、Rene´ 41 、Rene´ 95
、Rene´100、Udimet 500、Udimet 520、Udimet 630、
Udimet 700、Udimet 710、Uditemp AF2-1DA 、Waspaloy
など） Ｎｉ基超合金（例えば、B-1900、IN-100、IN-162、
IN-731、IN-738、IN-792、IN-939、Inconel 713 、Inco
nel 713LC 、M-22、MAR-M 200 、MAR-M 246 、MAR-M 24
7 、MAR-M 421 、MAR-M 432 、MC-102、Nimocast 75 、
Nimocast 80 、Nimocast 90 、Nimocast 242、Nimocast
263、NX 188(DS)、Rene´ 77 、Rene´ 80 、Rene´10
0、TAZ-8A、TRW-NASA VI A 、Udimet 500、Udimet 70
0、Udimet 710、WAZ-20(DS)など） 等が挙げられる。
ＮｉまたはＮｉ基合金が挙げられる。このＮｉまたはＮ
ｉ基合金としては、 鍛造Ｎｉ合金（例えば、Nickel 200、Nickel 201、
Nickel 270、Duranickel301、Monel 400 、Monel R-405
、Monel K-500 、Monel 502 、Inconel 600 、Inconel
625 、Inconel 671 、Inconel 690 、Incoloy 800 、I
ncoloy 801 、Incoloy 825 、DS Nickel 、Hastelloy B
-2 、Hastelloy C-4 、Hastelloy C-276、Hastelloy G
、Hastelloy G-3 、Hastelloy N 、Hastelloy S 、Has
telloy W、Hastelloy X など） 固溶型Ｎｉ基鍛造超合金（例えば、Hastelloy B 、
Hastelloy B-2 、Hastelloy C 、Hastelloy C-4 、Hast
elloy C-276 、Hastelloy N 、Hastelloy S 、Hastello
y W 、Hastelloy X 、Inconel 600 、Inconel 601 、In
conel 604 、Inconel 617 、Inconel 625 、NA-224、Ni
monic 75、RA-333など） 析出硬化型Ｎｉ基鍛造超合金（例えば、Astroloy、
D-979 、IN-100、IN-102、Incoloy 901 、Inconel 706
、Inconel 718 、Inconel 751 、Inconel X750、M25
2、Nimonic 80A 、Nimonic 90、Nimonic 95、Nimonic 1
00 、Nimonic 105 、Nimonic 115 、Nimonic 263 、Pyr
omet 860 、Refractory 26 、Rene´ 41 、Rene´ 95
、Rene´100、Udimet 500、Udimet 520、Udimet 630、
Udimet 700、Udimet 710、Uditemp AF2-1DA 、Waspaloy
など） Ｎｉ基超合金（例えば、B-1900、IN-100、IN-162、
IN-731、IN-738、IN-792、IN-939、Inconel 713 、Inco
nel 713LC 、M-22、MAR-M 200 、MAR-M 246 、MAR-M 24
7 、MAR-M 421 、MAR-M 432 、MC-102、Nimocast 75 、
Nimocast 80 、Nimocast 90 、Nimocast 242、Nimocast
263、NX 188(DS)、Rene´ 77 、Rene´ 80 、Rene´10
0、TAZ-8A、TRW-NASA VI A 、Udimet 500、Udimet 70
0、Udimet 710、WAZ-20(DS)など） 等が挙げられる。
【００２０】本発明の巻線用スペーサの形状は、ロッド
状、テープ状、シート状のもの等が挙げられるが、特に
限定されるものではなく、酸化物超電導線材の形状およ
び巻き方によって適宜選択される。
状、テープ状、シート状のもの等が挙げられるが、特に
限定されるものではなく、酸化物超電導線材の形状およ
び巻き方によって適宜選択される。
【００２１】本発明の巻線用スペーサの直径または厚さ
の下限は、酸化物超電導線材の熱処理条件下（酸素雰囲
気中、８００〜９００℃）において、巻線用スペーサの
表面に形成される酸化被膜の厚さは１０〜１５μｍに達
し、巻線用スペーサの直径または厚さが２５μｍ未満の
場合、巻線用スペーサ全体が酸化腐食して脆くなるた
め、２５μｍ以上であることが望ましい。
の下限は、酸化物超電導線材の熱処理条件下（酸素雰囲
気中、８００〜９００℃）において、巻線用スペーサの
表面に形成される酸化被膜の厚さは１０〜１５μｍに達
し、巻線用スペーサの直径または厚さが２５μｍ未満の
場合、巻線用スペーサ全体が酸化腐食して脆くなるた
め、２５μｍ以上であることが望ましい。
【００２２】また、巻線用スペーサの直径または厚さの
上限は、酸化物超電導線材の直径または厚さよりも大き
な直径または厚さを有した巻線用スペーサを用いた場
合、巻線時の酸化物超電導線材の占積率が低下するた
め、熱処理を施す酸化物超電導線材の直径または厚さと
同程度であることが望ましい。
上限は、酸化物超電導線材の直径または厚さよりも大き
な直径または厚さを有した巻線用スペーサを用いた場
合、巻線時の酸化物超電導線材の占積率が低下するた
め、熱処理を施す酸化物超電導線材の直径または厚さと
同程度であることが望ましい。
【００２３】本発明の巻線用スペーサの機械的強さが、
酸化物超電導線材の表面シースであるＡｇよりも低い場
合、熱処理中の線材の変形や巻線の弛みを拘束できない
ため、少なくとも、Ａｇの機械的強さ（９００℃におけ
るＡｇの０．２％耐力は１ＭＰａ程度）よりも高いこと
が必要である。
酸化物超電導線材の表面シースであるＡｇよりも低い場
合、熱処理中の線材の変形や巻線の弛みを拘束できない
ため、少なくとも、Ａｇの機械的強さ（９００℃におけ
るＡｇの０．２％耐力は１ＭＰａ程度）よりも高いこと
が必要である。
【００２４】また、９００℃における本発明の巻線用ス
ペーサの０．２％耐力は、熱処理中における酸化物超電
導線材に、２〜３ＭＰａの内圧が発生することがあるた
め、３ＭＰａ以上であることが望ましい。
ペーサの０．２％耐力は、熱処理中における酸化物超電
導線材に、２〜３ＭＰａの内圧が発生することがあるた
め、３ＭＰａ以上であることが望ましい。
【００２５】本発明の巻線用スペーサは、Y-Ba-Cu-O
系、Ln-Ba-Cu-O系（Ｌｎはランタン系元素）、Bi-Pb-Sr
-Ca-Cu-O系、Tl-Pb-Ba-Sr-Ca-Cu-O 系、Hg-Ba-Sr-Ca-Cu
-O系等の全ての酸化物超電導体に対して適用可能であ
り、その種別を問わない。
系、Ln-Ba-Cu-O系（Ｌｎはランタン系元素）、Bi-Pb-Sr
-Ca-Cu-O系、Tl-Pb-Ba-Sr-Ca-Cu-O 系、Hg-Ba-Sr-Ca-Cu
-O系等の全ての酸化物超電導体に対して適用可能であ
り、その種別を問わない。
【００２６】また、本発明の巻線用スペーサは、金属被
覆法によって作製された酸化物超電導線材に対して適用
可能である。この酸化物超電導線材の被覆金属として、
（ａ） ＡｇまたはＡｇ合金、（ｂ） ＡｇまたはＡｇ
合金の外側に、組成の異なるＡｇ合金、他の金属、酸化
物、あるいは金属と酸化物との複合体を被覆したもの、
（ｃ） ＡｇまたはＡｇ合金の内側に、組成の異なるＡ
ｇ合金、他の金属、酸化物、あるいは金属と酸化物との
複合体を配置したもの、（ｄ） ＡｇまたはＡｇ合金の
内部に、組成の異なるＡｇ合金、他の金属、酸化物、あ
るいは金属と酸化物との複合体を配置したもの、（ｅ）
ＡｕまたはＡｕ合金、（ｆ） ＡｕまたはＡｕ合金の
外側に、組成の異なるＡｕ合金、他の金属、酸化物、あ
るいは金属と酸化物との複合体を被覆したもの、（ｇ）
ＡｕまたはＡｕ合金の内側に、組成の異なるＡｕ合
金、他の金属、酸化物、あるいは金属と酸化物との複合
体を配置したもの、（ｈ） ＡｕまたはＡｕ合金の内部
に、組成の異なるＡｕ合金、他の金属、酸化物、あるい
は金属と酸化物との複合体を配置したもの、等が挙げら
れる。
覆法によって作製された酸化物超電導線材に対して適用
可能である。この酸化物超電導線材の被覆金属として、
（ａ） ＡｇまたはＡｇ合金、（ｂ） ＡｇまたはＡｇ
合金の外側に、組成の異なるＡｇ合金、他の金属、酸化
物、あるいは金属と酸化物との複合体を被覆したもの、
（ｃ） ＡｇまたはＡｇ合金の内側に、組成の異なるＡ
ｇ合金、他の金属、酸化物、あるいは金属と酸化物との
複合体を配置したもの、（ｄ） ＡｇまたはＡｇ合金の
内部に、組成の異なるＡｇ合金、他の金属、酸化物、あ
るいは金属と酸化物との複合体を配置したもの、（ｅ）
ＡｕまたはＡｕ合金、（ｆ） ＡｕまたはＡｕ合金の
外側に、組成の異なるＡｕ合金、他の金属、酸化物、あ
るいは金属と酸化物との複合体を被覆したもの、（ｇ）
ＡｕまたはＡｕ合金の内側に、組成の異なるＡｕ合
金、他の金属、酸化物、あるいは金属と酸化物との複合
体を配置したもの、（ｈ） ＡｕまたはＡｕ合金の内部
に、組成の異なるＡｕ合金、他の金属、酸化物、あるい
は金属と酸化物との複合体を配置したもの、等が挙げら
れる。
【００２７】また、本発明の巻線用スペーサを適用する
酸化物超電導線材の導体構造は、単芯構造のもの、多芯
構造のもの、単層構造のもの、多層構造のもの、あるい
はそれらを組み合わせたものまたは他のものと複合した
もの等というように特に限定されない。
酸化物超電導線材の導体構造は、単芯構造のもの、多芯
構造のもの、単層構造のもの、多層構造のもの、あるい
はそれらを組み合わせたものまたは他のものと複合した
もの等というように特に限定されない。
【００２８】また、本発明の巻線用スペーサを適用する
酸化物超電導線材の導体形状は、ロッド状のもの、テー
プ状のもの、パイプ状のもの、あるいはそれらを積層ま
たは複合したもの等というように特に限定されない。
酸化物超電導線材の導体形状は、ロッド状のもの、テー
プ状のもの、パイプ状のもの、あるいはそれらを積層ま
たは複合したもの等というように特に限定されない。
【００２９】
（実施例１）あらかじめ用意した(Bi,Pb) 2 Sr2 Ca2 Cu
3 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径４ｍｍのＡ
ｇパイプに充填した後、そのＡｇパイプに冷間で引抜き
加工を施して、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材を作製
した。次に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延を施し
て、厚さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシーステープを
作製した。このＡｇシーステープを約２ｍの長さで９本
切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍｍのＡｇ
製ボビンに巻き付けた。この時、試料１−Ａは、Ａｇ製
ボビンとＡｇシーステープとの間およびＡｇシーステー
プ間にスペーサを何も挾まなかった。
3 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径４ｍｍのＡ
ｇパイプに充填した後、そのＡｇパイプに冷間で引抜き
加工を施して、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材を作製
した。次に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延を施し
て、厚さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシーステープを
作製した。このＡｇシーステープを約２ｍの長さで９本
切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍｍのＡｇ
製ボビンに巻き付けた。この時、試料１−Ａは、Ａｇ製
ボビンとＡｇシーステープとの間およびＡｇシーステー
プ間にスペーサを何も挾まなかった。
【００３０】試料１−Ｂは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで
巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで
巻き込んだ。
【００３１】試料１−Ｃは、Ａｇシーステープの外側に
スペーサとしてアルミナファイバ編組（厚さ０．５ｍ
ｍ）を被せて巻き込んだ。
スペーサとしてアルミナファイバ編組（厚さ０．５ｍ
ｍ）を被せて巻き込んだ。
【００３２】試料１−Ｄは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てＮｉテープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き
込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てＮｉテープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き
込んだ。
【００３３】試料１−Ｅは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 601 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 601 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
【００３４】試料１−Ｆは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 671 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 671 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
【００３５】試料１−Ｇは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 718 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てInconel 718 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
【００３６】試料１−Ｈは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てHastelloy C-276 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）
を挾んで巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てHastelloy C-276 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）
を挾んで巻き込んだ。
【００３７】試料１−Ｉは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てHastelloy G テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てHastelloy G テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を挾
んで巻き込んだ。
【００３８】このようにして９本のパンケーキコイルを
作製した。次にこれら９本のパンケーキコイルに対し
て、８４０℃×２０ｈｒの熱処理を空気中で行った。そ
の後、これらの熱処理した９本のパンケーキコイルを圧
延加工する（Ａｇシース(Bi,Pb) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超
電導テープ線材は、熱処理と圧延加工を繰り返すことが
作製プロセスの特徴である。）ために解きほぐした。
作製した。次にこれら９本のパンケーキコイルに対し
て、８４０℃×２０ｈｒの熱処理を空気中で行った。そ
の後、これらの熱処理した９本のパンケーキコイルを圧
延加工する（Ａｇシース(Bi,Pb) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超
電導テープ線材は、熱処理と圧延加工を繰り返すことが
作製プロセスの特徴である。）ために解きほぐした。
【００３９】Ａｇシース(Bi,Pb) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超
電導テープ線材を解きほぐした際における、線材同士の
融着、ハンドリング性、および線材の火膨れについて評
価した。その結果を表１に示す。
電導テープ線材を解きほぐした際における、線材同士の
融着、ハンドリング性、および線材の火膨れについて評
価した。その結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】表１に示すように、試料１−Ａでは、Ａｇ
製ボビンとＡｇシーステープ線材およびＡｇシーステー
プ線材同士が融着して解きほぐすことができず、さら
に、無理に解きほぐしたところＡｇシーステープ線材が
破断した。
製ボビンとＡｇシーステープ線材およびＡｇシーステー
プ線材同士が融着して解きほぐすことができず、さら
に、無理に解きほぐしたところＡｇシーステープ線材が
破断した。
【００４２】試料１−Ｂでは、熱処理中にアルミナペー
パの一部が欠落し、その部分のＡｇシーステープ線材同
士が融着していた。また、融着していた部分のＡｇシー
ステープ線材を無理に解きほぐしたところ、Ａｇシース
テープ線材に大きな歪みが加わって折れ曲がった。さら
に、Ａｇシーステープ線材の一部に火膨れが見られた。
パの一部が欠落し、その部分のＡｇシーステープ線材同
士が融着していた。また、融着していた部分のＡｇシー
ステープ線材を無理に解きほぐしたところ、Ａｇシース
テープ線材に大きな歪みが加わって折れ曲がった。さら
に、Ａｇシーステープ線材の一部に火膨れが見られた。
【００４３】試料１−Ｃでは、Ａｇシーステープ線材同
士の融着が無いため、パンケーキコイルの解きほぐしは
容易であったが、アルミナファイバ編組からＡｇシース
テープ線材を抜脱する際に、Ａｇシーステープ線材の形
状が大きく崩れた。さらに、Ａｇシーステープ線材の一
部に火膨れが見られた。
士の融着が無いため、パンケーキコイルの解きほぐしは
容易であったが、アルミナファイバ編組からＡｇシース
テープ線材を抜脱する際に、Ａｇシーステープ線材の形
状が大きく崩れた。さらに、Ａｇシーステープ線材の一
部に火膨れが見られた。
【００４４】試料１−Ｄ〜１−Ｉでは、Ａｇシーステー
プ線材同士の融着が無いため、パンケーキコイルを容易
に解きほぐすことができ、また、Ａｇシーステープ線材
における火膨れも無く、健全な様子であった。この時、
Ｎｉテープ、Inconel 601 テープ、Inconel 671 テー
プ、Inconel 718 テープ、Hastelloy C-276 テープ、お
よびHastelloy G テープの表面には、黒い酸化被膜が形
成されていた。
プ線材同士の融着が無いため、パンケーキコイルを容易
に解きほぐすことができ、また、Ａｇシーステープ線材
における火膨れも無く、健全な様子であった。この時、
Ｎｉテープ、Inconel 601 テープ、Inconel 671 テー
プ、Inconel 718 テープ、Hastelloy C-276 テープ、お
よびHastelloy G テープの表面には、黒い酸化被膜が形
成されていた。
【００４５】すなわち、実施例１の実験結果から、Ｎｉ
テープ、Inconel 601 テープ、Inconel 671 テープ、In
conel 718 テープ、Hastelloy C-276 テープ、およびHa
stelloy G テープからなる巻線用スペーサを、酸化物超
電導テープ線材間に挿入することによって、酸化物超電
導テープ線材同士が融着せず、酸化物超電導テープ線材
と巻線用スペーサとが融着せず、さらに、酸化物超電導
テープ線材の火膨れを抑制することができる。
テープ、Inconel 601 テープ、Inconel 671 テープ、In
conel 718 テープ、Hastelloy C-276 テープ、およびHa
stelloy G テープからなる巻線用スペーサを、酸化物超
電導テープ線材間に挿入することによって、酸化物超電
導テープ線材同士が融着せず、酸化物超電導テープ線材
と巻線用スペーサとが融着せず、さらに、酸化物超電導
テープ線材の火膨れを抑制することができる。
【００４６】（実施例２）実施例１と同様にして、厚さ
０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシース(Bi,Pb)2 Sr2 Ca
2 Cu3 ＯX テープを作製した。このＡｇシーステープを
約３ｍの長さで１０本切り出し、それぞれを外径６０ｍ
ｍ、内径５０ｍｍ、高さ１００ｍｍのアルミナ製ボビン
に約６ｍｍのピッチでソレノイドコイル状に２層巻き付
けた。この時、試料２−Ａは、Ａｇシーステープをアル
ミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層
間（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペ
ーサを何も巻き付けなかった。
０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシース(Bi,Pb)2 Sr2 Ca
2 Cu3 ＯX テープを作製した。このＡｇシーステープを
約３ｍの長さで１０本切り出し、それぞれを外径６０ｍ
ｍ、内径５０ｍｍ、高さ１００ｍｍのアルミナ製ボビン
に約６ｍｍのピッチでソレノイドコイル状に２層巻き付
けた。この時、試料２−Ａは、Ａｇシーステープをアル
ミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層
間（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペ
ーサを何も巻き付けなかった。
【００４７】試料２−Ｂは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を
約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を
約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００４８】試料２−Ｃは、スペーサとしてアルミナフ
ァイバ編組（厚さ０．５ｍｍ）を被せたＡｇシーステー
プをアルミナ製ボビンに巻き付けた。
ァイバ編組（厚さ０．５ｍｍ）を被せたＡｇシーステー
プをアルミナ製ボビンに巻き付けた。
【００４９】試料２−Ｄは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてＮｉテープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を約３
ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてＮｉテープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍｍ）を約３
ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５０】試料２−Ｅは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 600 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 600 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５１】試料２−Ｆは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 604 ワイヤ（外径０．１ｍｍ）を密巻
きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付けた。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 604 ワイヤ（外径０．１ｍｍ）を密巻
きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付けた。
【００５２】試料２−Ｇは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 617 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてInconel 617 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５３】試料２−Ｈは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy B-2 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy B-2 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５４】試料２−Ｉは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy N テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy N テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５５】試料２−Ｊは、Ａｇシーステープをアルミ
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy N テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
ナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間
（１層目と２層目との間）および２層目の外側にスペー
サとしてHastelloy N テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を約３ｍｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００５６】このようにして１０本のソレノイド巻きコ
イルを作製した。次にこれら１０本のソレノイド巻きコ
イルを立てた状態で、８４０℃×２０ｈｒの熱処理を空
気中で行った。その後、これらの熱処理した１０本のソ
レノイド巻きコイルを圧延加工する（Ａｇシース(Bi,P
b) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超電導テープ線材は、熱処理と
圧延加工を繰り返すことが作製プロセスの特徴であ
る。）ために解きほぐした。
イルを作製した。次にこれら１０本のソレノイド巻きコ
イルを立てた状態で、８４０℃×２０ｈｒの熱処理を空
気中で行った。その後、これらの熱処理した１０本のソ
レノイド巻きコイルを圧延加工する（Ａｇシース(Bi,P
b) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超電導テープ線材は、熱処理と
圧延加工を繰り返すことが作製プロセスの特徴であ
る。）ために解きほぐした。
【００５７】Ａｇシース(Bi,Pb) 2 Sr2 Ca2 Cu3 ＯX 超
電導テープ線材を解きほぐした際における、巻線の弛
み、線材同士の融着、ハンドリング性、および線材の火
膨れについて評価した。その結果を表２に示す。
電導テープ線材を解きほぐした際における、巻線の弛
み、線材同士の融着、ハンドリング性、および線材の火
膨れについて評価した。その結果を表２に示す。
【００５８】
【表２】
【００５９】表１に示すように、試料２−Ａでは、熱処
理中に巻線が弛んだために巻線が垂れ落ちてＡｇシース
テープ線材同士が融着していた。融着していた部分のＡ
ｇシーステープ線材を無理に解きほぐしたところ、Ａｇ
シーステープ線材は破断した。また、Ａｇシーステープ
線材の一部に火膨れが見られた。
理中に巻線が弛んだために巻線が垂れ落ちてＡｇシース
テープ線材同士が融着していた。融着していた部分のＡ
ｇシーステープ線材を無理に解きほぐしたところ、Ａｇ
シーステープ線材は破断した。また、Ａｇシーステープ
線材の一部に火膨れが見られた。
【００６０】試料２−Ｂでは、熱処理中にアルミナペー
パの一部が欠落して、巻線が弛んだために巻線が垂れ落
ち、その部分のＡｇシーステープ線材同士が融着してい
た。また、融着していた部分のＡｇシーステープ線材を
無理に解きほぐしたところ、Ａｇシーステープ線材に大
きな歪みが加わって折れ曲がった。さらに、Ａｇシース
テープ線材の一部に火膨れが見られた。
パの一部が欠落して、巻線が弛んだために巻線が垂れ落
ち、その部分のＡｇシーステープ線材同士が融着してい
た。また、融着していた部分のＡｇシーステープ線材を
無理に解きほぐしたところ、Ａｇシーステープ線材に大
きな歪みが加わって折れ曲がった。さらに、Ａｇシース
テープ線材の一部に火膨れが見られた。
【００６１】試料２−Ｃでは、巻線が弛み垂れ落ちてい
たが、Ａｇシーステープ線材同士の融着が無いため、ソ
レノイドコイルの解きほぐしは容易であった。しかし、
アルミナファイバ編組からＡｇシーステープ線材を抜脱
する際に、Ａｇシーステープ線材の形状が大きく崩れ
た。さらに、Ａｇシーステープ線材の一部に火膨れが見
られた。
たが、Ａｇシーステープ線材同士の融着が無いため、ソ
レノイドコイルの解きほぐしは容易であった。しかし、
アルミナファイバ編組からＡｇシーステープ線材を抜脱
する際に、Ａｇシーステープ線材の形状が大きく崩れ
た。さらに、Ａｇシーステープ線材の一部に火膨れが見
られた。
【００６２】試料２−Ｄ〜２−Ｊでは、巻線の弛みは見
られず、初期の形状を維持していた。また、Ａｇシース
テープ線材同士の融着が無いため、ソレノイドコイルを
容易に解きほぐすことができ、さらに、Ａｇシーステー
プ線材における火膨れも無く、健全な様子であった。こ
の時、Ｎｉテープ、Inconel 600 テープ、Inconel 604
ワイヤ、Inconel 617 テープ、Hastelloy B-2 テープ、
Hastelloy N テープ、およびHastelloy X テープの表面
には、黒い酸化被膜が形成されていた。
られず、初期の形状を維持していた。また、Ａｇシース
テープ線材同士の融着が無いため、ソレノイドコイルを
容易に解きほぐすことができ、さらに、Ａｇシーステー
プ線材における火膨れも無く、健全な様子であった。こ
の時、Ｎｉテープ、Inconel 600 テープ、Inconel 604
ワイヤ、Inconel 617 テープ、Hastelloy B-2 テープ、
Hastelloy N テープ、およびHastelloy X テープの表面
には、黒い酸化被膜が形成されていた。
【００６３】すなわち、実施例１の実験結果から、Ｎｉ
テープ、Inconel 600 テープ、Inconel 604 ワイヤ、In
conel 617 テープ、Hastelloy B-2 テープ、Hastelloy
N テープ、およびHastelloy X テープからなる巻線用ス
ペーサを酸化物超電導テープ線材間に挿入することによ
って、巻線用スペーサが大きな拘束力を有しているため
巻線が弛まず、酸化物超電導テープ線材同士が融着せ
ず、酸化物超電導テープ線材と巻線用スペーサとが融着
せず、さらに、酸化物超電導テープ線材の火膨れを抑制
することができる。
テープ、Inconel 600 テープ、Inconel 604 ワイヤ、In
conel 617 テープ、Hastelloy B-2 テープ、Hastelloy
N テープ、およびHastelloy X テープからなる巻線用ス
ペーサを酸化物超電導テープ線材間に挿入することによ
って、巻線用スペーサが大きな拘束力を有しているため
巻線が弛まず、酸化物超電導テープ線材同士が融着せ
ず、酸化物超電導テープ線材と巻線用スペーサとが融着
せず、さらに、酸化物超電導テープ線材の火膨れを抑制
することができる。
【００６４】（実施例３）あらかじめ用意したBi2 Sr2
Ca1 Cu2 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径５ｍ
ｍのＡｇパイプに充填した後、そのＡｇパイプに冷間で
引抜き加工を施して、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材
を作製した。次に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延
を施して、厚さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシーステ
ープを作製した。このＡｇシーステープを約３ｍの長さ
で５本切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍｍ
のＡｇ製ボビンに巻き付けた。この時、試料３−Ａは、
Ａｇ製ボビンとＡｇシーステープとの間およびＡｇシー
ステープ間にスペーサを何も挾まなかった。
Ca1 Cu2 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径５ｍ
ｍのＡｇパイプに充填した後、そのＡｇパイプに冷間で
引抜き加工を施して、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材
を作製した。次に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延
を施して、厚さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのＡｇシーステ
ープを作製した。このＡｇシーステープを約３ｍの長さ
で５本切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍｍ
のＡｇ製ボビンに巻き付けた。この時、試料３−Ａは、
Ａｇ製ボビンとＡｇシーステープとの間およびＡｇシー
ステープ間にスペーサを何も挾まなかった。
【００６５】試料３−Ｂは、Ａｇ製ボビンとＡｇシース
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで
巻き付けた。
テープとの間およびＡｇシーステープ間にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで
巻き付けた。
【００６６】試料３−Ｃは、Ａｇシーステープの外側に
スペーサとしてガラスファイバ編組（厚さ０．５ｍｍ）
を被せて巻き込んだ。
スペーサとしてガラスファイバ編組（厚さ０．５ｍｍ）
を被せて巻き込んだ。
【００６７】試料３−Ｄは、Ａｇシーステープ間にスペ
ーサとしてInconel 625 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を挾んで巻き込んだ。
ーサとしてInconel 625 テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００６８】試料３−Ｅは、Ａｇシーステープ間にスペ
ーサとしてHastelloy W テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を挾んで巻き込んだ。
ーサとしてHastelloy W テープ（厚さ５０μｍ、幅４ｍ
ｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００６９】このようにして５本のパンケーキコイルを
作製した。次にこれら５本のパンケーキコイルを電気炉
によって、ＡｇシースBi2 Sr2 Ca1 Cu2 ＯX 超電導テー
プ線材に、特徴的な部分溶融−徐冷熱処理を空気中で行
った。すなわち、室温から８８４℃までを３００℃／ｈ
ｒの速度で昇温し、８８４℃で１０ｍｉｎ保持する。そ
の後、８８４℃から８３４℃までを５℃／ｈｒの速度で
徐冷し、８３４℃で１ｈｒ保持した後、室温まで炉令す
る。
作製した。次にこれら５本のパンケーキコイルを電気炉
によって、ＡｇシースBi2 Sr2 Ca1 Cu2 ＯX 超電導テー
プ線材に、特徴的な部分溶融−徐冷熱処理を空気中で行
った。すなわち、室温から８８４℃までを３００℃／ｈ
ｒの速度で昇温し、８８４℃で１０ｍｉｎ保持する。そ
の後、８８４℃から８３４℃までを５℃／ｈｒの速度で
徐冷し、８３４℃で１ｈｒ保持した後、室温まで炉令す
る。
【００７０】これらの熱処理した５本のパンケーキコイ
ルの諸元（線材長、コイル内径、コイル外径、ターン
数、線材占積率）を表３に示す。
ルの諸元（線材長、コイル内径、コイル外径、ターン
数、線材占積率）を表３に示す。
【００７１】
【表３】
【００７２】表３に示すように、熱処理した５本のパン
ケーキコイルのうち、試料３−Ａを除く４本は外観上の
問題は無かった。しかし、試料３−Ａにおいては、Ａｇ
シーステープ線材同士が熱処理によって融着して一体と
なっており、コイルとしての機能を果たさないことが確
認された。よって、以後の実験は、試料３−Ａを除く４
本の試料３−Ｂ〜３−Ｅで行った。
ケーキコイルのうち、試料３−Ａを除く４本は外観上の
問題は無かった。しかし、試料３−Ａにおいては、Ａｇ
シーステープ線材同士が熱処理によって融着して一体と
なっており、コイルとしての機能を果たさないことが確
認された。よって、以後の実験は、試料３−Ａを除く４
本の試料３−Ｂ〜３−Ｅで行った。
【００７３】４本のコイル（試料３−Ｂ〜３−Ｅ）のそ
れぞれの両端に、Ａｇの電流リードを半田付けし、電圧
リードの間隔が２ｍになるような位置で電圧リード線を
コイルに半田付けした。次に、各コイルをそれぞれエポ
キシ樹脂中に含浸させ、これを評価用コイル試料とし
た。
れぞれの両端に、Ａｇの電流リードを半田付けし、電圧
リードの間隔が２ｍになるような位置で電圧リード線を
コイルに半田付けした。次に、各コイルをそれぞれエポ
キシ樹脂中に含浸させ、これを評価用コイル試料とし
た。
【００７４】評価は、通常の四端子法により、液体ヘリ
ウム（４．２Ｋ）中における臨界電流値（ＩC ）の測定
を行った。しきい値は、１μＶ／ｃｍとした。また、こ
の時のコイル中心の発生磁界をホール素子を用いて測定
した。この測定結果を表４に示す。
ウム（４．２Ｋ）中における臨界電流値（ＩC ）の測定
を行った。しきい値は、１μＶ／ｃｍとした。また、こ
の時のコイル中心の発生磁界をホール素子を用いて測定
した。この測定結果を表４に示す。
【００７５】
【表４】
【００７６】表４に示すように、試料３−Ｂでは、計算
上、１，４３０Ｇの中心磁界を発生するはずであるが、
測定値は９５０Ｇしかなかった。そこで、試料３−Ｂを
分解して調査したところ、熱処理中または熱処理後にお
けるコイルのハンドリング中にアルミナペーパの一部が
欠落して、線材同士が短絡していることが判明した。試
料３−Ｃでは、ほぼ計算値通りの中心磁界（７４０Ｇ）
を発生しているが、線材占積率が小さい（１１％）た
め、高い中心磁界が発生できないことが判明した。
上、１，４３０Ｇの中心磁界を発生するはずであるが、
測定値は９５０Ｇしかなかった。そこで、試料３−Ｂを
分解して調査したところ、熱処理中または熱処理後にお
けるコイルのハンドリング中にアルミナペーパの一部が
欠落して、線材同士が短絡していることが判明した。試
料３−Ｃでは、ほぼ計算値通りの中心磁界（７４０Ｇ）
を発生しているが、線材占積率が小さい（１１％）た
め、高い中心磁界が発生できないことが判明した。
【００７７】試料３−Ｄおよび３−Ｅでは、ほぼ計算値
通りの中心磁界（それぞれ、１，４９０Ｇ、１，４７０
Ｇ）を発生しており、線材同士の短絡も無く、また、副
次的に十分な絶縁性を有していることが判明した。
通りの中心磁界（それぞれ、１，４９０Ｇ、１，４７０
Ｇ）を発生しており、線材同士の短絡も無く、また、副
次的に十分な絶縁性を有していることが判明した。
【００７８】すなわち、実施例３の結果から明らかなよ
うに、ワインド＆リアクト法で作製したコイルに、Inco
nel 625 テープおよびHastelloy W テープで作製した巻
線用スペーサを用いることで、過酷な熱処理（高温、か
つ、酸素雰囲気）に耐え、十分な絶縁性を有し、かつ、
線材占積率が高い酸化物超電導線材を得ることができ
る。
うに、ワインド＆リアクト法で作製したコイルに、Inco
nel 625 テープおよびHastelloy W テープで作製した巻
線用スペーサを用いることで、過酷な熱処理（高温、か
つ、酸素雰囲気）に耐え、十分な絶縁性を有し、かつ、
線材占積率が高い酸化物超電導線材を得ることができ
る。
【００７９】（実施例４）巻線用スペーサの機械的強さ
を評価するために、試料として次の７種類のスペーサを
用いて実験を行った。
を評価するために、試料として次の７種類のスペーサを
用いて実験を行った。
【００８０】試料４−Ａ：アルミナペーパ（厚さ７０μ
ｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｂ：アルミナファイバ編組（厚さ０．５ｍｍ、
幅１０ｍｍ） 試料４−Ｃ：Ｎｉテープ（厚さ５０μｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｄ：Ｎｉテープ（厚さ２０μｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｅ：Inconel 690 テープ（厚さ５０μｍ、幅１
０ｍｍ） 試料４−Ｆ：Inconel 690 テープ（厚さ２０μｍ、幅１
０ｍｍ） 試料４−Ｇ：Inconel 690 ワイヤ（外径０．３ｍｍ） それぞれの試料（試料４−Ａ〜４−Ｇ）に、実施例３と
同様の熱処理を施し、熱処理した後の試料に対して引張
試験を行い、０．２％耐力（降伏応力）を測定した。こ
こで、評価として０．２％耐力を選択した理由は、０．
２％耐力値と酸化物超電導線材の超電導特性が劣化し始
める歪量とがほぼ一致するからである。すなわち、０．
２％耐力が大きなスペーサは、酸化物超電導線材の補強
材として適していることになる。引張試験の測定結果を
表５に示す。
ｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｂ：アルミナファイバ編組（厚さ０．５ｍｍ、
幅１０ｍｍ） 試料４−Ｃ：Ｎｉテープ（厚さ５０μｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｄ：Ｎｉテープ（厚さ２０μｍ、幅１０ｍｍ） 試料４−Ｅ：Inconel 690 テープ（厚さ５０μｍ、幅１
０ｍｍ） 試料４−Ｆ：Inconel 690 テープ（厚さ２０μｍ、幅１
０ｍｍ） 試料４−Ｇ：Inconel 690 ワイヤ（外径０．３ｍｍ） それぞれの試料（試料４−Ａ〜４−Ｇ）に、実施例３と
同様の熱処理を施し、熱処理した後の試料に対して引張
試験を行い、０．２％耐力（降伏応力）を測定した。こ
こで、評価として０．２％耐力を選択した理由は、０．
２％耐力値と酸化物超電導線材の超電導特性が劣化し始
める歪量とがほぼ一致するからである。すなわち、０．
２％耐力が大きなスペーサは、酸化物超電導線材の補強
材として適していることになる。引張試験の測定結果を
表５に示す。
【００８１】
【表５】
【００８２】表５に示すように、試料４−Ａは、熱処理
によってスペーサが非常に脆くなっているため、０．２
％耐力値は測定不能であった。試料４−Ｂは、アルミナ
ファイバ編組が非常に伸び易いことから、小さい変位量
（歪量に相当）において０．２％耐力値は測定不能であ
った。
によってスペーサが非常に脆くなっているため、０．２
％耐力値は測定不能であった。試料４−Ｂは、アルミナ
ファイバ編組が非常に伸び易いことから、小さい変位量
（歪量に相当）において０．２％耐力値は測定不能であ
った。
【００８３】試料４−Ｃ〜４−Ｇでは、全ての試料の表
面に黒い酸化被膜が形成されているが、その内の試料４
−Ｄと試料４−Ｆでは、テープの厚みが薄かったことか
ら、テープ全体が酸化腐食されているため非常に脆くな
っており、０．２％耐力値は測定不能であった。試料４
−Ｃ、４−Ｅ、および４−Ｇでは、高い０．２％耐力値
が得られており、酸化物超電導線材の補強材として十分
な強度を有していることが判明した。
面に黒い酸化被膜が形成されているが、その内の試料４
−Ｄと試料４−Ｆでは、テープの厚みが薄かったことか
ら、テープ全体が酸化腐食されているため非常に脆くな
っており、０．２％耐力値は測定不能であった。試料４
−Ｃ、４−Ｅ、および４−Ｇでは、高い０．２％耐力値
が得られており、酸化物超電導線材の補強材として十分
な強度を有していることが判明した。
【００８４】すなわち、実施例４の結果から明らかなよ
うに、Ｎｉテープ、Inconel 690 テープ、およびIncone
l 690 ワイヤからなる巻線用スペーサは、過酷な熱処理
（高温、かつ、酸素雰囲気）に耐えることができ、十分
な機械的強さを有し、酸化物超電導線材の補強材として
適しており、特に、ワインド＆リアクト法で作製したコ
イルの巻線用スペーサに適している。
うに、Ｎｉテープ、Inconel 690 テープ、およびIncone
l 690 ワイヤからなる巻線用スペーサは、過酷な熱処理
（高温、かつ、酸素雰囲気）に耐えることができ、十分
な機械的強さを有し、酸化物超電導線材の補強材として
適しており、特に、ワインド＆リアクト法で作製したコ
イルの巻線用スペーサに適している。
【００８５】（実施例５）あらかじめ用意したBi2 Sr2
Ca1 Cu2 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径５ｍ
ｍのＡｇ−0.015wt%Ｍｇ−0.015wt%Ｎｉ合金パイプに充
填した後、そのＡｇパイプに冷間で引抜き加工を施し
て、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材を作製した。次
に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延を施して、厚さ
０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのAg-Mg-Ni合金シーステープを
作製した。このAg-Mg-Ni合金シーステープを約３ｍの長
さで５本切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍ
ｍのＡｇ製ボビンに巻き付けた。この時、試料５−Ａ
は、Ag-Mg-Ni合金シーステープ間にスペーサとしてアル
ミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込
んだ。
Ca1 Cu2 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内径５ｍ
ｍのＡｇ−0.015wt%Ｍｇ−0.015wt%Ｎｉ合金パイプに充
填した後、そのＡｇパイプに冷間で引抜き加工を施し
て、外径１ｍｍのＡｇシースロッド材を作製した。次
に、このＡｇシースロッド材に冷間圧延を施して、厚さ
０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのAg-Mg-Ni合金シーステープを
作製した。このAg-Mg-Ni合金シーステープを約３ｍの長
さで５本切り出し、それぞれを外径３０ｍｍ、高さ５ｍ
ｍのＡｇ製ボビンに巻き付けた。この時、試料５−Ａ
は、Ag-Mg-Ni合金シーステープ間にスペーサとしてアル
ミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込
んだ。
【００８６】試料５−Ｂは、Ag-Mg-Ni合金シーステープ
間にスペーサとしてInconel 706 テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
間にスペーサとしてInconel 706 テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００８７】試料５−Ｃは、Ag-Mg-Ni合金シーステープ
間にスペーサとしてInconel 751 テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
間にスペーサとしてInconel 751 テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００８８】試料５−Ｄは、Ag-Mg-Ni合金シーステープ
間にスペーサとしてHastelloy S テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
間にスペーサとしてHastelloy S テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００８９】試料５−Ｅは、Ag-Mg-Ni合金シーステープ
間にスペーサとしてHastelloy C-4テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
間にスペーサとしてHastelloy C-4テープ（厚さ５０μ
ｍ、幅４ｍｍ）を挾んで巻き込んだ。
【００９０】このようにして５本のパンケーキコイルを
作製した。次にこれら５本のパンケーキコイルを電気炉
によって、Ag-Mg-Ni合金シースBi2 Sr2 Ca1 Cu2 ＯX 超
電導テープ線材に、特徴的な部分溶融−徐冷熱処理を空
気中で行った。すなわち、室温から８８４℃までを３０
０℃／ｈｒの速度で昇温し、８８４℃で１０ｍｉｎ保持
する。その後、８８４℃から８３４℃までを５℃／ｈｒ
の速度で徐冷し、８３４℃で１ｈｒ保持した後、室温ま
で炉冷する。
作製した。次にこれら５本のパンケーキコイルを電気炉
によって、Ag-Mg-Ni合金シースBi2 Sr2 Ca1 Cu2 ＯX 超
電導テープ線材に、特徴的な部分溶融−徐冷熱処理を空
気中で行った。すなわち、室温から８８４℃までを３０
０℃／ｈｒの速度で昇温し、８８４℃で１０ｍｉｎ保持
する。その後、８８４℃から８３４℃までを５℃／ｈｒ
の速度で徐冷し、８３４℃で１ｈｒ保持した後、室温ま
で炉冷する。
【００９１】これらの熱処理した５本のパンケーキコイ
ルの諸元（線材長、コイル内径、コイル外径、ターン
数、線材占積率）を表６に示す。
ルの諸元（線材長、コイル内径、コイル外径、ターン
数、線材占積率）を表６に示す。
【００９２】
【表６】
【００９３】次に、試料５−Ａ〜５−Ｅのパンケーキコ
イルに対し、実施例３と同様の実験を行って、臨界電流
値と中心磁界を測定した。
イルに対し、実施例３と同様の実験を行って、臨界電流
値と中心磁界を測定した。
【００９４】試料５−Ａでは、コイル内において線材同
士の短絡が生じており、計算値の半分程度しか中心磁界
が発生していなかった。試料５−Ｂ〜５−Ｅでは、ほぼ
計算値通りの中心磁界を発生しており、線材同士の短絡
も無く、また、副次的に十分な絶縁性を有していること
が判明した。
士の短絡が生じており、計算値の半分程度しか中心磁界
が発生していなかった。試料５−Ｂ〜５−Ｅでは、ほぼ
計算値通りの中心磁界を発生しており、線材同士の短絡
も無く、また、副次的に十分な絶縁性を有していること
が判明した。
【００９５】すなわち、実施例５の結果から明らかなよ
うに、ワインド＆リアクト法で作製したコイルに、Inco
nel 706 テープ、Inconel 751 テープ、Hastelloy S テ
ープ、およびHastelloy C-4 テープで作製した巻線用ス
ペーサを用いることで、過酷な熱処理（高温、かつ、酸
素雰囲気）に耐え、十分な絶縁性を有し、かつ、線材占
積率が高い酸化物超電導線材を得ることができる。
うに、ワインド＆リアクト法で作製したコイルに、Inco
nel 706 テープ、Inconel 751 テープ、Hastelloy S テ
ープ、およびHastelloy C-4 テープで作製した巻線用ス
ペーサを用いることで、過酷な熱処理（高温、かつ、酸
素雰囲気）に耐え、十分な絶縁性を有し、かつ、線材占
積率が高い酸化物超電導線材を得ることができる。
【００９６】（実施例６）あらかじめ用意したTl2 (Ba,
Sr) 2 Ca2 Cu3 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内
径４ｍｍのＡｕ−5wt%Ｐｄパイプに充填した後、そのＡ
ｕ−5wt%Ｐｄパイプに冷間で引抜き加工を施して、外径
１ｍｍのAu-Pd 合金シースロッド材を作製した。次に、
このAu-Pd 合金シースロッド材に冷間圧延を施して、厚
さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのAu-Pd 合金シーステープを
作製した。このAu-Pd 合金シーステープを約３ｍの長さ
で６本切り出し、それぞれを外径６０ｍｍ、内径５０ｍ
ｍ、高さ１００ｍｍのアルミナ製ボビンに約６ｍｍのピ
ッチでソレノイドコイル状に２層巻き付けた。この時、
試料６−Ａは、Au-Pd 合金シーステープをアルミナ製ボ
ビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間（１層
目と２層目との間）および２層目の外側にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を約３ｍ
ｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
Sr) 2 Ca2 Cu3 ＯX 酸化物超電導粉末を外径６ｍｍ、内
径４ｍｍのＡｕ−5wt%Ｐｄパイプに充填した後、そのＡ
ｕ−5wt%Ｐｄパイプに冷間で引抜き加工を施して、外径
１ｍｍのAu-Pd 合金シースロッド材を作製した。次に、
このAu-Pd 合金シースロッド材に冷間圧延を施して、厚
さ０．１２ｍｍ、幅３ｍｍのAu-Pd 合金シーステープを
作製した。このAu-Pd 合金シーステープを約３ｍの長さ
で６本切り出し、それぞれを外径６０ｍｍ、内径５０ｍ
ｍ、高さ１００ｍｍのアルミナ製ボビンに約６ｍｍのピ
ッチでソレノイドコイル状に２層巻き付けた。この時、
試料６−Ａは、Au-Pd 合金シーステープをアルミナ製ボ
ビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻きの層間（１層
目と２層目との間）および２層目の外側にスペーサとし
てアルミナペーパ（厚さ７０μｍ、幅４ｍｍ）を約３ｍ
ｍのピッチで挾んで巻き込んだ。
【００９７】試料６−Ｂは、Au-Pd 合金シーステープを
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてＮｉワイヤ（外径０．１ｍｍ）を密巻き
になるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付けた。
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてＮｉワイヤ（外径０．１ｍｍ）を密巻き
になるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付けた。
【００９８】試料６−Ｃは、Au-Pd 合金シーステープを
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてInconel X750ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてInconel X750ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
【００９９】試料６−Ｄは、Au-Pd 合金シーステープを
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy B ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy B ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
【０１００】試料６−Ｅは、Au-Pd 合金シーステープを
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy C ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy C ワイヤ（外径０．１ｍｍ）
を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き付け
た。
【０１０１】試料６−Ｆは、Au-Pd 合金シーステープを
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy G-3 ワイヤ（外径０．１ｍ
ｍ）を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き
付けた。
アルミナ製ボビンに巻き付けると共に、ソレノイド巻き
の層間（１層目と２層目との間）および２層目の外側に
スペーサとしてHastelloy G-3 ワイヤ（外径０．１ｍ
ｍ）を密巻きになるように約０．１ｍｍのピッチで巻き
付けた。
【０１０２】このようにして６本のソレノイド巻きコイ
ルを作製した。次にこれら６本のソレノイド巻きコイル
を立てた状態で、８７０℃×１０ｈｒの熱処理を酸素雰
囲気中で行った。その後、これらの熱処理した６本のソ
レノイド巻きコイルを圧延加工する（Au-Pd 合金シース
Tl2 (Ba,Sr) 2 Ca2 Cu3 ＯX 超電導テープ線材は、熱処
理と圧延加工を繰り返すことが作製プロセスの特徴であ
る。）ために解きほぐした。
ルを作製した。次にこれら６本のソレノイド巻きコイル
を立てた状態で、８７０℃×１０ｈｒの熱処理を酸素雰
囲気中で行った。その後、これらの熱処理した６本のソ
レノイド巻きコイルを圧延加工する（Au-Pd 合金シース
Tl2 (Ba,Sr) 2 Ca2 Cu3 ＯX 超電導テープ線材は、熱処
理と圧延加工を繰り返すことが作製プロセスの特徴であ
る。）ために解きほぐした。
【０１０３】その結果、試料６−Ａでは、アルミナペー
パの一部が欠落し、熱処理中に巻線が弛んだために巻線
が垂れ落ちてAu-Pd 合金シーステープ線材同士が融着し
ていた。融着していた部分のAu-Pd 合金シーステープ線
材を無理に解きほぐしたところ、Au-Pd 合金シーステー
プ線材に大きな歪みが加わって折れ曲がった。
パの一部が欠落し、熱処理中に巻線が弛んだために巻線
が垂れ落ちてAu-Pd 合金シーステープ線材同士が融着し
ていた。融着していた部分のAu-Pd 合金シーステープ線
材を無理に解きほぐしたところ、Au-Pd 合金シーステー
プ線材に大きな歪みが加わって折れ曲がった。
【０１０４】試料６−Ｂ〜６−Ｆでは、巻線の弛みは見
られず、初期の形状を維持していた。また、Au-Pd 合金
シーステープ線材同士の融着が無いため、ソレノイドコ
イルを容易に解きほぐすことができた。この時、Ｎｉワ
イヤ、Inconel X750ワイヤ、Hastelloy B ワイヤ、Hast
elloy C ワイヤ、Hastelloy G-3 ワイヤの表面には、黒
い酸化被膜が形成されていた。
られず、初期の形状を維持していた。また、Au-Pd 合金
シーステープ線材同士の融着が無いため、ソレノイドコ
イルを容易に解きほぐすことができた。この時、Ｎｉワ
イヤ、Inconel X750ワイヤ、Hastelloy B ワイヤ、Hast
elloy C ワイヤ、Hastelloy G-3 ワイヤの表面には、黒
い酸化被膜が形成されていた。
【０１０５】すなわち、実施例６の実験結果から、Ｎｉ
ワイヤ、Inconel X750ワイヤ、Hastelloy B ワイヤ、Ha
stelloy C ワイヤ、およびHastelloy G-3 ワイヤからな
る巻線用スペーサを酸化物超電導テープ線材間に挿入す
ることによって、巻線用スペーサが大きな拘束力を有し
ているため巻線が弛まず、酸化物超電導テープ線材同士
が融着せず、酸化物超電導テープ線材と巻線用スペーサ
とが融着しない。
ワイヤ、Inconel X750ワイヤ、Hastelloy B ワイヤ、Ha
stelloy C ワイヤ、およびHastelloy G-3 ワイヤからな
る巻線用スペーサを酸化物超電導テープ線材間に挿入す
ることによって、巻線用スペーサが大きな拘束力を有し
ているため巻線が弛まず、酸化物超電導テープ線材同士
が融着せず、酸化物超電導テープ線材と巻線用スペーサ
とが融着しない。
【０１０６】本実施例においては、巻線用スペーサの巻
き方としてソレノイド巻きとパンケーキ巻きの２種類を
用いたが、巻き方はこれに限定されるものではない。
き方としてソレノイド巻きとパンケーキ巻きの２種類を
用いたが、巻き方はこれに限定されるものではない。
【０１０７】また、本発明の巻線用スペーサを金属被覆
法により作製した酸化物超電導線材に用いることによっ
て、コイル、または給電・送電用導体に応用することが
できる。
法により作製した酸化物超電導線材に用いることによっ
て、コイル、または給電・送電用導体に応用することが
できる。
【０１０８】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。
な優れた効果を発揮する。
【０１０９】（１） 本発明の巻線用スペーサを、Ａｇ
シース法に代表される金属被覆法により作製される酸化
物超電導線材間に挿入することによって、熱処理中に線
材の変形がなく、かつ、巻線の弛みのない健全な酸化物
超電導線材を得ることができる。
シース法に代表される金属被覆法により作製される酸化
物超電導線材間に挿入することによって、熱処理中に線
材の変形がなく、かつ、巻線の弛みのない健全な酸化物
超電導線材を得ることができる。
【０１１０】（２） 本発明の巻線用スペーサを、ワイ
ンド＆リアクト法において用いることにより、超電導特
性が劣化せず、かつ、機械的強度に優れた高性能なコイ
ルまたは給電・送電用導体を得ることができる。
ンド＆リアクト法において用いることにより、超電導特
性が劣化せず、かつ、機械的強度に優れた高性能なコイ
ルまたは給電・送電用導体を得ることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 金属被覆法によって作製される酸化物超
電導線材を巻線する際に、該酸化物超電導線材間に挿入
されると共に熱処理後に抜脱される酸化物超電導線材の
巻線用スペーサにおいて、融点が９００℃以上、９００
℃以下におけるＡｇに対する固溶限が０．３ａｔ％以
下、かつ、９００℃における０．２％耐力が３ＭＰａ以
上の特性を有した材料でなることを特徴とする酸化物超
電導線材の巻線用スペーサ。 - 【請求項２】 ＮｉまたはＮｉ基合金からなる請求項１
記載の酸化物超電導線材の巻線用スペーサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8036676A JPH09232131A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 酸化物超電導線材の巻線用スペーサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8036676A JPH09232131A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 酸化物超電導線材の巻線用スペーサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09232131A true JPH09232131A (ja) | 1997-09-05 |
Family
ID=12476466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8036676A Pending JPH09232131A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 酸化物超電導線材の巻線用スペーサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09232131A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001057888A1 (fr) * | 1998-07-23 | 2001-08-09 | Iwate Tokyo Wire Works, Ltd. | Cable supraconducteur recouvert |
| JP2002510849A (ja) * | 1998-04-03 | 2002-04-09 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニ コマンディートゲゼルシャフト | 高温超伝導条導体の製造プロセスで使用される被覆方法 |
| JP2006165342A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Tohoku Univ | 超伝導コイルの製造方法 |
-
1996
- 1996-02-23 JP JP8036676A patent/JPH09232131A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002510849A (ja) * | 1998-04-03 | 2002-04-09 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニ コマンディートゲゼルシャフト | 高温超伝導条導体の製造プロセスで使用される被覆方法 |
| WO2001057888A1 (fr) * | 1998-07-23 | 2001-08-09 | Iwate Tokyo Wire Works, Ltd. | Cable supraconducteur recouvert |
| JP2006165342A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Tohoku Univ | 超伝導コイルの製造方法 |
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