JPH09236354A

JPH09236354A - 吸収式ヒートポンプ

Info

Publication number: JPH09236354A
Application number: JP8041601A
Authority: JP
Inventors: Koichi Takemura; 晃一竹村; Yasuhiro Kawamoto; 恭宏河本; Takahito Ishii; 隆仁石井; Masamitsu Kondo; 正満近藤; Takashi Sawada; 敬澤田
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1996-02-28
Filing date: 1996-02-28
Publication date: 1997-09-09

Abstract

(57)【要約】【課題】冷・暖房負荷に対応した細かな制御が可能
で、安定した動作を有する吸収式ヒートポンプを提供す
る。【解決手段】蒸発器１０の入り口に設けられた蒸発温
度検出手段２３により冷媒の蒸発温度を検出し、制御手
段２４が蒸発温度に応じて電子制御膨張弁９の開度を制
御する。したがって、蒸発温度を適正温度に保ち、冷媒
サイクルの安定化が実現できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒にアンモニ
ア、吸収剤にアンモニアを用いたアンモニア吸収式ヒー
トポンプシステムのうち、特に家庭用に用いる小型の装
置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来この種の吸収式ヒートポンプは、家
庭用のものはなく業務用であり、図１１に冷房時のシス
テム図を示したように、発生器と精溜器とが一体に構成
された発生・精溜器５０と、１次側に冷媒流路と２次側
に冷却水流路を備えた凝縮器５１と、凝縮器冷媒流路５
１出口に設けられた冷媒タンク５２と、過冷却器５３
と、膨張弁５４と、１次側に冷媒流路と２次側に冷水流
路を備えた蒸発器５５と、溶液熱交換器５６と、減圧弁
５７と、１次側に冷媒流路と２次側に冷却水流路を備え
た吸収器５８と、吸収器冷媒流路出口に設けられた濃溶
液タンク５９と、溶液ポンプ６０と、各要素部品を接続
する冷媒回路６１と、前記凝縮器及び吸収器の２次側冷
却水流路を連結してなる冷却水回路６２と、前記蒸発器
の２次側冷水回路を含む冷水回路６３とから構成されて
いた。一般的に、一点鎖線で囲った部分が室外機に組み
込まれる。

【０００３】上記構成において、冷房時には、冷水回路
６３の冷水を冷水循環ポンプ６４を用いて室内側放熱機
６５に、そして冷却水回路６２の温水を温水循環ポンプ
６６を用いて室外機放熱器６７に循環させる。また、暖
房時には、冷水回路６３の冷水を室外側放熱機６７に、
冷却水回路６２の温水を室内機放熱器６５に循環させ
る。冷房・暖房時の流路の切り換えは、例えば切り換え
弁を用いて行う。なお、図１１においては、切り換え弁
は省略している。

【０００４】ここで用いられる膨張弁は、一般的には、
単なるキャピラリーチューブで代用されており、その開
度は固定されていた。また、作動媒体としてフロンを用
いる電気圧縮式のヒートポンプの場合には、例えば、図
１２に示したように、蒸発器６８出口の冷媒温度を感温
筒６９内の液体の体積変化により弁７０に直結するベロ
ーズ７１・押さえ棒７２を動作させる温度式自動膨張弁
７３や、圧力式自動膨張弁、等の温度・圧力の変化を機
械エネルギーに変換して動作する機械式のものが用いら
れていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、キャピ
ラリーチューブを膨張弁として用いた場合には、いわゆ
る膨張弁としての開度は一定となるために、一般家庭で
要求される冷・暖房負荷（室内・外の温度、容量、等）
に対応した細かな能力制御を行うことができない。膨張
弁の開度は、当然の事ながら、最大能力に対応した冷媒
（ここで言う冷媒とはアンモニアを意味する）循環量を
確保する開度に設定されるが、小さい冷・暖房負荷では
その開度を変える必要があるからである。

【０００６】また、電気圧縮式に用いられている膨張弁
をそのままアンモニア吸収式ヒートポンプに用いる事は
できない。フロンに比べてアンモニアの蒸発潜熱は、約
１０倍あり、同じ性能を出すのであれば約１／１０の循
環量で済む。よって、弁を受ける弁座の形状を変える必
要があるとともに、細かな弁開度の制御が必要となる。
少しの弁開度の変化でも、アンモニアの場合には大きな
蒸発温度の変化をおこし、性能、及び動作に悪影響を与
えるからである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため、再生器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁と、
蒸発器の一次側と、吸収器と、溶液ポンプとを配管接続
してなる冷媒回路と、前記蒸発器の二次側に形成される
冷水循環回路と、前記凝縮器の二次側に形成される温水
循環回路と、前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出する蒸
発温度検出手段と、前記蒸発温度検出手段の検出温度に
応じて前記電子制御膨張弁の開度を制御する制御手段を
有する構成としてある。

【０００８】本発明は上記した構成によって、蒸発温度
検出手段が検出した温度に応じて、膨張弁の開度が制御
されるので、蒸発温度変化に応じてきめ細かな開度制御
が実現できる。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の吸収式ヒートポンプは、
再生器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器の一
次側と、吸収器と、溶液ポンプとを配管接続してなる冷
媒回路と、前記蒸発器の二次側に形成される冷水循環回
路と、前記凝縮器の二次側に形成される温水循環回路
と、前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出する蒸発温度検
出手段と、前記蒸発温度検出手段の検出温度に応じて前
記電子制御膨張弁の開度を制御する制御手段を有する構
成としてあり、蒸発温度検出手段が検出した温度に応じ
て、膨張弁の開度が制御されるので、蒸発温度変化に応
じてきめ細かな開度制御が実現できる。

【００１０】そして、制御手段は、蒸発温度の目標値を
設定する目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出温
度が前記目標値設定手段の定める目標値と一致するよう
に前記電子制御膨張弁に電気信号を出力する出力設定手
段を有する構成とすることにより、冷媒の蒸発温度の目
標値を設定し、その目標値と一致するように電子制御膨
張弁の開度を制御することができる。

【００１１】また本発明の吸収式ヒートポンプは、再生
器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器の一次側
と、吸収器と、溶液ポンプとを配管接続してなる冷媒回
路と、前記蒸発器の二次側に形成される冷水循環回路
と、前記凝縮器の二次側に形成される温水循環回路と、
前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出する蒸発温度検出手
段と、前記冷水循環回路の冷水温度を検出する冷水温度
検出手段と、前記蒸発温度検出手段および前記冷水温度
検出手段の検出温度に応じて前記電子制御膨張弁の開度
を制御する制御手段を有する構成としてあり、蒸発温度
検出手段と冷水温度検出手段が検出する温度をもとに、
制御手段により電子制御膨張弁の開度を制御できる。

【００１２】そして、制御手段は冷水温度検出手段の検
出温度より予め定められた値だけ低い温度を目標値とし
て設定する目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出
温度が前記目標値設定手段の定める目標値と一致するよ
うに電子膨張弁に電気信号を出力する出力設定手段を有
する構成とすることによって、冷水温度より所定の値だ
け低い温度に蒸発温度がなるように電子式膨張弁の開度
を制御することができる。

【００１３】また本発明の吸収式ヒートポンプは、再生
器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器の一次側
と、吸収器と、溶液ポンプとを配管接続してなる冷媒回
路と、前記蒸発器の二次側に形成される冷水循環回路
と、前記凝縮器の二次側に形成される温水循環回路と、
前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出する蒸発温度検出手
段と、外気温を検出する外気温検出手段と、暖房時には
前記温水循環回路、冷房時には前記冷水循環回路により
室内空調を行うように切り替える切り替え手段と、暖房
時には前記蒸発温度検出手段および前記外気温検出手段
の検出温度に応じて前記電子制御膨張弁の開度を制御す
る制御手段を有する構成としてあり、室外温度検出手段
と蒸発温度検出手段が検出する温度をもとに、制御手段
により電子制御膨張弁の開度を制御できる。

【００１４】さらに、制御手段は外気温検出手段の検出
温度より予め定められた値だけ低い温度を目標値として
設定する目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出温
度が前記目標値設定手段と一致するように電子膨張弁に
電気信号を出力する出力設定手段を有する構成とするこ
とによって、室外温度をもとに蒸発温度の目標値を設定
し、その目標値と蒸発温度が一致するように電子式膨張
弁の開度を制御することができる。

【００１５】また本発明の吸収式ヒートポンプは、膨張
弁の筺体内部に蒸発温度検出手段を組みんだ構成として
あるから、取扱いが容易になるとともに、正確な蒸発温
度を検出することができる。

【００１６】以下、本発明の実施例を図を用いて説明す
る。（実施例１）図１において、ガス電磁弁１より供給され
たガスと、バーナファン２より供給された空気によりバ
ーナ３で加熱された冷媒の循環する冷媒回路４は、再生
器５、精溜器６、凝縮器７の一次側、過冷却器８の一次
側、電子制御膨張弁９、蒸発器１０の１次側、過冷却器
８の２次側、吸収器１１の１次側、溶液ポンプ１２、溶
液熱交換器１３の１次側を順次配管接続して構成され
る。また、精溜器６の下部、溶液熱交換器１３の２次
側、減圧弁１４、吸収器１１の１次側を配管接続した経
路には精溜器６で冷媒ガスから分離された冷媒稀溶液の
流路が形成されている。蒸発器１０で冷媒と熱交換し冷
却された冷水が循環する冷水循環回路１５は、蒸発器１
０の２次側、第１循環ポンプ１６、室内ファン１７を備
えた室内熱交換器１８を順次配管接続することにより構
成される。さらに、凝縮器７で冷媒と熱交換し暖められ
た温水が循環する温水循環回路１９は、凝縮器７の２次
側、吸収器１１の２次側、第２循環ポンプ２０、室外放
熱ファン２１を備えた室外熱交換器２２を順次配管接続
することにより構成されている。そして前記蒸発器１０
の１次側の入り口の配管に冷媒蒸発温度を検出する蒸発
温度検出手段２３が備えられている。２４は制御手段で
あり、蒸発温度検出手段２３の検出温度に応じて電子制
御膨張弁９の開度を制御する。

【００１７】次に、上記構成における動作を説明する。
まず、冷媒回路４の動作を説明する。バーナ３により加
熱された冷媒蒸気は、精溜器６で純度の高い冷媒ガス
と、濃度の低い冷媒稀溶液とに分離される。精溜器６よ
り発生した冷媒ガスは凝縮器７の１次側に送られ、ここ
で、２次側の回路を流れる水と熱交換し凝縮液化され
る。液化された液冷媒は過冷却器８で冷却された後、電
子制御膨張弁９を通ることにより、減圧され断熱膨張作
用を受ける。減圧された液冷媒は蒸発器１０の１次側に
送られ、ここで、２次側を通る水と熱交換することによ
り、蒸発し、ガス化される。ガス化した冷媒は過冷却器
８で加熱された吸収器１１へ送られる。

【００１８】一方、精溜器６で発生した冷媒稀溶液の方
は、溶液熱交換器１３で冷却された後、減圧弁１４を通
ることにより減圧され、吸収器１１の１次側へ送られ
る。吸収器１１の１次側では、冷媒ガスが冷媒稀溶液に
吸収され、冷媒稀溶液より濃度の高い冷媒濃溶液に変化
する。冷媒濃溶液は溶液ポンプ１２により一部は溶液熱
交換器１３で加熱された後、再生器５に送られる。ま
た、溶液ポンプ１２は濃溶液の一部を精溜器６へ圧送す
る構成を取っている。

【００１９】次に、冷水循環回路１５の動作を説明す
る。蒸発器１０の１次側の冷媒と熱交換し冷却された冷
水は第１循環ポンプ１６により室内熱交換器１８に圧送
され、ここで、室内空気と熱交換し冷房運転を行う。次
に、温水循環回路１９の動作を説明する。凝縮器７の１
次側の冷媒および吸収器１１の１次側冷媒と熱交換し加
熱された温水は第２循環ポンプ２０で室外熱交換器２２
へ圧送され、ここで、外気に熱を放出する。

【００２０】次に、図２を用いて電子制御膨張弁９の動
作を説明する。図２は電子制御膨張弁の断面図である。
９ａは流路の絞り部９ｂの開度を制御するニードル、９
ｃはニードル９ａを上下方向に動作させるパルスモータ
である。電子制御膨張弁９の内部を流れるアンモニアの
流量はパルスモータ９ｃで発生した回転力に対応して上
下するニードル９ａによって制御されることになる。

【００２１】次に電子制御膨張弁９の開度と冷媒の蒸発
温度との関係について説明する。電子制御膨張弁９の開
度を大とすることにより蒸発器１０に流入する冷媒流量
は増加するため、吸収器１１の出口の濃溶液濃度が減少
し、その結果、蒸発器８と吸収器１０を結ぶ低圧側ライ
ンの圧力が上昇する。そのため低圧側ラインの圧力上昇
に従って、冷媒の蒸発温度が上昇するように作用する。
逆に、電子制御膨張弁９の開度を小とすれば、冷媒の蒸
発温度は低下するように作用する。冷凍サイクルを安定
させるために蒸発温度が適正範囲に定められるように弁
開度を制御する必要がある。そこで、蒸発温度が高すぎ
る場合には弁開度を小として蒸発温度を低下させるよう
に、また、逆に蒸発温度が低すぎる場合には弁開度を大
として蒸発温度を上昇させるように制御すれば良い。

【００２２】そこで、制御手段２４では、蒸発温度検出
手段２３の検出温度に応じた弁開度の関係、すなわち、
温度上昇に伴って弁開度を小とする関係を記憶してお
り、適当なサンプリング時間毎に検出した温度に対応し
た弁開度を与えるように、パルスモータ９ｃに回転信号
を供給する。ここで与えられた回転信号に応じてニード
ル９ａが動作して弁開度が変化する。

【００２３】上記の構成によれば、制御手段２４が、蒸
発温度検出手段２３の検出温度に応じて、電子制御膨張
弁９の開度を制御するので、冷媒の蒸発温度範囲を適正
範囲に保ち、冷媒サイクルの安定化を図ることができ
る。

【００２４】（実施例２）図３は本発明の実施例２の構
成図である。図３おいて実施例１と異なる制御手段２４
に関して説明する。２５は目標値設定手段であり、蒸発
器１０入り口の冷媒温度の目標値を設定する。２６は出
力設定手段であり目標値設定手段で定めた冷媒温度の目
標値と、蒸発温度検出手段２３の検出温度が一致するよ
うに電子制御膨張弁９の弁開度を設定する。すなわち、
適当なサンプリング時間毎に蒸発温度検出手段２３の検
出温度Ｔｊを読み込み、目標値設定手段２５で定めた目
標値Ｔｓとの温度偏差ΔＴ＝Ｔｓ−Ｔｊにしたがって、
ＰＩ制御、ＰＩＤ制御等によって出力を設定する。例え
ば、ＰＩ制御を用いた場合には、実施例１で述べたと同
様に、蒸発温度Ｔｊが上昇すれば弁開度を小とするよう
に作用させれば良いので、弁開度Ｓと温度偏差ΔＴとの
関係式は数式１のようになる。

【００２５】Ｓ＝Ｋ１＋Ｋ２×ΔＴ＋Ｋ３×ΣΔＴ・・・・・・数式１ここで、Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３はそれぞれ正の定数である。

【００２６】上記の構成によれば、蒸発温度の目標値が
固定化される。例えば、冷房運転時には、蒸発器１０の
２次側の出口の冷水温度を７℃前後に保つ方式が一般的
にとられているが、７℃の冷水と熱交換するためには、
蒸発器１０の一次側の入口温度はこれより低い３〜４℃
前後に保たなければならない。したがって、目標値設定
手段２５にこの温度が設定され、温度偏差が生じれば、
弁開度が変化して、常に一定温度が得られるように作用
する。

【００２７】（実施例３）図４は上記各実施例１、２に
用いる電子制御膨張弁７の例を示す。図４においては蒸
発温度検出手段２３を電子制御膨張弁９の内部に組み込
んである。図４で、蒸発温度検出手段２３は電子制御膨
張弁９内部の出口側流路に接触させており、膨張作用を
受けた直後の冷媒温度の検出が可能である。

【００２８】上記構成によれば、圧力損失、熱損失が極
めて少なくより正確な温度検出が可能となる。なお、こ
の電子制御膨張弁９は以下に述べる各実施例に用いても
よいものである。

【００２９】（実施例４）図５において実施例１と異な
るのは、冷水循環回路１５に冷水温度検出手段２７を設
けた点と、制御手段２７の構成である。冷水温度検出手
段２５は蒸発器１０の二次側出口の配管上に備えられい
る。制御手段２４は、蒸発温度検出手段２３および冷水
温度検出手段２７の検出温度に応じて電子制御膨張弁９
の開度を設定する。すなわち、冷水循環回路１５の冷水
負荷の大小を冷水温度により推定し、負荷情報を加味し
て電子制御膨張弁９の開度を設定する。負荷に見合った
冷凍能力を発揮するためには、負荷が大きくなるに従っ
て、冷媒循環量を増す必要がある。したがって、同一の
蒸発温度を得るためには、負荷が大きくなるに伴って、
電子制御膨張弁９の開度を大とする必要がある。冷水温
度が高ければ、負荷は大と判定できるので、冷水温度が
高く、蒸発温度が低い時には電子制御膨張弁９の開度は
大、逆に、冷水温度が低く、蒸発温度が高い時には電子
制御膨張弁９の開度は小とすれば良い。よって、制御手
段２４は、蒸発温度検出手段２３の検出温度と冷水温度
検出手段２７の検出温度の組み合わせに対応する電子制
御膨張弁９の開度を記憶しており、適当なサンプリング
時間毎に読み込んだ、両方の温度に対応した出力を電子
制御膨張弁９に出力する。図６では、蒸発温度Ｔjをパ
ラメータとした、蒸発温度に対する電子制御膨張弁開度
の関係を示す。図６で、Ｔeは冷水温度であり、Ｔe1＜
Ｔe2＜Ｔe3の関係がある。

【００３０】上記構成によれば、冷水温度の変化に対応
して、適正な弁開度が得られるため、冷水負荷の変動に
影響を受けずに冷媒サイクルの安定化を図ることができ
る。

【００３１】（実施例５）図７において、実施例４と異
なるのは、制御手段２４の構成である。目標値設定手段
２５は冷水温度検出手段２７で検出された冷水温度Ｔｅ
よりもＴ１だけ低い温度Ｔｓ＝Ｔｅ−Ｔ１を蒸発温度の
目標値として設定する。出力設定手段２６は蒸発温度検
出手段２３の検出温度が目標値Ｔｓに一致するように電
子制御膨張弁８の弁開度を設定する。すなわち、適当な
サンプリング時間毎に蒸発温度検出手段２３の検出温度
Ｔｊと冷水温度検出手段２５の検出温度を読み込み、目
標値設定手段２５で定めた目標値Ｔｓとの温度偏差ΔＴ
＝Ｔｓ−Ｔｊにしたがって、ＰＩ制御、ＰＩＤ制御等に
よって出力を設定する。例えば、ＰＩ制御を用いた場合
には、実施例２で述べた数式１と同様の形で制御式が表
現される。

【００３２】上記の構成によれば、冷水負荷の変化に伴
って蒸発温度の目標値が変化する。したがって、冷水負
荷の変化時には、冷水循環回路と冷媒回路の温度バラン
スを保ちつつ、徐々に変化に追従するように作用するの
で、冷媒サイクルの安定化を図ることができる。

【００３３】（実施例６）図８において実施例１と異な
るのは、第１切り替え弁２９および第２切り替え弁３０
を備えるとともに、これら切り換え弁の作用により、冷
房時には蒸発器１０の２次側回路により室内空調し、暖
房時には、凝縮器８の２次側回路により室内空調を行う
ようにして、冷暖房可能とした点、室外熱交換器２２に
外気温検出手段３１を設けた点、および制御手段２４の
構成である。

【００３４】暖房運転時には、凝縮器７の２次側で得ら
れた温水は第１切り替え弁２９、第１循環ポンプ１６を
通り、室内熱交換器１８で室内空気と熱交換することに
より室内を暖房し、第２切り替え弁３０を通り凝縮器７
へ還る。一方、蒸発器１０の２次側で得られた冷水は第
１切り替え弁２９、第２循環ポンプ２０を通り、室外熱
交換器２２で室外空気と熱交換を行った後、蒸発器１０
へ還る。暖房運転時に、外気温は−１０℃〜１０℃程度
まで対応する必要があるが、ヒートポンプ運転を実現す
るためには、蒸発温度は−２０℃〜０℃程度の範囲にわ
たって制御する必要がある。すなわち、外気温に見合っ
た高効率の暖房運転を行うには、外気温が低くなるに従
って、電子制御膨張弁の開度を小として、蒸発温度を下
げることが必要である。よって、外気温が高く、蒸発温
度が低い時には電子制御膨張弁９の開度は大、逆に、外
気温が低く、蒸発温度が高い時には電子制御膨張弁９の
開度は小とすれば良い。よって、制御手段２４は、蒸発
温度検出手段２３の検出温度と外気温検出手段３１の検
出温度の組み合わせに対応する電子制御膨張弁９の開度
を記憶しており、適当なサンプリング時間毎に読み込ん
だ、両方の温度に対応した出力を電子制御膨張弁９に出
力する。図９では、外気温Ｔoをパラメータとした蒸発
温度に対する電子制御膨張弁開度の関係を示す。図９
で、Ｔoは外気温であり、Ｔo1＜Ｔo2＜Ｔo3の関係があ
る。

【００３５】上記構成によれば、暖房運転時には外気温
の変化に対応して、適正な弁開度が得られるため、高効
率のヒートポンプ運転が可能である。

【００３６】（実施例７）図１０において、実施例６と
異なるのは、制御手段２４の構成である。目標値設定手
段２５は外気温手段３１で検出された外気温Ｔoよりも
Ｔaだけ低い温度Ｔs＝Ｔe−Ｔaを蒸発温度の目標値とし
て設定する。出力設定手段２６は蒸発温度検出手段２３
の検出温度が目標値Ｔsに一致するように電子制御膨張
弁９の弁開度を設定する。すなわち、適当なサンプリン
グ時間毎に蒸発温度検出手段２３の検出温度Ｔjと外気
温検出手段２５の検出温度を読み込み、目標値設定手段
２５で定めた目標値Ｔsとの温度偏差ΔＴ＝Ｔｓ−Ｔｏ
にしたがって、ＰＩ制御、ＰＩＤ制御等によって出力を
設定する。例えば、ＰＩ制御を用いた場合には、実施例
２で述べた数式１と同様の形で制御式が表現される。

【００３７】上記構成によれば、暖房運転時には外気温
の変化に対応して、適正な弁開度が得られるため、高効
率のヒートポンプ運転が可能である。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように本発明の吸収式ヒー
トポンプは、蒸発温度検出手段の検出する温度に応じ
て、電子制御膨張弁の開度を制御しているので、きめの
細かい制御が実現できるという効果がある。

【００３９】また、冷水温度に応じて、蒸発温度が変化
するので、負荷の変動時であっても安定した動作が実現
できる。

【００４０】また、暖房運転時には、外気温の変化に応
じて、蒸発温度が変化するので、広範囲な温度変化に対
応して高効率なヒートポンプ運転が可能となる。

【００４１】また、電子制御膨張弁の筺体内部に蒸発温
度検出手段を設けているので、より正確な蒸発温度の制
御が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１における吸収式ヒートポンプ
の構成図

【図２】同実施例１における電子制御膨張弁の断面図

【図３】本発明の実施例２における吸収式ヒートポンプ
の構成図

【図４】本発明の実施例３における電子制御膨張弁の断
面図

【図５】本発明の実施例４における吸収式ヒートポンプ
の構成図

【図６】同実施例４における温度検出手段と電子制御膨
張弁の開度の関係図

【図７】本発明の実施例５における吸収式ヒートポンプ
の構成図

【図８】本発明の実施例６における吸収式ヒートポンプ
の構成図

【図９】同実施例６における温度検出手段と電子制御膨
張弁の開度の関係図

【図１０】本発明の実施例７における吸収式ヒートポン
プの構成図

【図１１】従来の吸収式ヒートポンプを示す構成図

【図１２】従来の膨張弁を示す断面図

【符号の説明】

４冷媒回路５再生器６精溜器７凝縮器９電子制御膨張弁１０蒸発器１１吸収器１２溶液ポンプ１５冷水循環回路１９温水循環回路２３蒸発温度検出手段２４制御手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者近藤正満大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内 (72)発明者澤田敬大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】再生器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁
と、蒸発器の一次側と、吸収器と、溶液ポンプとを配管
接続してなる冷媒回路と、前記蒸発器の二次側に形成さ
れる冷水循環回路と、前記凝縮器の二次側に形成される
温水循環回路と、前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出す
る蒸発温度検出手段と、前記蒸発温度検出手段の検出温
度に応じて前記電子制御膨張弁の開度を制御する制御手
段を有する吸収式ヒートポンプ。
【請求項２】制御手段は、蒸発温度の目標値を設定する
目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出温度が前記
目標値設定手段の定める目標値と一致するように前記電
子制御膨張弁に電気信号を出力する出力設定手段を有す
る請求項１記載の吸収式ヒートポンプ。
【請求項３】再生器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁
と、蒸発器の一次側と、吸収器と、溶液ポンプとを配管
接続してなる冷媒回路と、前記蒸発器の二次側に形成さ
れる冷水循環回路と、前記凝縮器の二次側に形成される
温水循環回路と、前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出す
る蒸発温度検出手段と、前記冷水循環回路の冷水温度を
検出する冷水温度検出手段と、前記蒸発温度検出手段お
よび前記冷水温度検出手段の検出温度に応じて前記電子
制御膨張弁の開度を制御する制御手段を有する吸収式ヒ
ートポンプ。
【請求項４】制御手段は冷水温度検出手段の検出温度よ
り予め定められた値だけ低い温度を目標値として設定す
る目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出温度が前
記目標値設定手段の定める目標値と一致するように電子
膨張弁に電気信号を出力する出力設定手段を有する請求
項３記載の吸収式ヒートポンプ。
【請求項５】再生器と、精溜器と、凝縮器と、膨張弁
と、蒸発器の一次側と、吸収器と、溶液ポンプとを配管
接続してなる冷媒回路と、前記蒸発器の二次側に形成さ
れる冷水循環回路と、前記凝縮器の二次側に形成される
温水循環回路と、前記蒸発器入り口の冷媒温度を検出す
る蒸発温度検出手段と、外気温を検出する外気温検出手
段と、暖房時には前記温水循環回路、冷房時には前記冷
水循環回路により室内空調を行うように切り替える切り
替え手段と、暖房時には前記蒸発温度検出手段および前
記外気温検出手段の検出温度に応じて前記電子制御膨張
弁の開度を制御する制御手段を有する吸収式ヒートポン
プ。
【請求項６】制御手段は外気温検出手段の検出温度より
予め定められた値だけ低い温度を目標値として設定する
目標値設定手段と、蒸発温度検出手段の検出温度が前記
目標値設定手段と一致するように電子膨張弁に電気信号
を出力する出力設定手段を有する請求項５記載の吸収式
ヒートポンプ。
【請求項７】膨張弁は筺体内部に蒸発温度検出手段を組
みんだことを特徴とする請求項１、３または５記載の吸
収式ヒートポンプ。