JPH0924480A - 溶接鋼管の製造方法 - Google Patents
溶接鋼管の製造方法Info
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- JPH0924480A JPH0924480A JP7199238A JP19923895A JPH0924480A JP H0924480 A JPH0924480 A JP H0924480A JP 7199238 A JP7199238 A JP 7199238A JP 19923895 A JP19923895 A JP 19923895A JP H0924480 A JPH0924480 A JP H0924480A
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- B23K26/60—Preliminary treatment
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- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管
を製造するに際し、溶接部の靭性が優れた溶接鋼管を製
造する。 【構成】 鋼帯の幅方向両側端面を、肉厚方向に互いに
平行な所定角度の傾斜状に形成し、このような鋼帯を管
状に成形し、管状成形体の肉厚方向に傾斜した突き合わ
せ端部を予熱し次いで加圧して衝合し、衝合によって形
成された突き合わせ端部の傾斜した開先線に沿って、こ
れと同じ傾斜角度で高密度エネルギービームを照射し、
突き合わせ端部を溶接する。
を製造するに際し、溶接部の靭性が優れた溶接鋼管を製
造する。 【構成】 鋼帯の幅方向両側端面を、肉厚方向に互いに
平行な所定角度の傾斜状に形成し、このような鋼帯を管
状に成形し、管状成形体の肉厚方向に傾斜した突き合わ
せ端部を予熱し次いで加圧して衝合し、衝合によって形
成された突き合わせ端部の傾斜した開先線に沿って、こ
れと同じ傾斜角度で高密度エネルギービームを照射し、
突き合わせ端部を溶接する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、熱源として高密
度エネルギービームを使用し、溶接部に欠陥のない品質
の優れた溶接鋼管を製造するための方法に関するもので
ある。
度エネルギービームを使用し、溶接部に欠陥のない品質
の優れた溶接鋼管を製造するための方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】溶接鋼管の一つとして、電縫溶接法（Ｅ
ＲＷ）により製造される電縫鋼管が知られている。電縫
鋼管は、炭素鋼鋼帯を連続的に管状に成形しながら、そ
の両側端部を突き合わせ、突き合わせ端部を、電気抵抗
加熱または高周波誘導加熱により加熱しそして圧接する
ことにより製造される。
ＲＷ）により製造される電縫鋼管が知られている。電縫
鋼管は、炭素鋼鋼帯を連続的に管状に成形しながら、そ
の両側端部を突き合わせ、突き合わせ端部を、電気抵抗
加熱または高周波誘導加熱により加熱しそして圧接する
ことにより製造される。
【０００３】しかしながら、上述のようにして製造され
る電縫鋼管には、加熱時に生成する酸化物中の高融点物
質が排出されずに電縫溶接部の接合面に残留して生ずる
ペネトレータと呼ばれる面状酸化物が発生し、また、両
側端部の突き合わせ圧接により、メタルフローの立ち上
がり部が電縫溶接部の表面に露出して、靭性および加工
性の劣化を招く問題がある。
る電縫鋼管には、加熱時に生成する酸化物中の高融点物
質が排出されずに電縫溶接部の接合面に残留して生ずる
ペネトレータと呼ばれる面状酸化物が発生し、また、両
側端部の突き合わせ圧接により、メタルフローの立ち上
がり部が電縫溶接部の表面に露出して、靭性および加工
性の劣化を招く問題がある。
【０００４】上述した問題を解決する手段が従来から種
々研究されており、例えば、特開昭58-100982 号公報、
特開平1-309792号公報には、下記からなる高密度エネル
ギービーム溶接による溶接鋼管の製造方法（レーザＥＲ
Ｗ複合溶接法）が開示されている。鋼帯を連続的に管状
に成形し、その管状成形体の突き合わせ端部を、電気抵
抗加熱または高周波誘導加熱によって予熱し、次いで、
前記突き合わせ端部が予熱された管状成形体をスクイズ
ロールにより加圧して、その突き合わせ端部を衝合し、
衝合によって形成された突き合わせ端部の開先線に沿っ
て、高密度エネルギービームを照射し、前記開先線を前
記高密度エネルギービームにより加熱しそして溶融する
ことにより溶接する（以下、先行技術という）。
々研究されており、例えば、特開昭58-100982 号公報、
特開平1-309792号公報には、下記からなる高密度エネル
ギービーム溶接による溶接鋼管の製造方法（レーザＥＲ
Ｗ複合溶接法）が開示されている。鋼帯を連続的に管状
に成形し、その管状成形体の突き合わせ端部を、電気抵
抗加熱または高周波誘導加熱によって予熱し、次いで、
前記突き合わせ端部が予熱された管状成形体をスクイズ
ロールにより加圧して、その突き合わせ端部を衝合し、
衝合によって形成された突き合わせ端部の開先線に沿っ
て、高密度エネルギービームを照射し、前記開先線を前
記高密度エネルギービームにより加熱しそして溶融する
ことにより溶接する（以下、先行技術という）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記先
行技術には、次のような問題がある。即ち、管状成形体
の突き合わせ端部に対する、電気抵抗加熱または高周波
誘導加熱による予熱温度が、約６００〜１２００℃であ
って高いために、溶接部の溶接金属中における酸素含有
量が３００ｐｐｍを超える。その結果、溶接部に多量の
酸化介在物が存在することになり、溶接部の靭性が劣化
する。
行技術には、次のような問題がある。即ち、管状成形体
の突き合わせ端部に対する、電気抵抗加熱または高周波
誘導加熱による予熱温度が、約６００〜１２００℃であ
って高いために、溶接部の溶接金属中における酸素含有
量が３００ｐｐｍを超える。その結果、溶接部に多量の
酸化介在物が存在することになり、溶接部の靭性が劣化
する。
【０００６】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管
を製造するに際し、溶接継手部の靭性が優れた溶接鋼管
を製造するための方法を提供することにある。
を解決し、高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管
を製造するに際し、溶接継手部の靭性が優れた溶接鋼管
を製造するための方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管
を製造するに際し、溶接継手部の靭性が優れた溶接鋼管
を製造するための方法を開発すべく鋭意研究を重ねた。
その結果、管状成形体の突き合わせ端部を、肉厚方向に
所定角度の傾斜状に形成し、このような突き合わせ端部
を衝合し、形成された傾斜状の突き合わせ端部に対し、
その傾斜した開先線に沿って高密度エネルギービームを
照射し溶接すれば、溶接部の靭性値は、母材とほぼ同じ
になることを知見した。
観点から、高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管
を製造するに際し、溶接継手部の靭性が優れた溶接鋼管
を製造するための方法を開発すべく鋭意研究を重ねた。
その結果、管状成形体の突き合わせ端部を、肉厚方向に
所定角度の傾斜状に形成し、このような突き合わせ端部
を衝合し、形成された傾斜状の突き合わせ端部に対し、
その傾斜した開先線に沿って高密度エネルギービームを
照射し溶接すれば、溶接部の靭性値は、母材とほぼ同じ
になることを知見した。
【０００８】この発明は、上述した知見に基づいてなさ
れたものであって、この出願の請求項１に記載の発明
は、鋼帯を連続的に管状に成形し、その管状成形体の突
き合わせ端部を、電気抵抗加熱または高周波誘導加熱に
よって予熱し、次いで、前記突き合わせ端部が予熱され
た管状成形体をスクイズロールにより加圧して、その突
き合わせ端部を衝合し、衝合によって形成された突き合
わせ端部の開先線に沿って、高密度エネルギービームを
照射し、前記突き合わせ端部を前記高密度エネルギービ
ームにより加熱しそして溶融することにより溶接する、
溶接鋼管の製造方法において、予め、前記鋼帯の幅方向
両側端面を、肉厚方向に互いに平行な所定角度の傾斜状
に形成し、前記両側端面が傾斜状に形成された鋼帯を前
記管状成形体に成形し、前記管状成形体の肉厚方向に傾
斜した突き合わせ端部を予熱し次いで衝合し、衝合によ
って形成された前記突き合わせ端部の傾斜した開先線に
沿って、これと同じ傾斜角度で、前記高密度エネルギー
ビームを照射し、前記突き合わせ端部を溶接することに
特徴を有するものである。
れたものであって、この出願の請求項１に記載の発明
は、鋼帯を連続的に管状に成形し、その管状成形体の突
き合わせ端部を、電気抵抗加熱または高周波誘導加熱に
よって予熱し、次いで、前記突き合わせ端部が予熱され
た管状成形体をスクイズロールにより加圧して、その突
き合わせ端部を衝合し、衝合によって形成された突き合
わせ端部の開先線に沿って、高密度エネルギービームを
照射し、前記突き合わせ端部を前記高密度エネルギービ
ームにより加熱しそして溶融することにより溶接する、
溶接鋼管の製造方法において、予め、前記鋼帯の幅方向
両側端面を、肉厚方向に互いに平行な所定角度の傾斜状
に形成し、前記両側端面が傾斜状に形成された鋼帯を前
記管状成形体に成形し、前記管状成形体の肉厚方向に傾
斜した突き合わせ端部を予熱し次いで衝合し、衝合によ
って形成された前記突き合わせ端部の傾斜した開先線に
沿って、これと同じ傾斜角度で、前記高密度エネルギー
ビームを照射し、前記突き合わせ端部を溶接することに
特徴を有するものである。
【０００９】請求項２に記載の発明は、前記管状成形体
の前記突き合わせ端部の傾斜角度、および、前記高密度
エネルギービームの照射角度を、５〜３０度の範囲内と
することに特徴を有するものであり、そして、請求項３
に記載の発明は、前記高密度エネルギービームの照射に
より溶接した溶接部における、溶接金属中の酸素量
（Ｏ）と、前記溶接部の傾斜角度（θ）とが、式、
〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関係を満たすこ
とに特徴を有するものである。
の前記突き合わせ端部の傾斜角度、および、前記高密度
エネルギービームの照射角度を、５〜３０度の範囲内と
することに特徴を有するものであり、そして、請求項３
に記載の発明は、前記高密度エネルギービームの照射に
より溶接した溶接部における、溶接金属中の酸素量
（Ｏ）と、前記溶接部の傾斜角度（θ）とが、式、
〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関係を満たすこ
とに特徴を有するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、この発明を図面を参照しな
がら説明する。図１は、この発明の溶接方法の一実施態
様を示す概略斜視図、図２は図１のＡ−Ａ線部分拡大断
面図、図３は図１のＢ−Ｂ線部分拡大断面図、図４は、
成形前の鋼帯の幅方向拡大断面図である。図４に示すよ
うに、鋼帯１は、予め、その幅方向両側端面２, ２が、
その肉厚方向に互いに平行な所定角度の傾斜状に形成さ
れている。このように、鋼帯１の幅方向両側端面２, ２
を、肉厚方向に傾斜状に形成することは、サイドトリミ
ングによって容易に行うことができる。
がら説明する。図１は、この発明の溶接方法の一実施態
様を示す概略斜視図、図２は図１のＡ−Ａ線部分拡大断
面図、図３は図１のＢ−Ｂ線部分拡大断面図、図４は、
成形前の鋼帯の幅方向拡大断面図である。図４に示すよ
うに、鋼帯１は、予め、その幅方向両側端面２, ２が、
その肉厚方向に互いに平行な所定角度の傾斜状に形成さ
れている。このように、鋼帯１の幅方向両側端面２, ２
を、肉厚方向に傾斜状に形成することは、サイドトリミ
ングによって容易に行うことができる。
【００１１】図１において、1aは、鋼帯１の管状成形
体、３は、鋼帯１を管状成形体1aに成形し且つその突き
合わせ端部2a,2b を衝合させるための１対のスクイズロ
ール、４は、管状成形体1aの突き合わせ端部2a,2b を電
気抵抗加熱により予熱するための給電装置、６はトップ
ロールである。鋼帯１は矢印方向に連続的に移動しなが
ら管状成形体1aに成形され、管状成形体1aの傾斜した突
き合わせ端部2a,2b は、給電装置４による電気抵抗加熱
によって予熱され、次いで、１対のスクイズロール３に
より加圧されて、突き合わせ端部2a,2b が衝合される。
体、３は、鋼帯１を管状成形体1aに成形し且つその突き
合わせ端部2a,2b を衝合させるための１対のスクイズロ
ール、４は、管状成形体1aの突き合わせ端部2a,2b を電
気抵抗加熱により予熱するための給電装置、６はトップ
ロールである。鋼帯１は矢印方向に連続的に移動しなが
ら管状成形体1aに成形され、管状成形体1aの傾斜した突
き合わせ端部2a,2b は、給電装置４による電気抵抗加熱
によって予熱され、次いで、１対のスクイズロール３に
より加圧されて、突き合わせ端部2a,2b が衝合される。
【００１２】その結果、図２に示すように、管状成形体
1aの突き合わせ端部2a,2b は衝合され、肉厚方向に角度
θの傾斜した突き合わせ開先線が形成される。この傾斜
した突き合わせ開先線に沿い、高密度エネルギービーム
としてレーザービーム５が、同じ傾斜角度θで照射さ
れ、開先線をレーザービーム５により加熱する。かくし
て、図３に示すように、管状成形体1aの衝合された突き
合わせ端部2a,2b は溶接されて、肉厚方向に角度θの傾
斜した溶接部７が形成される。
1aの突き合わせ端部2a,2b は衝合され、肉厚方向に角度
θの傾斜した突き合わせ開先線が形成される。この傾斜
した突き合わせ開先線に沿い、高密度エネルギービーム
としてレーザービーム５が、同じ傾斜角度θで照射さ
れ、開先線をレーザービーム５により加熱する。かくし
て、図３に示すように、管状成形体1aの衝合された突き
合わせ端部2a,2b は溶接されて、肉厚方向に角度θの傾
斜した溶接部７が形成される。
【００１３】この発明によれば、上述したように、管状
成形体1aの衝合された突き合わせ端部2a,2b は、レーザ
ービーム５により溶接されて、肉厚方向に角度θの傾斜
した溶接部７が形成される。その結果、溶接部７の靭性
値は、次の理由により母材とほぼ同等になる。
成形体1aの衝合された突き合わせ端部2a,2b は、レーザ
ービーム５により溶接されて、肉厚方向に角度θの傾斜
した溶接部７が形成される。その結果、溶接部７の靭性
値は、次の理由により母材とほぼ同等になる。
【００１４】即ち、靭性の一つの判断基準は、シャルピ
ー衝撃試験における衝撃値にあり、溶接部に衝撃を加え
た場合に、クラックがどのように伝播するかによって、
靭性が左右される。従来の方法により、図６に示すよう
に、管状成形体1aの肉厚方向に垂直な突き合わせ端部2
a',2b' をレーザービーム５’により溶接し、肉厚方向
に垂直な溶接部７’を形成した場合には、衝撃により生
じたクラックは、すべて溶接部７’に伝播する。従っ
て、溶接部７’の靭性値は、その材質によって左右さ
れ、母材に比べて劣化することが避けられない。
ー衝撃試験における衝撃値にあり、溶接部に衝撃を加え
た場合に、クラックがどのように伝播するかによって、
靭性が左右される。従来の方法により、図６に示すよう
に、管状成形体1aの肉厚方向に垂直な突き合わせ端部2
a',2b' をレーザービーム５’により溶接し、肉厚方向
に垂直な溶接部７’を形成した場合には、衝撃により生
じたクラックは、すべて溶接部７’に伝播する。従っ
て、溶接部７’の靭性値は、その材質によって左右さ
れ、母材に比べて劣化することが避けられない。
【００１５】これに対して、本発明の方法により、図３
に示すように、管状成形体1aの衝合された突き合わせ端
部2a,2b をレーザービーム５により溶接し、肉厚方向に
角度θの傾斜した溶接部７を形成した場合には、衝撃に
より生じたクラックは、溶接部７を通過して母材に伝播
する。従って、溶接部７の靭性値は、母材部とほぼ同じ
になり、劣化することがない。
に示すように、管状成形体1aの衝合された突き合わせ端
部2a,2b をレーザービーム５により溶接し、肉厚方向に
角度θの傾斜した溶接部７を形成した場合には、衝撃に
より生じたクラックは、溶接部７を通過して母材に伝播
する。従って、溶接部７の靭性値は、母材部とほぼ同じ
になり、劣化することがない。
【００１６】管状成形体1aの突き合わせ端部2a,2b 即ち
溶接部７の傾斜角度および高密度エネルギービーム５の
照射角度は、５〜３０度の範囲内とすることが望まし
い。上記角度が５度未満では、シャルピー衝撃試験にお
いて、衝撃により生じたクラックを十分に母材に伝播さ
せることができず、従って、溶接部の靭性向上効果が低
くなる。一方、上記角度が３０度を超えると、溶接距離
が長くなり過ぎ且つ多量の溶接入熱が必要になるため、
生産性が低下する問題が生ずる。
溶接部７の傾斜角度および高密度エネルギービーム５の
照射角度は、５〜３０度の範囲内とすることが望まし
い。上記角度が５度未満では、シャルピー衝撃試験にお
いて、衝撃により生じたクラックを十分に母材に伝播さ
せることができず、従って、溶接部の靭性向上効果が低
くなる。一方、上記角度が３０度を超えると、溶接距離
が長くなり過ぎ且つ多量の溶接入熱が必要になるため、
生産性が低下する問題が生ずる。
【００１７】高密度エネルギービームの照射により溶接
した溶接部における、溶接金属中の酸素量（Ｏ）と溶接
部の傾斜角度（θ）とは、下記式、 〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関係を満たしていることが望ましい。
した溶接部における、溶接金属中の酸素量（Ｏ）と溶接
部の傾斜角度（θ）とは、下記式、 〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関係を満たしていることが望ましい。
【００１８】図５は、本発明の方法により溶接鋼管を製
造した場合の、溶接部の傾斜角度と溶接金属中の酸素含
有量との関係における、溶接部の靭性を表したグラフで
ある。なお、図中の○印および●印は靭性値であって、
ＱＴ処理（ 950℃×30min 保持後水冷＋ 650℃×30min
保持後空冷）後の溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷
移温度(vTs) に基づき、下記によって評価した。 ○：溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷移温度(vTs)
がー６０℃以下であって靭性が優れている場合 ●：溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷移温度(vTs)
がー６０℃超であって靭性が劣る場合
造した場合の、溶接部の傾斜角度と溶接金属中の酸素含
有量との関係における、溶接部の靭性を表したグラフで
ある。なお、図中の○印および●印は靭性値であって、
ＱＴ処理（ 950℃×30min 保持後水冷＋ 650℃×30min
保持後空冷）後の溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷
移温度(vTs) に基づき、下記によって評価した。 ○：溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷移温度(vTs)
がー６０℃以下であって靭性が優れている場合 ●：溶接部のシャルピー衝撃試験の破面遷移温度(vTs)
がー６０℃超であって靭性が劣る場合
【００１９】図５から、破面遷移温度(vTs) がー６０℃
以下であって優れた靭性を示す領域は、溶接金属中の酸
素量（Ｏ）が、溶接部の傾斜角度（θ）との関係におい
て、（Ｏ）＝≦６×（θ）＋３００(ppm) の関係を満た
していることの望ましいことがわかる。
以下であって優れた靭性を示す領域は、溶接金属中の酸
素量（Ｏ）が、溶接部の傾斜角度（θ）との関係におい
て、（Ｏ）＝≦６×（θ）＋３００(ppm) の関係を満た
していることの望ましいことがわかる。
【００２０】
【実施例】次に、この発明の方法を、実施例により比較
例と対比しながら更に説明する。表１に示す化学成分組
成を有する、肉厚12mm、外径406mm の３種類の管状成形
体Ａ，Ｂ，Ｃを使用し、図１に示した本発明方法により
溶接鋼管の供試体（以下、本発明供試体という）No. １
〜１９を調製した。また、比較のために、従来方法によ
り溶接鋼管の供試体（比較用供試体という）No. １〜６
を調製した。
例と対比しながら更に説明する。表１に示す化学成分組
成を有する、肉厚12mm、外径406mm の３種類の管状成形
体Ａ，Ｂ，Ｃを使用し、図１に示した本発明方法により
溶接鋼管の供試体（以下、本発明供試体という）No. １
〜１９を調製した。また、比較のために、従来方法によ
り溶接鋼管の供試体（比較用供試体という）No. １〜６
を調製した。
【００２１】
【表１】
【００２２】本発明供試体および比較用供試体の各々に
ついて、溶接部の酸素量を調べ、且つ、ＱＴ処理（ 950
℃×30min 保持後水冷＋ 650℃×30min 保持後空冷）を
施した後に溶接部のシャルピー衝撃試験を行い、その破
面遷移温度(vTs) を調べた。表２に、溶接速度、溶接部
の傾斜角度、溶接部の酸素量、破面遷移温度(vTs) およ
びvTs による靭性の評価を示す。なお、靭性の評価は下
記により行った。 ◎：vTs が（ー８０）℃以下であって靭性が極めて良好 ○：vTs が（ー６０）〜（ー８０）℃未満であって靭性
が良好 ×：vTs が（ー６０）℃未満であって靭性が不良
ついて、溶接部の酸素量を調べ、且つ、ＱＴ処理（ 950
℃×30min 保持後水冷＋ 650℃×30min 保持後空冷）を
施した後に溶接部のシャルピー衝撃試験を行い、その破
面遷移温度(vTs) を調べた。表２に、溶接速度、溶接部
の傾斜角度、溶接部の酸素量、破面遷移温度(vTs) およ
びvTs による靭性の評価を示す。なお、靭性の評価は下
記により行った。 ◎：vTs が（ー８０）℃以下であって靭性が極めて良好 ○：vTs が（ー６０）〜（ー８０）℃未満であって靭性
が良好 ×：vTs が（ー６０）℃未満であって靭性が不良
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から明らかなように、本発明供試体N
o. １〜１９は、比較用供試体No. １〜６に比べて、溶
接部の酸素量が少なく、溶接部の靭性に優れており、特
に、溶接金属中の酸素量（Ｏ）と溶接部の傾斜角度
（θ）とが、〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関
係を満たす、本発明供試体No. １〜３、No. ６〜８、N
o.11〜14、および、No.17 〜18は、極めて良好な靭性を
示した。これに対して、比較用供試体No. １〜６の靭性
は不良であった。
o. １〜１９は、比較用供試体No. １〜６に比べて、溶
接部の酸素量が少なく、溶接部の靭性に優れており、特
に、溶接金属中の酸素量（Ｏ）と溶接部の傾斜角度
（θ）とが、〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関
係を満たす、本発明供試体No. １〜３、No. ６〜８、N
o.11〜14、および、No.17 〜18は、極めて良好な靭性を
示した。これに対して、比較用供試体No. １〜６の靭性
は不良であった。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管を製造する
に際し、溶接部の靭性に優れた溶接鋼管を製造すること
ができる工業上有用な効果がもたらされる。
高密度エネルギービーム溶接により溶接鋼管を製造する
に際し、溶接部の靭性に優れた溶接鋼管を製造すること
ができる工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】この発明の溶接方法の一実施態様を示す概略斜
視図である。
視図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線部分拡大断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線部分拡大断面図である。
【図４】成形前の鋼帯の幅方向拡大断面図である。
【図５】本発明の方法により溶接鋼管を製造した場合
の、溶接部の傾斜角度と溶接金属中の酸素含有量との関
係における、溶接部の靭性を表したグラフである。
の、溶接部の傾斜角度と溶接金属中の酸素含有量との関
係における、溶接部の靭性を表したグラフである。
【図６】従来法における管状成形体の突き合わせ端部を
示す拡大断面図である。
示す拡大断面図である。
１ 鋼帯 1a 管状成形体 ２ 両側端面 2a 突き合わせ端部 2b 突き合わせ端部 ３ スクイズロール ４ 給電装置 ５ レーザービーム ６ トップロール ７ 溶接部
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼帯を連続的に管状に成形し、その管状
成形体の突き合わせ端部を、電気抵抗加熱または高周波
誘導加熱によって予熱し、次いで、前記突き合わせ端部
が予熱された管状成形体をスクイズロールにより加圧し
て、その突き合わせ端部を衝合し、衝合によって形成さ
れた突き合わせ端部の開先線に沿って、高密度エネルギ
ービームを照射し、前記突き合わせ端部を前記高密度エ
ネルギービームにより加熱しそして溶融することにより
溶接する、溶接鋼管の製造方法において、 予め、前記鋼帯の幅方向両側端面を、肉厚方向に互いに
平行な所定角度の傾斜状に形成し、前記両側端面が傾斜
状に形成された鋼帯を前記管状成形体に成形し、前記管
状成形体の肉厚方向に傾斜した突き合わせ端部を予熱し
次いで衝合し、衝合によって形成された前記突き合わせ
端部の傾斜した開先線に沿って、これと同じ傾斜角度で
前記高密度エネルギービームを照射し、前記突き合わせ
端部を溶接することを特徴とする溶接鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 前記管状成形体の前記突き合わせ端部の
傾斜角度、および、前記高密度エネルギービームの照射
角度を、５〜３０度の範囲内とする、請求項１記載の方
法。 - 【請求項３】 前記高密度エネルギービームの照射によ
り溶接した溶接部における、溶接金属中の酸素量（Ｏ）
と、前記溶接部の傾斜角度（θ）とが、下記式、 〔Ｏ〕＝≦６×〔θ〕＋３００(ppm) の関係を満たす、請求項１または２記載の方法。
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|---|---|---|---|
| JP07199238A JP3079962B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 溶接鋼管の製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP07199238A JP3079962B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 溶接鋼管の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0924480A true JPH0924480A (ja) | 1997-01-28 |
| JP3079962B2 JP3079962B2 (ja) | 2000-08-21 |
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|---|---|---|---|
| JP07199238A Expired - Fee Related JP3079962B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 溶接鋼管の製造方法 |
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| JP (1) | JP3079962B2 (ja) |
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| JP4998634B1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | レーザ溶接方法 |
| JP5024475B1 (ja) * | 2011-03-30 | 2012-09-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | レーザ溶接鋼管の製造方法 |
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-
1995
- 1995-07-12 JP JP07199238A patent/JP3079962B2/ja not_active Expired - Fee Related
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