JPH09253491A - 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 - Google Patents
排ガス浄化用触媒及びその製造方法Info
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- JPH09253491A JPH09253491A JP8062763A JP6276396A JPH09253491A JP H09253491 A JPH09253491 A JP H09253491A JP 8062763 A JP8062763 A JP 8062763A JP 6276396 A JP6276396 A JP 6276396A JP H09253491 A JPH09253491 A JP H09253491A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ＨＣ、ＣＯ及びＮＯx を効率よく浄化するとと
もに、ＳＯ2 の酸化活性の低い排ガス浄化用触媒とす
る。 【解決手段】アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土
類元素から選ばれる少なくとも一種の塩基性酸化物を添
加した多孔質酸化物担体と、該担体に担持された触媒貴
金属と、よりなる触媒を酸処理する。酸処理により担体
又は触媒貴金属が変質すると推定され、ＨＣ、ＣＯの酸
化活性を低下させることなくＳＯ2 の酸化活性が低下す
る。
もに、ＳＯ2 の酸化活性の低い排ガス浄化用触媒とす
る。 【解決手段】アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土
類元素から選ばれる少なくとも一種の塩基性酸化物を添
加した多孔質酸化物担体と、該担体に担持された触媒貴
金属と、よりなる触媒を酸処理する。酸処理により担体
又は触媒貴金属が変質すると推定され、ＨＣ、ＣＯの酸
化活性を低下させることなくＳＯ2 の酸化活性が低下す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はディーゼルエンジ
ン、希薄燃焼型ガソリンエンジン、あるいはボイラーな
どから排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒と
その製造方法に関し、詳しくは酸素過剰雰囲気の排ガス
中の有害成分を効率よく浄化でき、かつ排ガス中の二酸
化硫黄の酸化を抑制してサルフェートの排出を抑制でき
る排ガス浄化用触媒及びその製造方法に関する。
ン、希薄燃焼型ガソリンエンジン、あるいはボイラーな
どから排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒と
その製造方法に関し、詳しくは酸素過剰雰囲気の排ガス
中の有害成分を効率よく浄化でき、かつ排ガス中の二酸
化硫黄の酸化を抑制してサルフェートの排出を抑制でき
る排ガス浄化用触媒及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車の排ガス浄化用触媒と
して、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを行って排
ガスを浄化する三元触媒が用いられている。このような
三元触媒としては、例えばコーディエライトなどからな
る耐熱性基材にγ−アルミナからなる多孔質担体層を形
成し、その多孔質担体層に白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒ
ｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが広く知られて
いる。
して、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを行って排
ガスを浄化する三元触媒が用いられている。このような
三元触媒としては、例えばコーディエライトなどからな
る耐熱性基材にγ−アルミナからなる多孔質担体層を形
成し、その多孔質担体層に白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒ
ｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが広く知られて
いる。
【０００３】一方、近年、地球環境保護の観点から、自
動車などの内燃機関から排出される排ガス中の二酸化炭
素（ＣＯ2 ）が問題とされ、その解決策として酸素過剰
雰囲気において希薄燃焼させるいわゆる希薄燃焼（リー
ンバーン）が有望視されている。この希薄燃焼型ガソリ
ンエンジンにおいては、燃費が向上するために燃料の使
用量が低減され、その結果燃焼排ガスであるＣＯ2 の発
生を抑制することができる。
動車などの内燃機関から排出される排ガス中の二酸化炭
素（ＣＯ2 ）が問題とされ、その解決策として酸素過剰
雰囲気において希薄燃焼させるいわゆる希薄燃焼（リー
ンバーン）が有望視されている。この希薄燃焼型ガソリ
ンエンジンにおいては、燃費が向上するために燃料の使
用量が低減され、その結果燃焼排ガスであるＣＯ2 の発
生を抑制することができる。
【０００４】これに対し、従来の三元触媒は、空燃比が
理論空燃比（ストイキ）において排ガス中のＣＯ，Ｈ
Ｃ，ＮＯx を同時に酸化・還元し、浄化するものであっ
て、希薄燃焼時の排ガスやディーゼルエンジンからの排
ガスなど、酸素過剰雰囲気の排ガス中のＮＯx の還元除
去に対しては充分な浄化性能を示さない。このため、酸
素過剰雰囲気下においても効率よくＮＯx を浄化しうる
触媒及び浄化システムの開発が望まれている。
理論空燃比（ストイキ）において排ガス中のＣＯ，Ｈ
Ｃ，ＮＯx を同時に酸化・還元し、浄化するものであっ
て、希薄燃焼時の排ガスやディーゼルエンジンからの排
ガスなど、酸素過剰雰囲気の排ガス中のＮＯx の還元除
去に対しては充分な浄化性能を示さない。このため、酸
素過剰雰囲気下においても効率よくＮＯx を浄化しうる
触媒及び浄化システムの開発が望まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、特開昭５９
−３６５４３号公報のように、ディーゼルエンジンや希
薄燃焼型ガソリンエンジンの排気系に従来の三元触媒を
用いた場合には、燃料中の硫黄分に起因するＳＯ2 が酸
化されて排ガス中の水分と反応し、硫酸ミストや硫酸化
合物（サルフェート）として排出される。これらの硫酸
ミストやサルフェートはパティキュレートとして検出さ
れるために、触媒の装着によって逆に排ガス中のパティ
キュレート成分が増加するという不具合があった。
−３６５４３号公報のように、ディーゼルエンジンや希
薄燃焼型ガソリンエンジンの排気系に従来の三元触媒を
用いた場合には、燃料中の硫黄分に起因するＳＯ2 が酸
化されて排ガス中の水分と反応し、硫酸ミストや硫酸化
合物（サルフェート）として排出される。これらの硫酸
ミストやサルフェートはパティキュレートとして検出さ
れるために、触媒の装着によって逆に排ガス中のパティ
キュレート成分が増加するという不具合があった。
【０００６】また、ディーゼルエンジンの燃料である軽
油には硫黄が多く含まれていることから、ディーゼルエ
ンジンからの排ガス中には、ガソリンエンジンからの排
ガスに比べて約１０倍のＳＯ2 が含まれているのが通常
である。したがって三元触媒をディーゼルエンジンの排
気系に用いると、排ガス中のパティキュレート成分が極
端に増大するという不具合がある。
油には硫黄が多く含まれていることから、ディーゼルエ
ンジンからの排ガス中には、ガソリンエンジンからの排
ガスに比べて約１０倍のＳＯ2 が含まれているのが通常
である。したがって三元触媒をディーゼルエンジンの排
気系に用いると、排ガス中のパティキュレート成分が極
端に増大するという不具合がある。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯxを効率よく浄化する
とともに、ＳＯ2 の酸化活性の低い排ガス浄化用触媒と
することを目的とする。
ものであり、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯxを効率よく浄化する
とともに、ＳＯ2 の酸化活性の低い排ガス浄化用触媒と
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の排ガス浄化用触媒の特徴は、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属及び希土類元素から選ばれる金属の少なくと
も一種の塩基性元素を添加した多孔質酸化物よりなる担
体と、担体に担持された触媒貴金属と、を含む触媒を酸
処理してなることにある。
明の排ガス浄化用触媒の特徴は、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属及び希土類元素から選ばれる金属の少なくと
も一種の塩基性元素を添加した多孔質酸化物よりなる担
体と、担体に担持された触媒貴金属と、を含む触媒を酸
処理してなることにある。
【０００９】また上記排ガス浄化用触媒を製造する本発
明の製造方法の特徴は、アルカリ金属、アルカリ土類金
属及び希土類元素から選ばれる金属の少なくとも一種の
塩基性元素を添加した多孔質酸化物よりなる担体と、担
体に担持された触媒貴金属と、を含む触媒を酸処理する
ことにある。なお、請求項３にいうように、酸処理は前
記触媒を二酸化硫黄ガスを含む酸化雰囲気中で二酸化硫
黄ガスと接触させ加熱して行うことが望ましい。この場
合請求項４に記載されたように、二酸化硫黄ガスの濃度
は体積分率で１００ｐｐｍ〜１０％であることが望まし
い。
明の製造方法の特徴は、アルカリ金属、アルカリ土類金
属及び希土類元素から選ばれる金属の少なくとも一種の
塩基性元素を添加した多孔質酸化物よりなる担体と、担
体に担持された触媒貴金属と、を含む触媒を酸処理する
ことにある。なお、請求項３にいうように、酸処理は前
記触媒を二酸化硫黄ガスを含む酸化雰囲気中で二酸化硫
黄ガスと接触させ加熱して行うことが望ましい。この場
合請求項４に記載されたように、二酸化硫黄ガスの濃度
は体積分率で１００ｐｐｍ〜１０％であることが望まし
い。
【００１０】また請求項５にいうように、酸処理は前記
触媒を硫酸溶液と接触させて行うことも望ましい。この
場合請求項６に記載のように、硫酸溶液の濃度は１重量
％〜５０重量％であることが望ましい。
触媒を硫酸溶液と接触させて行うことも望ましい。この
場合請求項６に記載のように、硫酸溶液の濃度は１重量
％〜５０重量％であることが望ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明にいう担体は、アルカリ金
属、アルカリ土類金属及び希土類元素から選ばれる少な
くとも一種の塩基性元素を添加した多孔質酸化物から構
成されている。アルカリ金属としてはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、
Ｒｂ及びＣｓなどが例示され、アルカリ土類金属として
はＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びＢａなどが例示され、希土類元
素としてはＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ
及びＴｂなどが例示される。塩基性元素はこれらの少な
くとも一種から選ばれ、例えば酸化物として担体中に添
加されている。
属、アルカリ土類金属及び希土類元素から選ばれる少な
くとも一種の塩基性元素を添加した多孔質酸化物から構
成されている。アルカリ金属としてはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、
Ｒｂ及びＣｓなどが例示され、アルカリ土類金属として
はＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びＢａなどが例示され、希土類元
素としてはＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ
及びＴｂなどが例示される。塩基性元素はこれらの少な
くとも一種から選ばれ、例えば酸化物として担体中に添
加されている。
【００１２】また多孔質酸化物としては、アルミナ、シ
リカ、ジルコニア、チタニア、シリカ−アルミナ、ゼオ
ライトなどが例示される。本発明にいう担体を構成する
塩基性元素と多孔質酸化物の好ましい組み合わせとして
は、アルカリ土類金属や、希土類元素の中でもＬａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄなどと、アルミナ、シリカのような高比
表面積が得られやすい多孔質酸化物とを組み合わせたも
のが特に好ましい。ＫやＮａなどのアルカリ金属を組み
合わせると、Ｐｔなどの触媒貴金属との相互作用により
触媒活性が低下する場合がある。
リカ、ジルコニア、チタニア、シリカ−アルミナ、ゼオ
ライトなどが例示される。本発明にいう担体を構成する
塩基性元素と多孔質酸化物の好ましい組み合わせとして
は、アルカリ土類金属や、希土類元素の中でもＬａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄなどと、アルミナ、シリカのような高比
表面積が得られやすい多孔質酸化物とを組み合わせたも
のが特に好ましい。ＫやＮａなどのアルカリ金属を組み
合わせると、Ｐｔなどの触媒貴金属との相互作用により
触媒活性が低下する場合がある。
【００１３】本発明にいう担体を構成する塩基性元素と
多孔質酸化物との成分比は、塩基性酸化物換算の重量分
率として０．０１〜５０％程度が適当である。塩基性酸
化物換算の重量分率が０．０１％より低いとＳＯ2 の酸
化活性が高くなってサルフェートが生成しやすくなり、
塩基性酸化物換算の重量分率が５０％より高くなると触
媒活性が低下し好ましくない。
多孔質酸化物との成分比は、塩基性酸化物換算の重量分
率として０．０１〜５０％程度が適当である。塩基性酸
化物換算の重量分率が０．０１％より低いとＳＯ2 の酸
化活性が高くなってサルフェートが生成しやすくなり、
塩基性酸化物換算の重量分率が５０％より高くなると触
媒活性が低下し好ましくない。
【００１４】塩基性元素を多孔質酸化物に添加するに
は、ゾルゲル法、共沈法、あるいは多孔質酸化物にアル
カリ金属、アルカリ土類金属及び希土類元素から選ばれ
る金属の塩の水溶液を含浸担持して焼成する方法、およ
び粉末を混合して焼成する方法などが例示される。上記
担体に担持される触媒貴金属としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈ及びＩｒなどが例示され、中でもＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x を浄化する活性の高いＰｔが特に好ましい。またこの
触媒貴金属の担持量としては、触媒貴金属が０．１〜１
０重量％の範囲で任意に選択することができる。触媒貴
金属の担持量が０．１重量％より少ないとＨＣ、ＣＯ及
びＮＯx の浄化性能が低下して実用的ではなく、１０重
量％より多く担持しても浄化性能が飽和するとともにコ
ストの高騰を招く。
は、ゾルゲル法、共沈法、あるいは多孔質酸化物にアル
カリ金属、アルカリ土類金属及び希土類元素から選ばれ
る金属の塩の水溶液を含浸担持して焼成する方法、およ
び粉末を混合して焼成する方法などが例示される。上記
担体に担持される触媒貴金属としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈ及びＩｒなどが例示され、中でもＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x を浄化する活性の高いＰｔが特に好ましい。またこの
触媒貴金属の担持量としては、触媒貴金属が０．１〜１
０重量％の範囲で任意に選択することができる。触媒貴
金属の担持量が０．１重量％より少ないとＨＣ、ＣＯ及
びＮＯx の浄化性能が低下して実用的ではなく、１０重
量％より多く担持しても浄化性能が飽和するとともにコ
ストの高騰を招く。
【００１５】本発明の製造方法にいう酸処理としては、
酸性を示す酸化性雰囲気中で上記触媒を熱処理する方
法、あるいは硫酸のような酸の水溶液と触媒を接触させ
た状態で熱処理する方法などが用いられる。硫酸水溶液
を用いる場合には、硫酸濃度は１重量％〜５０重量％の
範囲が好ましい。１重量％未満では酸処理が困難とな
り、また５０重量％を超えると触媒活性が低下する。
酸性を示す酸化性雰囲気中で上記触媒を熱処理する方
法、あるいは硫酸のような酸の水溶液と触媒を接触させ
た状態で熱処理する方法などが用いられる。硫酸水溶液
を用いる場合には、硫酸濃度は１重量％〜５０重量％の
範囲が好ましい。１重量％未満では酸処理が困難とな
り、また５０重量％を超えると触媒活性が低下する。
【００１６】前者の場合、酸化性雰囲気としてはＳ
Ｏ2 、Ｏ2 及びＨ2 を混合したガス、ＨＣｌとＨ2 Ｏを
混合したガス、ならびにＣｌ2 、Ｏ2 及びＨ2 Ｏを混合
したガスなどが例示される。ＳＯ2 ガスを用いる場合に
は、雰囲気中のＳＯ2 ガス濃度としては体積分率で１０
０ｐｐｍ〜１０％程度が適当であり、１０００ｐｐｍ〜
２％程度が特に好ましい。ＳＯ2 ガス濃度が１００ｐｐ
ｍより低いと酸処理が困難となり、使用時にサルフェー
トの生成を防止することが困難となる。またＳＯ2 ガス
濃度が１０％より高くなると、触媒活性が大きく低下す
る場合がある。
Ｏ2 、Ｏ2 及びＨ2 を混合したガス、ＨＣｌとＨ2 Ｏを
混合したガス、ならびにＣｌ2 、Ｏ2 及びＨ2 Ｏを混合
したガスなどが例示される。ＳＯ2 ガスを用いる場合に
は、雰囲気中のＳＯ2 ガス濃度としては体積分率で１０
０ｐｐｍ〜１０％程度が適当であり、１０００ｐｐｍ〜
２％程度が特に好ましい。ＳＯ2 ガス濃度が１００ｐｐ
ｍより低いと酸処理が困難となり、使用時にサルフェー
トの生成を防止することが困難となる。またＳＯ2 ガス
濃度が１０％より高くなると、触媒活性が大きく低下す
る場合がある。
【００１７】またＳＯ2 ガスと共存する酸素ガス濃度と
しては、酸化雰囲気中に体積分率で１％以上が適当であ
り、１０％以上とするのが特に好ましい。酸素ガス濃度
が１％より低くなると、ＳＯ2 ガスの酸化が生じにくい
ために酸処理が困難となり、使用時にサルフェートの生
成を防止することが困難となる。さらに水蒸気による水
分量としては、酸化雰囲気中に体積分率で３％以上とす
ることが好ましい。水分が３％より少ないと、ＳＯ2 ガ
スの硫酸化が困難となるために酸処理が困難となり、使
用時にサルフェートの生成を防止することが困難とな
る。
しては、酸化雰囲気中に体積分率で１％以上が適当であ
り、１０％以上とするのが特に好ましい。酸素ガス濃度
が１％より低くなると、ＳＯ2 ガスの酸化が生じにくい
ために酸処理が困難となり、使用時にサルフェートの生
成を防止することが困難となる。さらに水蒸気による水
分量としては、酸化雰囲気中に体積分率で３％以上とす
ることが好ましい。水分が３％より少ないと、ＳＯ2 ガ
スの硫酸化が困難となるために酸処理が困難となり、使
用時にサルフェートの生成を防止することが困難とな
る。
【００１８】さらに、酸処理時の熱処理温度としては、
３００〜８００℃が適当であり、４００〜６００℃が特
に好ましい。熱処理温度が３００℃より低いとＳＯ2 ガ
スの酸化が生じにくいために酸処理が困難となり、使用
時にサルフェートの生成を防止することが困難となる。
また８００℃より高くなると、ＳＯ2 ガスあるいはその
酸化によって生成した硫黄酸化物が触媒中に蓄積されず
に飛散してしまうため、同様に酸処理が困難となり、使
用時にサルフェートの生成を防止することが困難とな
る。
３００〜８００℃が適当であり、４００〜６００℃が特
に好ましい。熱処理温度が３００℃より低いとＳＯ2 ガ
スの酸化が生じにくいために酸処理が困難となり、使用
時にサルフェートの生成を防止することが困難となる。
また８００℃より高くなると、ＳＯ2 ガスあるいはその
酸化によって生成した硫黄酸化物が触媒中に蓄積されず
に飛散してしまうため、同様に酸処理が困難となり、使
用時にサルフェートの生成を防止することが困難とな
る。
【００１９】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒では、
塩基性元素を添加した多孔質酸化物により担体を形成し
ているため、塩基性成分により担体の酸・塩基性が制御
でき、酸処理に用いられるＳＯ2 ガスあるいは硫酸など
に対する反応性及び吸収性が制御される。したがってこ
のような触媒を酸処理すると、担体の性質が変化すると
ともに担持された触媒貴金属の化学的性質が変化するも
のと推定され、その結果排ガス中のＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x が効率よく浄化されるとともにＳＯ2 の酸化活性を低
下させることができ、サルフェートの生成が抑制され
る。
塩基性元素を添加した多孔質酸化物により担体を形成し
ているため、塩基性成分により担体の酸・塩基性が制御
でき、酸処理に用いられるＳＯ2 ガスあるいは硫酸など
に対する反応性及び吸収性が制御される。したがってこ
のような触媒を酸処理すると、担体の性質が変化すると
ともに担持された触媒貴金属の化学的性質が変化するも
のと推定され、その結果排ガス中のＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x が効率よく浄化されるとともにＳＯ2 の酸化活性を低
下させることができ、サルフェートの生成が抑制され
る。
【００２０】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。 （実施例１）先ず、アルミナが９９．９６重量部、酸化
ランタン（Ｌａ2 Ｏ3 ）が０．０４重量部となるよう
に、硝酸アルミニウムと硝酸ランタンとを混合し、共沈
法により析出させた。次いで得られた沈殿物を大気中に
て９００℃で５時間焼成し、酸化物担体粉末を調製し
た。
的に説明する。 （実施例１）先ず、アルミナが９９．９６重量部、酸化
ランタン（Ｌａ2 Ｏ3 ）が０．０４重量部となるよう
に、硝酸アルミニウムと硝酸ランタンとを混合し、共沈
法により析出させた。次いで得られた沈殿物を大気中に
て９００℃で５時間焼成し、酸化物担体粉末を調製し
た。
【００２１】次に、この担体粉末１０ｇにジニトロジア
ンミン白金の硝酸水溶液（濃度５０ｇ／Ｌ）を２ｍｌ加
え、さらに蒸留水を５０ｍｌ加えた後、室温で約５時間
攪拌した。得られた懸濁液を１１０℃で一晩加熱して乾
燥させ、大気中にて５００℃で３時間焼成して、Ｐｔ担
持粉末を調製した。Ｐｔの担持量は、担体粉末１００ｇ
に対して金属Ｐｔとして１ｇである。
ンミン白金の硝酸水溶液（濃度５０ｇ／Ｌ）を２ｍｌ加
え、さらに蒸留水を５０ｍｌ加えた後、室温で約５時間
攪拌した。得られた懸濁液を１１０℃で一晩加熱して乾
燥させ、大気中にて５００℃で３時間焼成して、Ｐｔ担
持粉末を調製した。Ｐｔの担持量は、担体粉末１００ｇ
に対して金属Ｐｔとして１ｇである。
【００２２】得られたＰｔ担持粉末０．５ｇを石英管に
充填し、表１に示す組成の処理用ガスを５００〜１００
０ｍｌ／ｍｉｎの流量で流通させながら、５００℃で３
時間加熱する熱処理を行った。
充填し、表１に示す組成の処理用ガスを５００〜１００
０ｍｌ／ｍｉｎの流量で流通させながら、５００℃で３
時間加熱する熱処理を行った。
【００２３】
【表１】 通常の常圧固定床流通式の反応装置に、得られた熱処理
済みＰｔ担持粉末を２ｇ装填し、表２に示すディーゼル
エンジンからの排ガスを模したモデルガスを１０Ｌ／ｍ
ｉｎの流量で流通させて、入りガス温度を１００〜５０
０℃の間で変化させ、各温度における排ガス中のＳＯ2
のサルフェートへの転化率を測定した。結果を図１に示
す。またＨＣのＨ2 Ｏ及びＣＯ2 への転化率も測定し、
ＳＯ2 の転化率との比較を図２に示す。
済みＰｔ担持粉末を２ｇ装填し、表２に示すディーゼル
エンジンからの排ガスを模したモデルガスを１０Ｌ／ｍ
ｉｎの流量で流通させて、入りガス温度を１００〜５０
０℃の間で変化させ、各温度における排ガス中のＳＯ2
のサルフェートへの転化率を測定した。結果を図１に示
す。またＨＣのＨ2 Ｏ及びＣＯ2 への転化率も測定し、
ＳＯ2 の転化率との比較を図２に示す。
【００２４】
【表２】 （実施例２）実施例１と同様のＰｔ担持粉末を用い、Ｓ
Ｏ2 ガス濃度が１０００ｐｐｍであること以外は表１と
同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を
行った。そして実施例１と同様に各温度における排ガス
中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示す。ま
たＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図
２に示す。
Ｏ2 ガス濃度が１０００ｐｐｍであること以外は表１と
同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を
行った。そして実施例１と同様に各温度における排ガス
中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示す。ま
たＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図
２に示す。
【００２５】（実施例３）実施例１と同様のＰｔ担持粉
末を用い、ＳＯ2 ガス濃度が５０００ｐｐｍであること
以外は表１と同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同
様に熱処理を行った。そして実施例１と同様に各温度に
おける排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図
１に示す。またＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率
との比較を図２に示す。
末を用い、ＳＯ2 ガス濃度が５０００ｐｐｍであること
以外は表１と同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同
様に熱処理を行った。そして実施例１と同様に各温度に
おける排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図
１に示す。またＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率
との比較を図２に示す。
【００２６】（実施例４）実施例１と同様のＰｔ担持粉
末を用い、ＳＯ2 ガス濃度が１体積％であること以外は
表１と同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱
処理を行った。そして実施例１と同様に各温度における
排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示
す。またＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比
較を図２に示す。
末を用い、ＳＯ2 ガス濃度が１体積％であること以外は
表１と同様の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱
処理を行った。そして実施例１と同様に各温度における
排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示
す。またＨＣの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比
較を図２に示す。
【００２７】（比較例１）実施例１と同様のＰｔ担持粉
末を用い、ＳＯ2 ガスを含まないこと以外は表１と同様
の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行っ
た。そして実施例１と同様に各温度における排ガス中の
ＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示す。またＨ
Ｃの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図２に
示す。
末を用い、ＳＯ2 ガスを含まないこと以外は表１と同様
の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行っ
た。そして実施例１と同様に各温度における排ガス中の
ＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図１に示す。またＨ
Ｃの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図２に
示す。
【００２８】（比較例２）塩基性元素を添加しないアル
ミナ粉末を担体粉末として用いたこと以外は実施例１と
同様にして、Ｐｔ担持粉末を調製した。そして、実施例
１と同様にＳＯ2を含む酸化性雰囲気中で熱処理を行っ
た。なお、ＳＯ2 の濃度は１００ｐｐｍ、１０００ｐｐ
ｍ及び１％の３水準で行った。そして実施例１と同様に
各温度における排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定し、結
果を図３に示す。
ミナ粉末を担体粉末として用いたこと以外は実施例１と
同様にして、Ｐｔ担持粉末を調製した。そして、実施例
１と同様にＳＯ2を含む酸化性雰囲気中で熱処理を行っ
た。なお、ＳＯ2 の濃度は１００ｐｐｍ、１０００ｐｐ
ｍ及び１％の３水準で行った。そして実施例１と同様に
各温度における排ガス中のＳＯ2 の転化率を測定し、結
果を図３に示す。
【００２９】（実施例５）先ず、シリカが７１重量部、
マグネシア（ＭｇＯ）が２９重量部となるように、テト
ラエトキシシランと酢酸マグネシウムとを混合し、ゾル
ゲル法により得られたゲル体を大気中にて９００℃で５
時間焼成し担体粉末を調製した。この担体粉末を用いて
実施例１と同様にしてＰｔ担持粉末を調製し、ＳＯ2 ガ
ス濃度が１体積％であること以外は表１と同様の処理用
ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行った。そし
て実施例１と同様に各温度における排ガス中のＳＯ2 の
転化率を測定した。結果を図４に示す。またＨＣの転化
率も測定し、ＳＯ 2 の転化率との比較を図５に示す。
マグネシア（ＭｇＯ）が２９重量部となるように、テト
ラエトキシシランと酢酸マグネシウムとを混合し、ゾル
ゲル法により得られたゲル体を大気中にて９００℃で５
時間焼成し担体粉末を調製した。この担体粉末を用いて
実施例１と同様にしてＰｔ担持粉末を調製し、ＳＯ2 ガ
ス濃度が１体積％であること以外は表１と同様の処理用
ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行った。そし
て実施例１と同様に各温度における排ガス中のＳＯ2 の
転化率を測定した。結果を図４に示す。またＨＣの転化
率も測定し、ＳＯ 2 の転化率との比較を図５に示す。
【００３０】（比較例３）実施例５と同様のＰｔ担持粉
末を用い、ＳＯ2 ガスを含まないこと以外は表１と同様
の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行っ
た。そして実施例１と同様に各温度における排ガス中の
ＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図４に示す。またＨ
Ｃの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図５に
示す。
末を用い、ＳＯ2 ガスを含まないこと以外は表１と同様
の処理用ガスを用いて、実施例１と同様に熱処理を行っ
た。そして実施例１と同様に各温度における排ガス中の
ＳＯ2 の転化率を測定した。結果を図４に示す。またＨ
Ｃの転化率も測定し、ＳＯ2 の転化率との比較を図５に
示す。
【００３１】（評価）図より、実施例の排ガス浄化用触
媒は各温度でＳＯ2 の酸化が比較例に比べて防止され、
またＨＣのＳＯ2 に対する反応選択性も格段に向上して
いることが明らかである。また各実施例の比較より、処
理用ガス中のＳＯ2 ガス濃度が高くなるにつれてＳＯ2
の転化率が低下し、ＳＯ2 ガス濃度は１体積％以上が特
に好ましいこともわかる。
媒は各温度でＳＯ2 の酸化が比較例に比べて防止され、
またＨＣのＳＯ2 に対する反応選択性も格段に向上して
いることが明らかである。また各実施例の比較より、処
理用ガス中のＳＯ2 ガス濃度が高くなるにつれてＳＯ2
の転化率が低下し、ＳＯ2 ガス濃度は１体積％以上が特
に好ましいこともわかる。
【００３２】さらに実施例４と比較例２との比較より、
塩基性元素を添加した担体を用いることによって酸処理
が有効となっていることもわかる。また図６及び図７に
示すように、本実施例の触媒はいずれも比較例１の触媒
と同等のＨＣ及びＮＯx 浄化活性を有していることがわ
かり、酸処理は浄化性能に悪影響を与えないことが明ら
かである。
塩基性元素を添加した担体を用いることによって酸処理
が有効となっていることもわかる。また図６及び図７に
示すように、本実施例の触媒はいずれも比較例１の触媒
と同等のＨＣ及びＮＯx 浄化活性を有していることがわ
かり、酸処理は浄化性能に悪影響を与えないことが明ら
かである。
【００３３】
【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒によ
れば、酸素過剰雰囲気の排ガス中のＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x を効率よく浄化できるとともに、排ガス中のＳＯ2 の
酸化が防止されサルフェートの生成を抑制することがで
きる。また本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法によれ
ば、上記排ガス浄化用触媒を容易にかつ確実に製造する
ことができる。
れば、酸素過剰雰囲気の排ガス中のＨＣ、ＣＯ及びＮＯ
x を効率よく浄化できるとともに、排ガス中のＳＯ2 の
酸化が防止されサルフェートの生成を抑制することがで
きる。また本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法によれ
ば、上記排ガス浄化用触媒を容易にかつ確実に製造する
ことができる。
【図１】温度とＳＯ2 転化率の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】ＳＯ2 転化率とＨＣ転化率との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図３】温度とＳＯ2 転化率の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図４】温度とＳＯ2 転化率の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図５】ＳＯ2 転化率とＨＣ転化率との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図６】処理ＳＯ2 濃度と最高ＮＯx 浄化率との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図７】処理ＳＯ2 濃度とＨＣの５０％浄化温度との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０４Ａ
Claims (6)
- 【請求項１】 アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希
土類元素から選ばれる少なくとも一種の塩基性元素を添
加した多孔質酸化物よりなる担体と、該担体に担持され
た触媒貴金属と、を含む触媒を酸処理してなることを特
徴とする排ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希
土類元素から選ばれる少なくとも一種の塩基性元素を添
加した多孔質酸化物よりなる担体と、該担体に担持され
た触媒貴金属と、を含む触媒を酸処理することを特徴と
する排ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項３】 酸処理は前記触媒を二酸化硫黄ガスを含
む酸化雰囲気中で該二酸化硫黄ガスと接触させ加熱して
行うことを特徴とする請求項２記載の排ガス浄化用触媒
の製造方法。 - 【請求項４】 二酸化硫黄ガスの濃度は体積分率で１０
０ｐｐｍ〜１０％であることを特徴とする請求項３記載
の排ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項５】 酸処理は前記触媒を硫酸溶液と接触させ
て行うことを特徴とする請求項２記載の排ガス浄化用触
媒の製造方法。 - 【請求項６】 硫酸溶液の濃度は１重量％〜５０重量％
であることを特徴とする請求項５記載の排ガス浄化用触
媒の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062763A JPH09253491A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062763A JPH09253491A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253491A true JPH09253491A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13209761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8062763A Pending JPH09253491A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09253491A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074334A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 排ガス浄化用触媒の処理方法 |
| US7150861B2 (en) | 2001-09-28 | 2006-12-19 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Catalyst for purification of exhaust gases and process for purification of exhaust gases |
| US7740819B2 (en) | 2002-02-26 | 2010-06-22 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Process for purification of exhaust gases and catalyst used for purification of exhaust gases in this process |
-
1996
- 1996-03-19 JP JP8062763A patent/JPH09253491A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074334A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 排ガス浄化用触媒の処理方法 |
| US7150861B2 (en) | 2001-09-28 | 2006-12-19 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Catalyst for purification of exhaust gases and process for purification of exhaust gases |
| US7740819B2 (en) | 2002-02-26 | 2010-06-22 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Process for purification of exhaust gases and catalyst used for purification of exhaust gases in this process |
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