JPH09253799A - 連続鋳造装置及び連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造装置及び連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH09253799A JPH09253799A JP8069695A JP6969596A JPH09253799A JP H09253799 A JPH09253799 A JP H09253799A JP 8069695 A JP8069695 A JP 8069695A JP 6969596 A JP6969596 A JP 6969596A JP H09253799 A JPH09253799 A JP H09253799A
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- Japan
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- side mold
- mold
- short side
- continuous casting
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課題】低融点合金の連続鋳造において、鋳型寿命を長
くすると共に鋳型の製造コストを低減させる。 【解決手段】対向する長辺鋳型２と対向する短辺鋳型１
とで形成される鋳型の空間に溶融金属を連続して供給す
ると共に鋳型内で凝固するシェルを連続して引き抜くこ
とで鋳片５を連続して製造する連続鋳造装置において、
短辺鋳型１の幅が湯面から鋳造方向に向かうに従い狭く
なる部分（Ｒ部）と短辺鋳型１の幅が一定の部分（Ｓ
部）で構成される。Ｒ部は短辺鋳型１の上部（湯面に近
い側）に位置し、Ｓ部は下部（鋳型出口に近い側）に位
置する。
くすると共に鋳型の製造コストを低減させる。 【解決手段】対向する長辺鋳型２と対向する短辺鋳型１
とで形成される鋳型の空間に溶融金属を連続して供給す
ると共に鋳型内で凝固するシェルを連続して引き抜くこ
とで鋳片５を連続して製造する連続鋳造装置において、
短辺鋳型１の幅が湯面から鋳造方向に向かうに従い狭く
なる部分（Ｒ部）と短辺鋳型１の幅が一定の部分（Ｓ
部）で構成される。Ｒ部は短辺鋳型１の上部（湯面に近
い側）に位置し、Ｓ部は下部（鋳型出口に近い側）に位
置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、貫通した鋳型内で
溶湯を凝固させながら連続的に引き抜いて、断面形状一
定の長尺物を連続的に製造する連続鋳造装置に関する。
溶湯を凝固させながら連続的に引き抜いて、断面形状一
定の長尺物を連続的に製造する連続鋳造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】特開昭58−218353号，特開平3−8541
号，特開平7−232241号公報およびＷＯ第94／07628 号
に開示されるように、金属板を製造する場合、先ず溶融
金属を連続鋳造により鋳片にした後、圧延するのが一般
的である。鋳片の厚みは２００mm程度が主流であるが、
１０mm以下の板を得るためには多くの圧延工程が必要と
なる。これに対し、最近、鋳片の厚みを３０〜８０mm程
度にまで薄くし、圧延工程を省略する技術が提案されて
いる。
号，特開平7−232241号公報およびＷＯ第94／07628 号
に開示されるように、金属板を製造する場合、先ず溶融
金属を連続鋳造により鋳片にした後、圧延するのが一般
的である。鋳片の厚みは２００mm程度が主流であるが、
１０mm以下の板を得るためには多くの圧延工程が必要と
なる。これに対し、最近、鋳片の厚みを３０〜８０mm程
度にまで薄くし、圧延工程を省略する技術が提案されて
いる。
【０００３】薄い鋳片を製造する場合、向い合う長辺鋳
型間の距離を小さくすることが必須となる。長辺鋳型間
の距離を小さくした場合、溶湯を供給する注湯ノズルを
挿入するスペ−スを確保するのが困難になる。この課題
を解決するため、鋳型の上部を広くし、鋳型下端をスラ
ブ断面にほぼ等しくした鋳型を使用する技術が、特開昭
58−218353号，特開平3−8541 号，特開平7−232241
号，ＷＯ第94／07628 号などに提案されている。
型間の距離を小さくすることが必須となる。長辺鋳型間
の距離を小さくした場合、溶湯を供給する注湯ノズルを
挿入するスペ−スを確保するのが困難になる。この課題
を解決するため、鋳型の上部を広くし、鋳型下端をスラ
ブ断面にほぼ等しくした鋳型を使用する技術が、特開昭
58−218353号，特開平3−8541 号，特開平7−232241
号，ＷＯ第94／07628 号などに提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術（例え
ば、特開昭58−218353号公報）では短辺鋳型材料に耐熱
性が優れているという理由から耐火物を使用している。
しかし、銅合金のような、いわゆる低融点合金を鋳造す
る場合には、鉄系合金を鋳造する場合よりも鋳込み温度
が低いため、耐火物の様な耐熱性は必要としない。耐火
物は金属と比較して耐熱性には優れているが、強度，靱
性，加工性に劣るという欠点がある。このため、同一環
境下で使用可能な場合、耐火物を短辺鋳型材料に使用し
た場合、寿命及び製造コストの観点から、金属に比較し
て高価になるという課題がある。
ば、特開昭58−218353号公報）では短辺鋳型材料に耐熱
性が優れているという理由から耐火物を使用している。
しかし、銅合金のような、いわゆる低融点合金を鋳造す
る場合には、鉄系合金を鋳造する場合よりも鋳込み温度
が低いため、耐火物の様な耐熱性は必要としない。耐火
物は金属と比較して耐熱性には優れているが、強度，靱
性，加工性に劣るという欠点がある。このため、同一環
境下で使用可能な場合、耐火物を短辺鋳型材料に使用し
た場合、寿命及び製造コストの観点から、金属に比較し
て高価になるという課題がある。
【０００５】また、短辺鋳型に金属を使用した場合、Ｒ
部で凝固シェルが生成すると鋳造が安定して続けられな
いという課題がある。一方、鋳型材料の液相線以下で使
用しないと、鋳型が溶融してしまうため、鋳造が行えな
くなるという課題がある。
部で凝固シェルが生成すると鋳造が安定して続けられな
いという課題がある。一方、鋳型材料の液相線以下で使
用しないと、鋳型が溶融してしまうため、鋳造が行えな
くなるという課題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は、短辺鋳型材
料に金属を用い、更には短辺鋳型に加熱手段を設けるこ
とにより解決される。また、短辺鋳型材料に金属を用い
ることにより寿命が長くなり、製造コストも低減され
る。
料に金属を用い、更には短辺鋳型に加熱手段を設けるこ
とにより解決される。また、短辺鋳型材料に金属を用い
ることにより寿命が長くなり、製造コストも低減され
る。
【０００７】
［実施例１］本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。図１に本実施例で用いた連続鋳造装置の模式図を示
す。上部の幅が大きく，下部の幅が小さい概扇形状をし
た短辺鋳型１と長辺鋳型２から構成される固定鋳型に注
湯ノズル３を介して溶湯が供給され、溶湯プール４が形
成される。溶湯は鋳型内で冷却，凝固され鋳片５とな
り、鋳型下部に引き抜かれる。
る。図１に本実施例で用いた連続鋳造装置の模式図を示
す。上部の幅が大きく，下部の幅が小さい概扇形状をし
た短辺鋳型１と長辺鋳型２から構成される固定鋳型に注
湯ノズル３を介して溶湯が供給され、溶湯プール４が形
成される。溶湯は鋳型内で冷却，凝固され鋳片５とな
り、鋳型下部に引き抜かれる。
【０００８】図２に本実施例で用いた短辺鋳型の説明図
を示す。短辺鋳型の上部（Ｒ部）の背面には空隙６が設
けられ、空隙６にガスバーナ７より高温の燃焼ガスが供
給され、Ｒ部を加熱する。短辺鋳型の下部（Ｓ部）は冷
却水８により冷却される。短辺鋳型材質にはステンレス
鋼を使用し、溶湯との接触面にＣｒめっきを施してい
る。
を示す。短辺鋳型の上部（Ｒ部）の背面には空隙６が設
けられ、空隙６にガスバーナ７より高温の燃焼ガスが供
給され、Ｒ部を加熱する。短辺鋳型の下部（Ｓ部）は冷
却水８により冷却される。短辺鋳型材質にはステンレス
鋼を使用し、溶湯との接触面にＣｒめっきを施してい
る。
【０００９】この構成による装置で鋳造実験を実施し
た。鋳片の寸法は、厚み４０mm，幅１２００mmとし、鋳
造開始１５分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱した。短辺
鋳型１のＲ部の温度は背面に取り付けた熱電対により監
視した。鋳造量は１０トン／回，鋳造材料は銅合金，鋳
造速度は３〜５ｍ／min とした。鋳造金属の液相線温度
ＴLは１０５０℃，鋳込み温度ＴPは１１００℃である。
図３に短辺鋳型１のＲ部の温度と時間の関係を示す。加
熱開始から１０〜１５分で短辺鋳型１のＲ部の温度は定
常に達し、その時の温度は１０５０〜１０６０℃であっ
た。鋳造開始とほぼ同時に温度は上昇するが、３分程度
で定常に達し、その時の温度は１０８０〜１０９０℃で
あった。このような条件で、１０トンの銅合金スラブを
安定して鋳造できた。
た。鋳片の寸法は、厚み４０mm，幅１２００mmとし、鋳
造開始１５分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱した。短辺
鋳型１のＲ部の温度は背面に取り付けた熱電対により監
視した。鋳造量は１０トン／回，鋳造材料は銅合金，鋳
造速度は３〜５ｍ／min とした。鋳造金属の液相線温度
ＴLは１０５０℃，鋳込み温度ＴPは１１００℃である。
図３に短辺鋳型１のＲ部の温度と時間の関係を示す。加
熱開始から１０〜１５分で短辺鋳型１のＲ部の温度は定
常に達し、その時の温度は１０５０〜１０６０℃であっ
た。鋳造開始とほぼ同時に温度は上昇するが、３分程度
で定常に達し、その時の温度は１０８０〜１０９０℃で
あった。このような条件で、１０トンの銅合金スラブを
安定して鋳造できた。
【００１０】［実施例２］図４に本実施例で用いた短辺
鋳型構造図を示す。短辺鋳型１の空隙６にＳｉＣを主成
分とする電気抵抗発熱体１０を設置した。その他の構成
は実施例１と同じである。鋳片寸法を厚み４０mm，幅１
２００mmとし、鋳造速度を２〜３ｍ／min，鋳造材料は
アルミニウム合金とした。鋳造金属の液相線温度ＴL は
６００℃，鋳込み温度ＴP は６６０℃である。鋳造開始
３０分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱した。加熱開始か
ら２０〜２５分で短辺鋳型１のＲ部の温度は定常に達
し、その時の温度は６００〜６３０℃であった。このよ
うな条件で、１トンのアルミニウム合金スラブを安定し
て鋳造できた。
鋳型構造図を示す。短辺鋳型１の空隙６にＳｉＣを主成
分とする電気抵抗発熱体１０を設置した。その他の構成
は実施例１と同じである。鋳片寸法を厚み４０mm，幅１
２００mmとし、鋳造速度を２〜３ｍ／min，鋳造材料は
アルミニウム合金とした。鋳造金属の液相線温度ＴL は
６００℃，鋳込み温度ＴP は６６０℃である。鋳造開始
３０分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱した。加熱開始か
ら２０〜２５分で短辺鋳型１のＲ部の温度は定常に達
し、その時の温度は６００〜６３０℃であった。このよ
うな条件で、１トンのアルミニウム合金スラブを安定し
て鋳造できた。
【００１１】［実施例３］図５に本実施例で用いた短辺
鋳型構造図を示す。短辺鋳型１の空隙６に内部水冷型の
コイル１１を設置し、コイル１１に高周波電流を流すこ
とで短辺鋳型１のＲ部を誘導加熱する構造とした。
鋳型構造図を示す。短辺鋳型１の空隙６に内部水冷型の
コイル１１を設置し、コイル１１に高周波電流を流すこ
とで短辺鋳型１のＲ部を誘導加熱する構造とした。
【００１２】その他の構成は実施例１及び２と同じであ
る。鋳片寸法を厚み４０mm，幅1200mmとし、鋳造速度を
３〜５ｍ／min ，鋳造材料は銅合金とした。鋳造金属の
液相線温度ＴLは１０５０℃，鋳込み温度ＴPは１１００
℃である。鋳造開始５分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱
した。加熱開始から２〜３分で短辺鋳型１のＲ部の温度
は定常に達し、その時の温度は１０５０〜１０６０℃で
あった。このような条件で、１０トンの銅合金スラブを
安定して鋳造できた。
る。鋳片寸法を厚み４０mm，幅1200mmとし、鋳造速度を
３〜５ｍ／min ，鋳造材料は銅合金とした。鋳造金属の
液相線温度ＴLは１０５０℃，鋳込み温度ＴPは１１００
℃である。鋳造開始５分前より短辺鋳型１のＲ部を加熱
した。加熱開始から２〜３分で短辺鋳型１のＲ部の温度
は定常に達し、その時の温度は１０５０〜１０６０℃で
あった。このような条件で、１０トンの銅合金スラブを
安定して鋳造できた。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、鉄系合金よりも融点の
低い鋳造材に対し金属性の短辺鋳型を用いるので、短辺
鋳型が強度及び靱性に優れたものとなり、鋳型の消耗が
少なくて済む。また、これにより長時間にわたり安定鋳
造が可能となる。
低い鋳造材に対し金属性の短辺鋳型を用いるので、短辺
鋳型が強度及び靱性に優れたものとなり、鋳型の消耗が
少なくて済む。また、これにより長時間にわたり安定鋳
造が可能となる。
【図１】本発明の実施例で用いた連続鋳造装置の説明
図。
図。
【図２】本発明の実施例１で用いた短辺鋳型の斜視図。
【図３】本発明の実施例１における短辺鋳型温度の経時
変化の特性図。
変化の特性図。
【図４】本発明の実施例２における短辺鋳型の斜視図。
【図５】本発明の実施例３における短辺鋳型の斜視図。
１…短辺鋳型、２…長辺鋳型、３…注湯ノズル、４…溶
湯プール、５…鋳片、６…空隙、７…ガスバーナ、８…
冷却水、９…ガイドロール、１０…発熱体、１１…コイ
ル。
湯プール、５…鋳片、６…空隙、７…ガスバーナ、８…
冷却水、９…ガイドロール、１０…発熱体、１１…コイ
ル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西野 忠 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 下釜 宏徳 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 磯野 光永 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (7)
- 【請求項１】対向する長辺鋳型と短辺鋳型とで形成され
る鋳型の空間に溶融金属を連続して供給し前記鋳型内で
凝固するシェルを連続して引き抜くことで鋳片を連続し
て製造する連続鋳造装置において、短辺鋳型の幅が湯面
から鋳造方向に向かうに従い狭くなる部分と短辺鋳型の
幅が一定の部分で構成され、前記狭くなる部分は前記短
辺鋳型の上部に位置し、前記一定の部分は下部に位置
し、前記短辺鋳型の材料に金属質を用いることを特徴と
する連続鋳造装置。 - 【請求項２】前記短辺鋳型の前記狭くなる部分に対し、
加熱手段を設ける請求項１に記載の連続鋳造装置。 - 【請求項３】前記短辺鋳型の前記狭くなる部分の加熱手
段として、誘導加熱を用いる請求項１または２に記載の
連続鋳造装置。 - 【請求項４】前記短辺鋳型の前記狭くなる部分の加熱手
段として、前記短辺鋳型の背面に高温のガスを流す請求
項１または２に記載の連続鋳造装置。 - 【請求項５】前記短辺鋳型の前記狭くなる部分の加熱手
段として、電気による抵抗加熱を用いる請求項１または
２に記載の連続鋳造装置。 - 【請求項６】前記短辺鋳型の前記狭くなる部分と前記一
定の部分が一体構造である請求項１，２，３，４または
５に記載の連続鋳造装置。 - 【請求項７】短辺鋳型の材料の融点をＴML，鋳造する材
料の鋳込み温度をＴp としたとき、数１を満足する条件
で鋳造することを特徴とする連続鋳造方法。 【数１】 ＴML≧Ｔp …（数１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069695A JPH09253799A (ja) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | 連続鋳造装置及び連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069695A JPH09253799A (ja) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | 連続鋳造装置及び連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253799A true JPH09253799A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13410266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8069695A Pending JPH09253799A (ja) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | 連続鋳造装置及び連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09253799A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013081980A (ja) * | 2011-10-07 | 2013-05-09 | Kobe Steel Ltd | チタンまたはチタン合金からなるスラブの連続鋳造方法および連続鋳造装置 |
-
1996
- 1996-03-26 JP JP8069695A patent/JPH09253799A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013081980A (ja) * | 2011-10-07 | 2013-05-09 | Kobe Steel Ltd | チタンまたはチタン合金からなるスラブの連続鋳造方法および連続鋳造装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |