JPH09256064A - ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH09256064A JPH09256064A JP6681096A JP6681096A JPH09256064A JP H09256064 A JPH09256064 A JP H09256064A JP 6681096 A JP6681096 A JP 6681096A JP 6681096 A JP6681096 A JP 6681096A JP H09256064 A JPH09256064 A JP H09256064A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ローピング特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼薄板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．
５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０１
％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．
３％、Ｎ≦０．０１％を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを、
１２５０℃以下に加熱したのち、熱間圧延し、７５０℃
以上で巻取った後、熱延板焼鈍をすることなく、酸洗、
冷延、冷延板焼鈍をする。好ましくは、粗圧延時の最終
パス及びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上と
するとよい。これにより、ローピング特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼薄板が製造できる。
レス鋼薄板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．
５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０１
％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．
３％、Ｎ≦０．０１％を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを、
１２５０℃以下に加熱したのち、熱間圧延し、７５０℃
以上で巻取った後、熱延板焼鈍をすることなく、酸洗、
冷延、冷延板焼鈍をする。好ましくは、粗圧延時の最終
パス及びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上と
するとよい。これにより、ローピング特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼薄板が製造できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ローピング特性に
優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関す
る。
優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、耐食性に
優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多くの用
途に用いられている。近年では家電用に代表されるよう
に高加工性用材料としての用途が広がってきている。高
加工性材料には、深絞り性の指標として知られるｒ値が
高いことが求められ、このｒ値を向上させるためにＴ
ｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加してＣ，Ｎを固定
した、いわゆるＩＦ系ステンレス鋼が用いられている。
優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多くの用
途に用いられている。近年では家電用に代表されるよう
に高加工性用材料としての用途が広がってきている。高
加工性材料には、深絞り性の指標として知られるｒ値が
高いことが求められ、このｒ値を向上させるためにＴ
ｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加してＣ，Ｎを固定
した、いわゆるＩＦ系ステンレス鋼が用いられている。
【０００３】またフェライト系ステンレス鋼の特徴とし
て表面の美麗さが挙げられる。表面特性を損なう欠陥と
しては、リジングと呼ばれる表面凹凸のうねりが良く知
られている。このリジングは、製品に成形加工等で１５
％程度の歪みを付与したときに現れる表面凹凸現象であ
り、その表面のうねりは圧延方向に伸び、通常５〜５０
μ程度のうねり高さである。
て表面の美麗さが挙げられる。表面特性を損なう欠陥と
しては、リジングと呼ばれる表面凹凸のうねりが良く知
られている。このリジングは、製品に成形加工等で１５
％程度の歪みを付与したときに現れる表面凹凸現象であ
り、その表面のうねりは圧延方向に伸び、通常５〜５０
μ程度のうねり高さである。
【０００４】フェライトステンレス鋼において、リジン
グを防止するために種々の方策がこれまでに提案されて
いる。また、リジングのの発生メカニズムについても、
数多くの研究がなされており（例えば、鉄と鋼７６（１
９９０），Ｐ．１５２０参照）、リジング特性向上の手
法として、鋳造組織の微細化（等軸晶率の増加）、粗熱
延時の再結晶、γ相あるいはマルテンサイト相を用いた
圧延集合組織のランダム化等が有効であることが知られ
ている。
グを防止するために種々の方策がこれまでに提案されて
いる。また、リジングのの発生メカニズムについても、
数多くの研究がなされており（例えば、鉄と鋼７６（１
９９０），Ｐ．１５２０参照）、リジング特性向上の手
法として、鋳造組織の微細化（等軸晶率の増加）、粗熱
延時の再結晶、γ相あるいはマルテンサイト相を用いた
圧延集合組織のランダム化等が有効であることが知られ
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼の表面欠陥としては、これまでリジングが問題視さ
れてきたが、最近ではフェライト系ステンレス鋼熱延板
を冷延したときに、冷延板の表面に発生した微小なうね
りが最終製品まで消えずに残り、微小なうねりであるけ
れども最近の厳しく求められる表面品位を満足すること
ができず、製品としての価値を損なうことが問題視され
ている。この微小なうねりは、冷延板の表面に高さ０．
２〜０．５μｍ程度で圧延方向に伸びたうねりであり、
このうねりは、リジングと区別してローピングと呼ばれ
ている。
ス鋼の表面欠陥としては、これまでリジングが問題視さ
れてきたが、最近ではフェライト系ステンレス鋼熱延板
を冷延したときに、冷延板の表面に発生した微小なうね
りが最終製品まで消えずに残り、微小なうねりであるけ
れども最近の厳しく求められる表面品位を満足すること
ができず、製品としての価値を損なうことが問題視され
ている。この微小なうねりは、冷延板の表面に高さ０．
２〜０．５μｍ程度で圧延方向に伸びたうねりであり、
このうねりは、リジングと区別してローピングと呼ばれ
ている。
【０００６】これまではローピングはリジングと同一現
象として対策が検討されてきたが、リジングは発生しな
くてもローピングが発生するという事例も見られ、この
ローピングの軽減が重要な課題である。特に、高加工性
を有するＩＦ系フェライト系ステンレス鋼においてはロ
ーピング対策が求められる。
象として対策が検討されてきたが、リジングは発生しな
くてもローピングが発生するという事例も見られ、この
ローピングの軽減が重要な課題である。特に、高加工性
を有するＩＦ系フェライト系ステンレス鋼においてはロ
ーピング対策が求められる。
【０００７】そこで、本発明の目的は、特にＩＦ系フェ
ライトステンレス鋼において、その高加工性を確保しつ
つ、かつローピング特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼薄板を、熱延板焼鈍なしに、生産性の高いプロセス
で製造する方法を提供することにある。
ライトステンレス鋼において、その高加工性を確保しつ
つ、かつローピング特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼薄板を、熱延板焼鈍なしに、生産性の高いプロセス
で製造する方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦０．５％、 Ｐ ≦０．０４％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．３％、 Ｎ ≦０．０１％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼スラブを、１２５０℃以下に加熱
したのち、熱間圧延し、７５０℃以上で巻取った後、熱
延板焼鈍をすることなく、酸洗、冷延、冷延板焼鈍をす
ることを特徴とするローピング特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼薄板の製造方法である。上記の熱間圧延
において、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率
をそれぞれ３０％以上とすることがローピング特性に優
れる。
ライト系ステンレス鋼スラブを、１２５０℃以下に加熱
したのち、熱間圧延し、７５０℃以上で巻取った後、熱
延板焼鈍をすることなく、酸洗、冷延、冷延板焼鈍をす
ることを特徴とするローピング特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼薄板の製造方法である。上記の熱間圧延
において、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率
をそれぞれ３０％以上とすることがローピング特性に優
れる。
【０００９】上記フェライト系ステンレス鋼には、必要
により、さらにＢ ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｚｒ：０．０１〜０．４％、Ｎｂ：０．０１〜０．４％
の内から１種以上を含有することも好適である。あるい
は、さらにＭｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０
２〜２．５％含有することも好適である。
により、さらにＢ ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｚｒ：０．０１〜０．４％、Ｎｂ：０．０１〜０．４％
の内から１種以上を含有することも好適である。あるい
は、さらにＭｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０
２〜２．５％含有することも好適である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分限定理
由について述べる。 Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎは加工性を低下させる元素である。そこ
で高加工性（高ｒ値）を得るためには、Ｃ，Ｎを固定す
る必要があるけれども、Ｃ，Ｎが多すぎるとこれらを固
定するためのＴｉを多量に添加する必要があり、原料コ
ストを増加させる。また、Ｃ，Ｎを多量に含有すると、
冷延板焼鈍時に再結晶が遅延するために高温焼鈍が必要
となり、高温焼鈍に伴う種々の操業的問題が生じてく
る。したがって、Ｃ，Ｎ共に含有量は少ないが好まし
く、Ｃ，Ｎの上限をそれぞれ０．０１％とした。Ｃ量
は、できるだけ０．００５０％以下にすることが望まし
い。
まず、本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分限定理
由について述べる。 Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎは加工性を低下させる元素である。そこ
で高加工性（高ｒ値）を得るためには、Ｃ，Ｎを固定す
る必要があるけれども、Ｃ，Ｎが多すぎるとこれらを固
定するためのＴｉを多量に添加する必要があり、原料コ
ストを増加させる。また、Ｃ，Ｎを多量に含有すると、
冷延板焼鈍時に再結晶が遅延するために高温焼鈍が必要
となり、高温焼鈍に伴う種々の操業的問題が生じてく
る。したがって、Ｃ，Ｎ共に含有量は少ないが好まし
く、Ｃ，Ｎの上限をそれぞれ０．０１％とした。Ｃ量
は、できるだけ０．００５０％以下にすることが望まし
い。
【００１１】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として必要である
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、その上
限を０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎも、Ｓｉと同様に脱酸元素であるが、多量の
添加により降伏点の上昇を招くため、その上限は０．５
％とした。本発明においてはスラブ加熱時に析出すると
考えられるＴｉの炭硫化物を安定化させるために、０．
１％程度とすることが好ましい。
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、その上
限を０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎも、Ｓｉと同様に脱酸元素であるが、多量の
添加により降伏点の上昇を招くため、その上限は０．５
％とした。本発明においてはスラブ加熱時に析出すると
考えられるＴｉの炭硫化物を安定化させるために、０．
１％程度とすることが好ましい。
【００１２】Ｐ：Ｐは加工性を低下させる元素であるた
め、低い方が好ましい。したがってその上限は０．０４
％とした。 Ｓ：Ｓは加工性を低下させ、また多量に含有すると鋼の
脆化をもたらすため低い方が好ましく、その上限は０．
０１％とした。
め、低い方が好ましい。したがってその上限は０．０４
％とした。 Ｓ：Ｓは加工性を低下させ、また多量に含有すると鋼の
脆化をもたらすため低い方が好ましく、その上限は０．
０１％とした。
【００１３】Ｃｒ：Ｃｒは含有量が１０％以下であると
ステンレス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣ
ｒ量の下限を１０％とした。一方、Ｃｒ量が多すぎる
と、高温巻取を行った場合にσ相などの金属間化合物が
析出して熱延板の靭性を劣化させるため、Ｃｒの上限は
２５％とした。原料コストを考慮すると１０〜１８％の
範囲とすることが好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉは、Ｃ，Ｎを固定し、加工性を向上させる元
素である。ＴｉによるＣ，Ｎの固定を十分に行うととも
に、加工性（ｒ値）を向上させるためには、Ｔｉを１０
（Ｃ＋Ｎ）以上添加する。一方、Ｔｉを多量に添加する
と原料コストが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等
の問題が起こるため、上限は０．３％とした。
ステンレス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣ
ｒ量の下限を１０％とした。一方、Ｃｒ量が多すぎる
と、高温巻取を行った場合にσ相などの金属間化合物が
析出して熱延板の靭性を劣化させるため、Ｃｒの上限は
２５％とした。原料コストを考慮すると１０〜１８％の
範囲とすることが好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉは、Ｃ，Ｎを固定し、加工性を向上させる元
素である。ＴｉによるＣ，Ｎの固定を十分に行うととも
に、加工性（ｒ値）を向上させるためには、Ｔｉを１０
（Ｃ＋Ｎ）以上添加する。一方、Ｔｉを多量に添加する
と原料コストが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等
の問題が起こるため、上限は０．３％とした。
【００１４】Ｂ，Ｚｒ，Ｎｂ：本発明においては、必要
に応じて、さらに加工性を向上させるためにＢ，Ｚｒ，
Ｎｂの１種以上を添加する。その効果を得るためには、
Ｂは０．０００５％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｎｂ
は０．０１％以上を添加する。しかし、添加量が多くな
ると、それぞれの加工性に及ぼす効果が飽和するばかり
でなく、原料コストの増加をもたらすため、Ｂは０．０
０５０％以下、Ｚｒは０．４％以下、Ｎｂは０．４％以
下とする。 Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕ：本発明鋼の耐食性をさらに向上させ
るためには、Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕを適宜添加する。Ｍｏ，
Ｎｉ，Ｃｕによる効果を有効に得るためには、それぞれ
０．０２％以上添加する。しかし、多量の添加は原料コ
ストを増加させるため、それぞれの添加量は２．５％以
下とする。
に応じて、さらに加工性を向上させるためにＢ，Ｚｒ，
Ｎｂの１種以上を添加する。その効果を得るためには、
Ｂは０．０００５％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｎｂ
は０．０１％以上を添加する。しかし、添加量が多くな
ると、それぞれの加工性に及ぼす効果が飽和するばかり
でなく、原料コストの増加をもたらすため、Ｂは０．０
０５０％以下、Ｚｒは０．４％以下、Ｎｂは０．４％以
下とする。 Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕ：本発明鋼の耐食性をさらに向上させ
るためには、Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕを適宜添加する。Ｍｏ，
Ｎｉ，Ｃｕによる効果を有効に得るためには、それぞれ
０．０２％以上添加する。しかし、多量の添加は原料コ
ストを増加させるため、それぞれの添加量は２．５％以
下とする。
【００１５】次に、上記の本発明鋼を処理する熱間圧延
の条件について説明する。本発明者等は冷延後のローピ
ング特性に及ぼす冷延前の組織（再結晶率及び粒径）の
影響を調査した。表１に示す組成のフェライト系ステン
レス鋼を用いて冷延前の再結晶率を変化させ、圧下率８
０％の冷延をした後、圧延方向のローピング特性を調査
した。なお、未再結晶粒径は約３０００μｍであった。
図１にローピング特性と再結晶率及び再結晶粒径の関係
を示す。ローピングのランクは、Ａ：０．１５μｍ以
下、Ｂ：０．２５μｍ以下、Ｃ：０．３５μｍ以下、
Ｄ：０．３５μｍ超とした。ローピングのランクがＡま
たはＢランクであれば表面外観は合格と判定できる。そ
こで、図１よりローピング特性がＢランクとなる条件を
見てみると、約１００μｍ以下の再結晶粒径が約８０％
以上再結晶しているときであり、また、Ａランクとなる
条件は再結晶粒径が１００μｍ以下で再結晶率が約９０
％以上のときである。
の条件について説明する。本発明者等は冷延後のローピ
ング特性に及ぼす冷延前の組織（再結晶率及び粒径）の
影響を調査した。表１に示す組成のフェライト系ステン
レス鋼を用いて冷延前の再結晶率を変化させ、圧下率８
０％の冷延をした後、圧延方向のローピング特性を調査
した。なお、未再結晶粒径は約３０００μｍであった。
図１にローピング特性と再結晶率及び再結晶粒径の関係
を示す。ローピングのランクは、Ａ：０．１５μｍ以
下、Ｂ：０．２５μｍ以下、Ｃ：０．３５μｍ以下、
Ｄ：０．３５μｍ超とした。ローピングのランクがＡま
たはＢランクであれば表面外観は合格と判定できる。そ
こで、図１よりローピング特性がＢランクとなる条件を
見てみると、約１００μｍ以下の再結晶粒径が約８０％
以上再結晶しているときであり、また、Ａランクとなる
条件は再結晶粒径が１００μｍ以下で再結晶率が約９０
％以上のときである。
【００１６】そこで本発明者等は、熱延板において１０
０μｍ以下の再結晶粒径の再結晶率を８０％、あるいは
９０％以上とするための熱延条件について、表１に示す
組成のフェライト系ステンレス鋼を用いて調査した。そ
の結果、加熱温度を１２５０℃以下、巻取温度を７５０
℃以上としたときに熱延板の再結晶率は８０％以上とな
り、酸洗、冷延後のローピング特性はＢランクとなるこ
とが明らかになった。
０μｍ以下の再結晶粒径の再結晶率を８０％、あるいは
９０％以上とするための熱延条件について、表１に示す
組成のフェライト系ステンレス鋼を用いて調査した。そ
の結果、加熱温度を１２５０℃以下、巻取温度を７５０
℃以上としたときに熱延板の再結晶率は８０％以上とな
り、酸洗、冷延後のローピング特性はＢランクとなるこ
とが明らかになった。
【００１７】
【表１】
【００１８】熱延板焼鈍を施さない場合には熱延板の再
結晶率が高いほどローピング特性は向上する。巻取温度
が高いほど熱延板の再結晶率が高くなるのは言うまでも
ない。加熱温度が低いほど巻取時の再結晶が進行する原
因は、下記のように考えられる。再結晶は析出と競合し
たときには遅延することは知られている。加熱温度が低
いほど加熱時に析出物が多量に析出し（チタンの炭硫化
物であると考える）、再結晶抑制効果のある巻取時の析
出が少ないためと考えられる。また、熱延板の再結晶の
促進による細粒化により、冷延、焼鈍後のｒ値は高くな
る。析出物の安定化のためには加熱温度は低温ほど好ま
しく、１２００℃以下であることが望ましい。しかし、
加熱温度が低すぎると熱延疵が発生するため下限は１０
００℃とすることが好ましい。巻取温度は７５０℃以上
であれば熱延板の再結晶は進行するが、高すぎると再結
晶粒の粒成長をもたらし、ローピング特性は劣化するた
め、上限を８５０℃とすることが好ましい。
結晶率が高いほどローピング特性は向上する。巻取温度
が高いほど熱延板の再結晶率が高くなるのは言うまでも
ない。加熱温度が低いほど巻取時の再結晶が進行する原
因は、下記のように考えられる。再結晶は析出と競合し
たときには遅延することは知られている。加熱温度が低
いほど加熱時に析出物が多量に析出し（チタンの炭硫化
物であると考える）、再結晶抑制効果のある巻取時の析
出が少ないためと考えられる。また、熱延板の再結晶の
促進による細粒化により、冷延、焼鈍後のｒ値は高くな
る。析出物の安定化のためには加熱温度は低温ほど好ま
しく、１２００℃以下であることが望ましい。しかし、
加熱温度が低すぎると熱延疵が発生するため下限は１０
００℃とすることが好ましい。巻取温度は７５０℃以上
であれば熱延板の再結晶は進行するが、高すぎると再結
晶粒の粒成長をもたらし、ローピング特性は劣化するた
め、上限を８５０℃とすることが好ましい。
【００１９】また、本発明者らは、熱延板の再結晶率を
更に増加させるためには仕上げ圧延前の粒径微細化が有
効であることを見いだした。一般に再結晶は、初期粒径
が細粒であるほど速く進行することが知られている。仕
上げ圧延前の粗バーの再結晶粒径は約３００〜４００μ
ｍ、未再結晶粒径は約２０００〜４０００μｍであり、
未再結晶粒を少なくすること、すなわち粗バーでの再結
晶率を高めることが仕上げ圧延前の細粒化となる。粗バ
ーの再結晶率は９０％以上とすることで加熱温度１２５
０℃以下、巻取温度７５０℃以上の熱延板の再結晶率は
９０％以上となり、酸洗、冷延後のローピング特性はＡ
ランクとなる。
更に増加させるためには仕上げ圧延前の粒径微細化が有
効であることを見いだした。一般に再結晶は、初期粒径
が細粒であるほど速く進行することが知られている。仕
上げ圧延前の粗バーの再結晶粒径は約３００〜４００μ
ｍ、未再結晶粒径は約２０００〜４０００μｍであり、
未再結晶粒を少なくすること、すなわち粗バーでの再結
晶率を高めることが仕上げ圧延前の細粒化となる。粗バ
ーの再結晶率は９０％以上とすることで加熱温度１２５
０℃以下、巻取温度７５０℃以上の熱延板の再結晶率は
９０％以上となり、酸洗、冷延後のローピング特性はＡ
ランクとなる。
【００２０】そこで本発明者等は粗バーの再結晶に及ぼ
す粗圧延条件の影響を調査した。その結果、粗バーの再
結晶に及ぼす影響としては歪の効果が大きく、特に粗圧
延パスの後段での歪（圧下率）の増加が再結晶進行に有
効であることを見いだした。さらに、粗バーの再結晶率
を９０％以上とするためには、加熱温度１２５０℃以下
のとき、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率を
それぞれ３０％以上とすることの有効性が明らかになっ
た。しかし、１パス当たりの圧下率は５０％以上となる
と熱延疵が発生することがあるため、５０％を上限とす
ることが好ましい。仕上げ圧延前に再結晶を促進し、細
粒化することにより、巻取時の再結晶が促進される。こ
のため冷延後のローピング特性及び冷延、焼鈍後のｒ値
が向上すると考えられる。
す粗圧延条件の影響を調査した。その結果、粗バーの再
結晶に及ぼす影響としては歪の効果が大きく、特に粗圧
延パスの後段での歪（圧下率）の増加が再結晶進行に有
効であることを見いだした。さらに、粗バーの再結晶率
を９０％以上とするためには、加熱温度１２５０℃以下
のとき、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率を
それぞれ３０％以上とすることの有効性が明らかになっ
た。しかし、１パス当たりの圧下率は５０％以上となる
と熱延疵が発生することがあるため、５０％を上限とす
ることが好ましい。仕上げ圧延前に再結晶を促進し、細
粒化することにより、巻取時の再結晶が促進される。こ
のため冷延後のローピング特性及び冷延、焼鈍後のｒ値
が向上すると考えられる。
【００２１】
【実施例】本発明の実施例を以下に示す。表２に示すフ
ェライト系ステンレス鋼１３種（Ａ〜Ｍ）を溶製し、鋳
片を熱間圧延する際に、加熱温度、粗圧延のパススケジ
ュールおよび巻取温度を変化させた。それらの条件を表
３に示す。なお、表中のＲf およびＲf-1 は、それぞれ
粗圧延最終パスの圧下率およびその前のパスの圧下率で
ある。次に、熱延板を焼鈍することなく、酸洗し、圧下
率８０％の冷延後、ローピング高さを測定した。ローピ
ング特性は、前述の評価ランクで評価し、ＡまたはＢラ
ンクを合格と判定した。
ェライト系ステンレス鋼１３種（Ａ〜Ｍ）を溶製し、鋳
片を熱間圧延する際に、加熱温度、粗圧延のパススケジ
ュールおよび巻取温度を変化させた。それらの条件を表
３に示す。なお、表中のＲf およびＲf-1 は、それぞれ
粗圧延最終パスの圧下率およびその前のパスの圧下率で
ある。次に、熱延板を焼鈍することなく、酸洗し、圧下
率８０％の冷延後、ローピング高さを測定した。ローピ
ング特性は、前述の評価ランクで評価し、ＡまたはＢラ
ンクを合格と判定した。
【００２２】さらに、冷延板は８７５℃で６０秒保定の
焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジング
高さを測定した。ｒ値は、圧延方向から０，４５，９０
゜の角度で各２本採取した引張試験片を１５％引張後に
測定した。リジング高さは圧延方向に平行に１５％引張
後、うねりの高さを測定した（ｎ＝８）。リジングのラ
ンクは、Ａ：１０μｍ以下、Ｂ：２２μｍ以下、Ｃ：３
２μｍ以下、Ｄ：３２μｍ超とし、Ａ，Ｂランクを合格
と判定した。
焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジング
高さを測定した。ｒ値は、圧延方向から０，４５，９０
゜の角度で各２本採取した引張試験片を１５％引張後に
測定した。リジング高さは圧延方向に平行に１５％引張
後、うねりの高さを測定した（ｎ＝８）。リジングのラ
ンクは、Ａ：１０μｍ以下、Ｂ：２２μｍ以下、Ｃ：３
２μｍ以下、Ｄ：３２μｍ超とし、Ａ，Ｂランクを合格
と判定した。
【００２３】また、焼鈍板については、８０℃で１０％
硫酸溶液中の全面腐食試験を行い、耐食性を評価した。
評価は、腐食速度でランク付けし、Ａランク：４００ｇ
／ｍ2 ・ｈ以下、Ｂ：４０００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下、Ｃ：
４０００ｇ／ｍ2 ・ｈ超とした。
硫酸溶液中の全面腐食試験を行い、耐食性を評価した。
評価は、腐食速度でランク付けし、Ａランク：４００ｇ
／ｍ2 ・ｈ以下、Ｂ：４０００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下、Ｃ：
４０００ｇ／ｍ2 ・ｈ超とした。
【００２４】各鋼種及び熱延条件とローピング、ｒ値、
リジングおよび耐食性の評価結果を表３に示す。本発明
の製造方法によって得られた鋼板は、ローピング特性、
ｒ値、リジング特性、耐食性ともに優れている。
リジングおよび耐食性の評価結果を表３に示す。本発明
の製造方法によって得られた鋼板は、ローピング特性、
ｒ値、リジング特性、耐食性ともに優れている。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】本発明によるフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法によれば、特にＣとＮの量に上限を規定
してＴｉを添加するとともに、熱間圧延時のスラブ加熱
温度と巻取温度、さらには粗圧延時に最終パスおよびそ
の前のパスの圧下率を下限規定することによって、耐ロ
ーピング特性に優れ、ｒ値およびリジング性も良好なフ
ェライト系ステンレス鋼薄板を得ることができる。さら
には、フェライト系ステンレス鋼薄板の製造において、
熱延板の焼鈍を省略できるので、生産性も改善されると
いう利点も得られる。
薄板の製造方法によれば、特にＣとＮの量に上限を規定
してＴｉを添加するとともに、熱間圧延時のスラブ加熱
温度と巻取温度、さらには粗圧延時に最終パスおよびそ
の前のパスの圧下率を下限規定することによって、耐ロ
ーピング特性に優れ、ｒ値およびリジング性も良好なフ
ェライト系ステンレス鋼薄板を得ることができる。さら
には、フェライト系ステンレス鋼薄板の製造において、
熱延板の焼鈍を省略できるので、生産性も改善されると
いう利点も得られる。
【図１】冷延前の組織（再結晶率、再結晶粒径）と冷延
後のローピングランクの関係を表す図である。
後のローピングランクの関係を表す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 進藤 卓嗣 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦０．５％、 Ｐ ≦０．０４％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．３％、 Ｎ ≦０．０１％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼スラブを、１２５０℃以下に加熱
したのち、熱間圧延し、７５０℃以上で巻取った後、熱
延板焼鈍をすることなく、酸洗、冷延、冷延板焼鈍をす
ることを特徴とするローピング特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項２】 熱間圧延において、粗圧延の最終パス及
びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上とするこ
とを特徴とする請求項１記載のローピング特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項３】 フェライト系ステンレス鋼が、さらに Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％、 Ｚｒ：０．０１〜０．４％、 Ｎｂ：０．０１〜０．４％ の内から１種以上を含有することを特徴とする請求項１
または２記載のローピング特性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項４】 フェライト系ステンレス鋼が、さらにＭ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０２〜２．５％
含有するこを特徴とする請求項１，２または３のいずれ
かに記載のローピング特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6681096A JPH09256064A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6681096A JPH09256064A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256064A true JPH09256064A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13326593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6681096A Pending JPH09256064A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09256064A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| WO2012172808A1 (ja) * | 2011-06-15 | 2012-12-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| JP5168425B1 (ja) * | 2011-06-15 | 2013-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| KR20180068087A (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 충격 인성이 개선된 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
| JP2020532651A (ja) * | 2017-08-31 | 2020-11-12 | ポスコＰｏｓｃｏ | 放熱性および加工性が向上したフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN114951265A (zh) * | 2022-05-16 | 2022-08-30 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种中高铬铁素体不锈钢冷板及其制造方法 |
| JP2025542027A (ja) * | 2022-12-16 | 2025-12-24 | ポスコ カンパニー リミテッド | フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-03-22 JP JP6681096A patent/JPH09256064A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
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| EP4610382A4 (en) * | 2022-12-16 | 2026-05-13 | Posco Co Ltd | FERRITIC STAINLESS STEEL AND ITS MANUFACTURING PROCESS |
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