JPH09256109A - ドリル加工性にすぐれた高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼 - Google Patents
ドリル加工性にすぐれた高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼Info
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- JPH09256109A JPH09256109A JP6095096A JP6095096A JPH09256109A JP H09256109 A JPH09256109 A JP H09256109A JP 6095096 A JP6095096 A JP 6095096A JP 6095096 A JP6095096 A JP 6095096A JP H09256109 A JPH09256109 A JP H09256109A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】製紙機用サクションロールの胴部材料等として
使用される、良好な耐食性，靱性，腐蝕疲労強度等を有
すると共に、ドリル加工性にすぐれた二相ステンレス鋼
を提供する。 【解決手段】この二相ステンレス鋼は、Ｃ: ０．０４％
以下，Ｓｉ: ０．２〜２．０％，Ｍｎ: ０．２〜２．０
％，Ｃｒ: ２３．０〜２５．０％，Ｎｉ: ５．０〜６．
５％，Ｍｏ: １．０〜２．０％，Ｃｕ: ０．９％以下，
Ｎ: ０．０３〜０．０８％，Ｗ: ０．５〜２．０％，Ｃ
ｒ当量／Ｎｉ当量: ２．０〜２．３、残部実質的にＦｅ
からなり、二相組織のフェライト量は７０〜８５面積％
である。
使用される、良好な耐食性，靱性，腐蝕疲労強度等を有
すると共に、ドリル加工性にすぐれた二相ステンレス鋼
を提供する。 【解決手段】この二相ステンレス鋼は、Ｃ: ０．０４％
以下，Ｓｉ: ０．２〜２．０％，Ｍｎ: ０．２〜２．０
％，Ｃｒ: ２３．０〜２５．０％，Ｎｉ: ５．０〜６．
５％，Ｍｏ: １．０〜２．０％，Ｃｕ: ０．９％以下，
Ｎ: ０．０３〜０．０８％，Ｗ: ０．５〜２．０％，Ｃ
ｒ当量／Ｎｉ当量: ２．０〜２．３、残部実質的にＦｅ
からなり、二相組織のフェライト量は７０〜８５面積％
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製紙機用サクショ
ンロールの胴部材等として有用な、高靱性，高腐蝕疲労
強度等を有すると共に、ドリル加工性にすぐれた二相ス
テンレス鋼に関する。
ンロールの胴部材等として有用な、高靱性，高腐蝕疲労
強度等を有すると共に、ドリル加工性にすぐれた二相ス
テンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】製紙工程において抄紙された湿潤紙を脱
水処理するサクシヨンロールの胴部材（スリーブ）は、
湿潤紙から搾出される水分、所謂「白水」（塩素イオン
Ｃｌ-や硫酸イオンＳＯ4 --等を含む強酸性腐食液）を
吸引排除する多数の小孔（サクシヨンホール）が分散穿
設された中空円筒状部材であり、その材料特性として白
水に対する腐食抵抗性、湿潤紙から白水を搾出するプレ
スロールの押圧力（ニツプ圧）の反復負荷に耐え得る機
械強度、および腐食疲労強度等を兼ね備えたものである
ことが要求される。従来より、上記サクシヨンロールの
スリーブ材料として、二相ステンレス鋼（(JIS G4307 S
US329J1,G5121 SCS13A, SCS14A等）が使用されてきた。
二相ステンレス鋼は、δ−フェライト相とオーステナイ
ト相との混相組織による強度，靱性，耐食性等を備えた
耐食合金であり、近似はその二相ステンレス鋼として、
Ｃｕ等の含有量を高めた析出硬化型のものや、低Ｃ系の
もの等も実用されるようになっている。
水処理するサクシヨンロールの胴部材（スリーブ）は、
湿潤紙から搾出される水分、所謂「白水」（塩素イオン
Ｃｌ-や硫酸イオンＳＯ4 --等を含む強酸性腐食液）を
吸引排除する多数の小孔（サクシヨンホール）が分散穿
設された中空円筒状部材であり、その材料特性として白
水に対する腐食抵抗性、湿潤紙から白水を搾出するプレ
スロールの押圧力（ニツプ圧）の反復負荷に耐え得る機
械強度、および腐食疲労強度等を兼ね備えたものである
ことが要求される。従来より、上記サクシヨンロールの
スリーブ材料として、二相ステンレス鋼（(JIS G4307 S
US329J1,G5121 SCS13A, SCS14A等）が使用されてきた。
二相ステンレス鋼は、δ−フェライト相とオーステナイ
ト相との混相組織による強度，靱性，耐食性等を備えた
耐食合金であり、近似はその二相ステンレス鋼として、
Ｃｕ等の含有量を高めた析出硬化型のものや、低Ｃ系の
もの等も実用されるようになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】製紙機用サクションロ
ールの胴部スリーブ材は、中空円筒状の管体（遠心力鋳
造管等）に所定の調質熱処理を施した後、サクションホ
ールを穿設する工程を経て製造される。サクションホー
ルはロール胴部に約２０〜５０面積％の開口率で分散穿
設され、ロール１本当たりの孔数は数十万個にも及ぶ。
そのサクションホールの穿孔はドリル加工により行われ
る。従来のサクションロールの胴部材は、耐食性や腐食
疲労強度等の改善を目的とした合金設計について種々の
工夫がなされているが、ドリル加工性の観点からは満足
すべきものとはいえない。本発明は、サクションロール
の胴部材として必要な耐食性，靱性，強度，腐蝕疲労強
度等の材料特性を維持しつつ、改良されたドリル加工性
を有する二相ステンレス鋼を提供するものである。
ールの胴部スリーブ材は、中空円筒状の管体（遠心力鋳
造管等）に所定の調質熱処理を施した後、サクションホ
ールを穿設する工程を経て製造される。サクションホー
ルはロール胴部に約２０〜５０面積％の開口率で分散穿
設され、ロール１本当たりの孔数は数十万個にも及ぶ。
そのサクションホールの穿孔はドリル加工により行われ
る。従来のサクションロールの胴部材は、耐食性や腐食
疲労強度等の改善を目的とした合金設計について種々の
工夫がなされているが、ドリル加工性の観点からは満足
すべきものとはいえない。本発明は、サクションロール
の胴部材として必要な耐食性，靱性，強度，腐蝕疲労強
度等の材料特性を維持しつつ、改良されたドリル加工性
を有する二相ステンレス鋼を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の二相ステンレス
鋼は、Ｃ: ０．０４％以下，Ｓｉ: ０．２〜２．０％，
Ｍｎ: ０．２〜２．０％，Ｃｒ: ２３．０〜２５．０
％，Ｎｉ: ５．０〜６．５％，Ｍｏ: １．０〜２．０
％，Ｃｕ: ０．９％以下，Ｎ: ０．０３〜０．０８％，
Ｗ: ０．５〜２．０％，Ｃｒ当量／Ｎｉ当量: ２．０〜
２．３、残部実質的にＦｅからなり、二相組織のフェラ
イト量は７０〜８５面積％である。
鋼は、Ｃ: ０．０４％以下，Ｓｉ: ０．２〜２．０％，
Ｍｎ: ０．２〜２．０％，Ｃｒ: ２３．０〜２５．０
％，Ｎｉ: ５．０〜６．５％，Ｍｏ: １．０〜２．０
％，Ｃｕ: ０．９％以下，Ｎ: ０．０３〜０．０８％，
Ｗ: ０．５〜２．０％，Ｃｒ当量／Ｎｉ当量: ２．０〜
２．３、残部実質的にＦｅからなり、二相組織のフェラ
イト量は７０〜８５面積％である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の二相ステンレス鋼は、δ
−フェライト相が７０〜８５面積％を占める二相組織を
有し、硬度（ブリネル）は２００〜２４０、加工硬化係
数（ｎ）は、０．３０以下と低い値を示す。本発明の二
相ステンレス鋼は、上記化学組成および二相構成の効果
として、サクションロールの胴部材等として必要な耐食
性，機械性質，腐蝕疲労強度等の諸特性を具備すると共
に、加工硬化能が低いという材料特性を有する。穿孔加
工における工具（ドリル）刃先の摩耗は、加工硬化した
切り屑や構成刃先との接触により助長される。本発明の
二相スレンレス鋼は、加工硬化能が低いことにより、工
具刃先の摩耗速度が遅く、このため切削長さの増加に伴
う切削抵抗の増加も少なく、効率的な穿孔加工を可能と
している。
−フェライト相が７０〜８５面積％を占める二相組織を
有し、硬度（ブリネル）は２００〜２４０、加工硬化係
数（ｎ）は、０．３０以下と低い値を示す。本発明の二
相ステンレス鋼は、上記化学組成および二相構成の効果
として、サクションロールの胴部材等として必要な耐食
性，機械性質，腐蝕疲労強度等の諸特性を具備すると共
に、加工硬化能が低いという材料特性を有する。穿孔加
工における工具（ドリル）刃先の摩耗は、加工硬化した
切り屑や構成刃先との接触により助長される。本発明の
二相スレンレス鋼は、加工硬化能が低いことにより、工
具刃先の摩耗速度が遅く、このため切削長さの増加に伴
う切削抵抗の増加も少なく、効率的な穿孔加工を可能と
している。
【０００６】本発明の成分限定理由は次のとおりであ
る。 Ｃ: ０．０４％以下 Ｃは、オーステナイト相の生成・安定化元素であるが、
Ｃ量の増加に伴い、Ｃｒ炭化物の析出による靱性の低
下、Ｃｒ炭化物粒子近傍のＣｒ濃度の希釈化（鋭敏化）
による耐食性の低下等をきたす。このため、０．０４％
以下とする。
る。 Ｃ: ０．０４％以下 Ｃは、オーステナイト相の生成・安定化元素であるが、
Ｃ量の増加に伴い、Ｃｒ炭化物の析出による靱性の低
下、Ｃｒ炭化物粒子近傍のＣｒ濃度の希釈化（鋭敏化）
による耐食性の低下等をきたす。このため、０．０４％
以下とする。
【０００７】Ｓｉ: ０．２〜２．０％ Ｓｉは、鋼の溶製時の脱酸剤であり、また鋳造工程にお
ける湯流れ性を改善する元素であり、少なくとも０．２
％を必要とするが、多量に添加すると、鋼の靱性や溶接
性等が低下するので、２．０％を上限とする。
ける湯流れ性を改善する元素であり、少なくとも０．２
％を必要とするが、多量に添加すると、鋼の靱性や溶接
性等が低下するので、２．０％を上限とする。
【０００８】Ｍｎ：０．２〜２．０％ Ｍｎは、溶鋼の脱酸・脱硫元素として添加される。この
効果を得るには、０．２％以上を要するが、２．０％を
越えると、耐食性の低下をきたすので、これを上限とす
る。
効果を得るには、０．２％以上を要するが、２．０％を
越えると、耐食性の低下をきたすので、これを上限とす
る。
【０００９】Ｃｒ：２３．０〜２５．０％ Ｃｒは、耐食性の確保に必要な元素であり、またフェラ
イト相を形成し、合金の強度を高める。この効果を得る
ために、２３．０％以上を必要とする。しかし、あまり
多くすると、靱性が損なわれるほか、オーステナイト相
の相対的減少により、耐食性の不足をきたす。このた
め、２５．０％を上限とする。
イト相を形成し、合金の強度を高める。この効果を得る
ために、２３．０％以上を必要とする。しかし、あまり
多くすると、靱性が損なわれるほか、オーステナイト相
の相対的減少により、耐食性の不足をきたす。このた
め、２５．０％を上限とする。
【００１０】Ｎｉ：５．０〜６．５％ Ｎｉは、オーステナイト相の生成・安定化元素であり、
二相組織のオーステナイト相とフェライト相の量的バラ
ンスを確保すると共に、靱性および耐食性の確保に必要
な元素である。この効果を得るために、５．０％以上と
する。しかし、過度に増量すると、オーステナイト相が
増加し、合金の加工硬化係数が高くなることにより、ド
リル加工性が低下する。また、Ｎｉは高価な元素であ
り、過度の添加は経済性を損なう。このため、６．５％
を上限とする。
二相組織のオーステナイト相とフェライト相の量的バラ
ンスを確保すると共に、靱性および耐食性の確保に必要
な元素である。この効果を得るために、５．０％以上と
する。しかし、過度に増量すると、オーステナイト相が
増加し、合金の加工硬化係数が高くなることにより、ド
リル加工性が低下する。また、Ｎｉは高価な元素であ
り、過度の添加は経済性を損なう。このため、６．５％
を上限とする。
【００１１】Ｍｏ：１．０〜２．０％ Ｍｏは、耐食性の改善に寄与する元素であり、この効果
は１．０％以上の添加により得られる。しかし、２．０
％を超えると、耐食性改善効果はほぼ飽和し、かつ靱性
の低下をきたす。また、Ｍｏは効果な元素であり、過度
の添加は経済性を損なう。このため、２．０％を上限と
する。
は１．０％以上の添加により得られる。しかし、２．０
％を超えると、耐食性改善効果はほぼ飽和し、かつ靱性
の低下をきたす。また、Ｍｏは効果な元素であり、過度
の添加は経済性を損なう。このため、２．０％を上限と
する。
【００１２】Ｃｕ：０．９％以下 Ｃｕは、耐食性改善元素であるが、０．９％を超えて多
量に添加すると、靱性の低下を招き、腐蝕疲労強度を低
下させるので、これを上限とする。
量に添加すると、靱性の低下を招き、腐蝕疲労強度を低
下させるので、これを上限とする。
【００１３】Ｎ：０．０３〜０．０８％ Ｎは、オーステナイト生成元素であり、また耐孔食性，
耐隙間腐食等の耐食性改善に奏効する元素である。この
効果は、０．０３％以上の添加により得られる。しか
し、本発明の二相ステンレス鋼は、オーステナイト相の
量比が低く、Ｎの鋼中固溶量が少ないため、その含有量
が０．０８％を超えると、Ｃｒ，Ｍｏ等の窒化物が生成
し、靱性，耐食性等の低下をきたすほか、ドリル加工性
も悪くなる。このため、０．０８％を上限とする。Ｎは
オーステナイト相に多量に固溶し、フェライト相には殆
ど固溶しないので、フェライト相の量比の高い本発明合
金鋼では、このような少量のＮの添加でその効果を得る
ことができる。
耐隙間腐食等の耐食性改善に奏効する元素である。この
効果は、０．０３％以上の添加により得られる。しか
し、本発明の二相ステンレス鋼は、オーステナイト相の
量比が低く、Ｎの鋼中固溶量が少ないため、その含有量
が０．０８％を超えると、Ｃｒ，Ｍｏ等の窒化物が生成
し、靱性，耐食性等の低下をきたすほか、ドリル加工性
も悪くなる。このため、０．０８％を上限とする。Ｎは
オーステナイト相に多量に固溶し、フェライト相には殆
ど固溶しないので、フェライト相の量比の高い本発明合
金鋼では、このような少量のＮの添加でその効果を得る
ことができる。
【００１４】Ｗ：０．５〜２．０％ Ｗは、耐食性および腐蝕疲労強度を改善し、またフェラ
イト相を固溶強化する。この効果は０．５％以上の添加
により得られる。このＷの効果は前記Ｃｕとの共存によ
り増強される。しかし、多量に添加すると、耐食性，靱
性，腐蝕疲労強度等の低下を招くので、２．０％を上限
とする。
イト相を固溶強化する。この効果は０．５％以上の添加
により得られる。このＷの効果は前記Ｃｕとの共存によ
り増強される。しかし、多量に添加すると、耐食性，靱
性，腐蝕疲労強度等の低下を招くので、２．０％を上限
とする。
【００１５】Ｃｒ当量／Ｎｉ当量: ２．０〜２．３ Ｃｒ当量およびＮｉ当量は、それぞれ下式により算出さ
れる値である。この値を上記範囲に限定したのは、δ−
フェライト相の量比が前記のように７０〜８５面積％で
ある二相組織を形成し、その二相のバランスにより、サ
クションロール等に必要な強度を維持しつつ、加工硬化
係数を低い値に抑制し、良好なドリル加工性を確保する
ためである。すなわち、上記当量比が、２．０に満たな
いと、オーステナイト相の量比が過剰となり、強度の不
足をきたすのみならず、加工硬化係数が高くなり、他方
その当量比が２．３を超える場合は、上記と逆にフェラ
イト相の量比が過剰となることにより、合金の硬度が不
必要に高くなり、いずれの場合もドリル加工における切
削抵抗が大きくなるからである。
れる値である。この値を上記範囲に限定したのは、δ−
フェライト相の量比が前記のように７０〜８５面積％で
ある二相組織を形成し、その二相のバランスにより、サ
クションロール等に必要な強度を維持しつつ、加工硬化
係数を低い値に抑制し、良好なドリル加工性を確保する
ためである。すなわち、上記当量比が、２．０に満たな
いと、オーステナイト相の量比が過剰となり、強度の不
足をきたすのみならず、加工硬化係数が高くなり、他方
その当量比が２．３を超える場合は、上記と逆にフェラ
イト相の量比が過剰となることにより、合金の硬度が不
必要に高くなり、いずれの場合もドリル加工における切
削抵抗が大きくなるからである。
【数１】 Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋1.5 ×％Ｓｉ＋1.4 ％Ｍｏ−4.99 Ｎｉ当量＝％Ｎｉ＋30×％Ｃ＋0.5 ％Ｍｎ＋26（％Ｎ−0.02）＋2.77
【００１６】本発明の二相ステンレス鋼の容体化熱処理
は、約１０００〜１１００℃の温度域に適当時間（鋳造
材の肉厚１インチ当り約１〜５Ｈｒ）加熱保持した後、
冷却することにより行われる。溶体化温度からの冷却
は、残留応力の発生を抑制するために、約５〜１５℃／
分程度の比較的緩慢な冷却速度であるのが望ましい。製
紙機用サクションロールの胴部材のスリーブの製造にお
いては、中空円筒体を遠心力鋳造し、上記溶体化熱処理
の後、ドリル加工によるサクションホールの穿設，仕上
げ機械加工を行い、別途用意した軸部材に嵌合組立する
ことによりサクションロールに仕上げられる。
は、約１０００〜１１００℃の温度域に適当時間（鋳造
材の肉厚１インチ当り約１〜５Ｈｒ）加熱保持した後、
冷却することにより行われる。溶体化温度からの冷却
は、残留応力の発生を抑制するために、約５〜１５℃／
分程度の比較的緩慢な冷却速度であるのが望ましい。製
紙機用サクションロールの胴部材のスリーブの製造にお
いては、中空円筒体を遠心力鋳造し、上記溶体化熱処理
の後、ドリル加工によるサクションホールの穿設，仕上
げ機械加工を行い、別途用意した軸部材に嵌合組立する
ことによりサクションロールに仕上げられる。
【００１７】
【実施例】表１に示す化学組成を有する二相ステンレス
鋼の遠心力鋳造材（中空円筒体）に、溶体化熱処理を施
して供試材を得る。表１の「Eq.Cr/Ni比」は、Cr当量／
Ni当量の値を示している。各供試材について得られた材
料特性を表２に示す。 鋳造材サイズ：外径 600, 肉厚 72,長さ 3000 （mm） 熱処理（溶体化熱処理）：1050℃× 6 Hr →空冷（10℃
/ 分）
鋼の遠心力鋳造材（中空円筒体）に、溶体化熱処理を施
して供試材を得る。表１の「Eq.Cr/Ni比」は、Cr当量／
Ni当量の値を示している。各供試材について得られた材
料特性を表２に示す。 鋳造材サイズ：外径 600, 肉厚 72,長さ 3000 （mm） 熱処理（溶体化熱処理）：1050℃× 6 Hr →空冷（10℃
/ 分）
【００１８】〔腐食試験〕腐蝕液中に試験片を浸漬し腐
食速度（ｇ/m2 h ）を求める（ASTM G48A 法に準拠) 。 腐蝕試験液: 塩化第二鉄溶液（FeCl3,濃度6 ％), 液温
50℃ 試験時間 : 72Ｈｒ
食速度（ｇ/m2 h ）を求める（ASTM G48A 法に準拠) 。 腐蝕試験液: 塩化第二鉄溶液（FeCl3,濃度6 ％), 液温
50℃ 試験時間 : 72Ｈｒ
【００１９】〔腐食疲労試験〕小野式回転曲げ疲労試験
機により、耐久限度(MPa) を測定。 試験片 : φ10×30L （平行部） 腐蝕試験液: Cl- 100 ppm, SO 4 2- 1000 ppm, pH 3.5 回転速度 : 3000 rpm サイクル数: 108
機により、耐久限度(MPa) を測定。 試験片 : φ10×30L （平行部） 腐蝕試験液: Cl- 100 ppm, SO 4 2- 1000 ppm, pH 3.5 回転速度 : 3000 rpm サイクル数: 108
【００２０】〔ドリル加工性〕供試材（但し，板厚 50
mm）にガンドリルによる穿孔加工を行い、貫通孔１００
個の穿孔加工を行った時点での切削抵抗（トルク，kg・
cm）を測定。 ドリル径: φ4.3 mm 回転速度: 5000 rpm 送り速度: 0.008 mm/1回転
mm）にガンドリルによる穿孔加工を行い、貫通孔１００
個の穿孔加工を行った時点での切削抵抗（トルク，kg・
cm）を測定。 ドリル径: φ4.3 mm 回転速度: 5000 rpm 送り速度: 0.008 mm/1回転
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】発明例（No.1〜３) と比較例（No.11 〜１
９）とを対比すると、比較例No.11 は、強度，伸び等の
機械性質、およびドリル加工性等は発明例のものと同等
で、腐食疲労強度も比較的良好であるが、Ｎｉ量の不足
およびフェライト相の量比過多（オーステナイト相の量
比不足）のために、耐食性，靱性に乏しい。比較例No.1
2 は、高い靱性を有しているが、オーステナイト相の不
足により、強度, 耐食性, 腐蝕疲労強度が低く、ドリル
加工性にも劣る。比較例No.13は、高靱性を有している
が、フェライト相の不足により、耐力が低く、腐蝕疲労
強度の低下をきたし、またドリル加工性も悪い。なお、
耐食性が低いのは、オーステナイト相の高い量比に対し
てＮ量が相対的に不足していることによる。比較例No.1
4 は、良好な強度，延・靱性を有し、ドリル加工性にも
優れているが、Ｎ量の不足により、耐食性が低く、また
耐食性が低いために、腐蝕疲労強度性も低いレベルにと
どまっている。
９）とを対比すると、比較例No.11 は、強度，伸び等の
機械性質、およびドリル加工性等は発明例のものと同等
で、腐食疲労強度も比較的良好であるが、Ｎｉ量の不足
およびフェライト相の量比過多（オーステナイト相の量
比不足）のために、耐食性，靱性に乏しい。比較例No.1
2 は、高い靱性を有しているが、オーステナイト相の不
足により、強度, 耐食性, 腐蝕疲労強度が低く、ドリル
加工性にも劣る。比較例No.13は、高靱性を有している
が、フェライト相の不足により、耐力が低く、腐蝕疲労
強度の低下をきたし、またドリル加工性も悪い。なお、
耐食性が低いのは、オーステナイト相の高い量比に対し
てＮ量が相対的に不足していることによる。比較例No.1
4 は、良好な強度，延・靱性を有し、ドリル加工性にも
優れているが、Ｎ量の不足により、耐食性が低く、また
耐食性が低いために、腐蝕疲労強度性も低いレベルにと
どまっている。
【００２４】比較例No.15 およびNo.16 は、高い強度を
有しているものの、窒化物の多量の析出に起因して、靱
性，耐食性，および腐蝕疲労強度が低いのは、窒化物の
多量析出によるものであり、また窒化物の析出による硬
質化のために、ドリル加工性も悪い。比較例No.17 は、
Ｍｏ量の多量含有，オーステナイト量比が高いこと等に
より耐食性，靱性は良好であり、またＮの多量含有によ
るオースタナイト相の固溶強化作用により高い強度を有
しているが、Eq.Cr/Ni比の不足（オーステナイト量比の
増大，加工硬化係数の増大）により、著しくドリル加工
性に劣っている。また、No.18 および No.19の各元素の
含有量は、本発明の規定を満たしているが、前者はEq.C
r/Ni比や、フェライト量比が高過ぎ、靱性に劣り、耐食
性, 腐食疲労強度等も低いレベルにあり、後者はEq.Cr/
Ni比、フェライト量比が不足し、強度が低く、かつドリ
ル加工性に劣る。これに対し、発明例のものは、サクシ
ョンロールの胴部材等として必要な強度，延・靱性等の
機械性質、耐食性および腐蝕疲労強度等を具備すると共
に、比較例に比し、ドリル穿孔における切削抵抗が低
く、改良されたドリル加工性を具備している。
有しているものの、窒化物の多量の析出に起因して、靱
性，耐食性，および腐蝕疲労強度が低いのは、窒化物の
多量析出によるものであり、また窒化物の析出による硬
質化のために、ドリル加工性も悪い。比較例No.17 は、
Ｍｏ量の多量含有，オーステナイト量比が高いこと等に
より耐食性，靱性は良好であり、またＮの多量含有によ
るオースタナイト相の固溶強化作用により高い強度を有
しているが、Eq.Cr/Ni比の不足（オーステナイト量比の
増大，加工硬化係数の増大）により、著しくドリル加工
性に劣っている。また、No.18 および No.19の各元素の
含有量は、本発明の規定を満たしているが、前者はEq.C
r/Ni比や、フェライト量比が高過ぎ、靱性に劣り、耐食
性, 腐食疲労強度等も低いレベルにあり、後者はEq.Cr/
Ni比、フェライト量比が不足し、強度が低く、かつドリ
ル加工性に劣る。これに対し、発明例のものは、サクシ
ョンロールの胴部材等として必要な強度，延・靱性等の
機械性質、耐食性および腐蝕疲労強度等を具備すると共
に、比較例に比し、ドリル穿孔における切削抵抗が低
く、改良されたドリル加工性を具備している。
【００２５】
【発明の効果】本発明の二相ステンレス鋼は、良好な機
械性質，耐食性，腐蝕疲労強度を有すると同時に、改良
されたドリル加工性を備えおり、これらの諸特性が要求
される製紙機用サクションロールの胴部材料として好適
に使用される。むろん本発明の二相ステンレス鋼の用途
はこれに限定されず、上記諸特性を必要とする各種構造
用部材料として有用である。
械性質，耐食性，腐蝕疲労強度を有すると同時に、改良
されたドリル加工性を備えおり、これらの諸特性が要求
される製紙機用サクションロールの胴部材料として好適
に使用される。むろん本発明の二相ステンレス鋼の用途
はこれに限定されず、上記諸特性を必要とする各種構造
用部材料として有用である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ: ０．０４％以下，Ｓｉ: ０．２〜
２．０％，Ｍｎ: ０．２〜２．０％，Ｃｒ: ２３．０〜
２５．０％，Ｎｉ: ５．０〜６．５％，Ｍｏ:１．０〜
２．０％，Ｃｕ: ０．９％以下，Ｎ: ０．０３〜０．０
８％，Ｗ: ０．５〜２．０％，Ｃｒ当量／Ｎｉ当量:
２．０〜２．３、残部実質的にＦｅからなり、フェライ
ト量: ７０〜８５面積％であるドリル加工性にすぐれた
高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6095096A JPH09256109A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | ドリル加工性にすぐれた高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6095096A JPH09256109A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | ドリル加工性にすぐれた高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256109A true JPH09256109A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13157193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6095096A Pending JPH09256109A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | ドリル加工性にすぐれた高靱性・高腐蝕疲労強度二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09256109A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4758430B2 (ja) * | 2004-09-07 | 2011-08-31 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン | サクションロール用鋼シェルおよび鉄鋼製品の製造方法 |
| CN103397142A (zh) * | 2013-08-13 | 2013-11-20 | 北票电力铸钢有限公司 | 一种用于制备超级双相不锈钢泵阀的aod精炼冶炼工艺 |
-
1996
- 1996-03-18 JP JP6095096A patent/JPH09256109A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4758430B2 (ja) * | 2004-09-07 | 2011-08-31 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン | サクションロール用鋼シェルおよび鉄鋼製品の製造方法 |
| CN103397142A (zh) * | 2013-08-13 | 2013-11-20 | 北票电力铸钢有限公司 | 一种用于制备超级双相不锈钢泵阀的aod精炼冶炼工艺 |
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