JPH07268552A - パルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳鋼 - Google Patents
パルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳鋼Info
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- JPH07268552A JPH07268552A JP6074494A JP6074494A JPH07268552A JP H07268552 A JPH07268552 A JP H07268552A JP 6074494 A JP6074494 A JP 6074494A JP 6074494 A JP6074494 A JP 6074494A JP H07268552 A JPH07268552 A JP H07268552A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 パルプマシンで漉きとった厚肉の含水パルプ
シートの脱水用プレスロール材料として使用される改良
された腐蝕疲労強度を有する合金を提供する。 【構成】 Ｃ：０．１〜２％，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：
２％以下，Ｃｒ：２４〜２７％，Ｎｉ：３〜７％，Ｍ
ｏ：０．５〜３％，Ｃｕ：２％を超え，４％以下，Ｎ：
０．０１〜０．３％，残部実質的にＦｅからなり、δ−
フェライト相とオーステナイト相からなる二相組織を有
する。
シートの脱水用プレスロール材料として使用される改良
された腐蝕疲労強度を有する合金を提供する。 【構成】 Ｃ：０．１〜２％，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：
２％以下，Ｃｒ：２４〜２７％，Ｎｉ：３〜７％，Ｍ
ｏ：０．５〜３％，Ｃｕ：２％を超え，４％以下，Ｎ：
０．０１〜０．３％，残部実質的にＦｅからなり、δ−
フェライト相とオーステナイト相からなる二相組織を有
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、厚肉シート状パルプを
脱水処理するプレスロールの胴部材料である腐蝕疲労強
度に優れたステンレス鋳鋼に関する。
脱水処理するプレスロールの胴部材料である腐蝕疲労強
度に優れたステンレス鋳鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】パルプマシンで漉きとられた厚肉シート
状パルプの脱水処理に使用されるプレスロールは、耐食
合金からなる中空円筒体（ロール胴部材）の両端開口部
に軸部材が嵌装された構造を有し、パルプシートの含有
水分は、ロールのプレス圧の作用によりシートから搾出
される。プレスロールの胴部材は、パルプシートの水分
を搾出するプレス圧の負荷による応力（繰り返し応力）
と、搾出された水分（ＳＯ4 --やＣｌ- 等を含む強酸性
腐蝕液である）の接触とが重畳する使用環境に置かれる
ので、腐蝕疲労強度にすぐれたものであることが要求さ
れる。従来より、その胴部材として、抄紙工程の湿潤紙
の脱水を行うサクションロールと同種の材料、すなわち
一般的には鋳鉄が使用され、またこの他に、ＪＩＳ 512
1 ＳＣＳ11二相ステンレス鋳鋼（５Ｎｉ−２５Ｃｒ−２
Ｍｏ−Ｆｅ）、ＳＣＳ14オーステナイト系ステンレス鋳
鋼( １２Ｎｉ−１８Ｃｒ−２．５Ｍｏ−Ｆｅ）、あるい
は０．０５Ｃ−１９Ｃｒ−５Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆ
ｅ系二相ステンレス鋳鋼（特公昭６１−５８５４８号公
報）等が使用されてきた。
状パルプの脱水処理に使用されるプレスロールは、耐食
合金からなる中空円筒体（ロール胴部材）の両端開口部
に軸部材が嵌装された構造を有し、パルプシートの含有
水分は、ロールのプレス圧の作用によりシートから搾出
される。プレスロールの胴部材は、パルプシートの水分
を搾出するプレス圧の負荷による応力（繰り返し応力）
と、搾出された水分（ＳＯ4 --やＣｌ- 等を含む強酸性
腐蝕液である）の接触とが重畳する使用環境に置かれる
ので、腐蝕疲労強度にすぐれたものであることが要求さ
れる。従来より、その胴部材として、抄紙工程の湿潤紙
の脱水を行うサクションロールと同種の材料、すなわち
一般的には鋳鉄が使用され、またこの他に、ＪＩＳ 512
1 ＳＣＳ11二相ステンレス鋳鋼（５Ｎｉ−２５Ｃｒ−２
Ｍｏ−Ｆｅ）、ＳＣＳ14オーステナイト系ステンレス鋳
鋼( １２Ｎｉ−１８Ｃｒ−２．５Ｍｏ−Ｆｅ）、あるい
は０．０５Ｃ−１９Ｃｒ−５Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆ
ｅ系二相ステンレス鋳鋼（特公昭６１−５８５４８号公
報）等が使用されてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】パルプシートの脱水ロ
ール（プレスロール）を、湿潤紙の脱水ロール（サクシ
ョンロール）と比較すると、湿潤紙のサクションロール
の胴部材は多数の小孔（サクションホール）が分散穿設
されているのに対し、プレスロールの胴部材は、これと
異なって無孔の中空円筒体である。このため、サクショ
ンロールでは搾出された水分（強酸性腐蝕液）が胴部材
の外側周面だけでなく、サクションホールを介して内側
周面に廻り込むのに対し、パルプシートの脱水ロール
が、搾出された水分と接触するのは胴部材の外側周面の
みであり、内周面側は冷却水として供給される工業用水
（もしくは水道水）が接触するに過ぎない。従って、腐
蝕環境の点からみると、プレスロールの使用条件は、サ
クションロールに比べて緩和ではある。しかし、その反
面、水分の搾出のために負荷されるプレス圧は、サクシ
ョンロールのそれが約８０ＫＮ／mm2 程度であるのに対
し、プレスロールでは、約２８０ＫＮ／mm2 ないしそれ
以上と、サクションロールの３倍を超える高負荷であ
る。
ール（プレスロール）を、湿潤紙の脱水ロール（サクシ
ョンロール）と比較すると、湿潤紙のサクションロール
の胴部材は多数の小孔（サクションホール）が分散穿設
されているのに対し、プレスロールの胴部材は、これと
異なって無孔の中空円筒体である。このため、サクショ
ンロールでは搾出された水分（強酸性腐蝕液）が胴部材
の外側周面だけでなく、サクションホールを介して内側
周面に廻り込むのに対し、パルプシートの脱水ロール
が、搾出された水分と接触するのは胴部材の外側周面の
みであり、内周面側は冷却水として供給される工業用水
（もしくは水道水）が接触するに過ぎない。従って、腐
蝕環境の点からみると、プレスロールの使用条件は、サ
クションロールに比べて緩和ではある。しかし、その反
面、水分の搾出のために負荷されるプレス圧は、サクシ
ョンロールのそれが約８０ＫＮ／mm2 程度であるのに対
し、プレスロールでは、約２８０ＫＮ／mm2 ないしそれ
以上と、サクションロールの３倍を超える高負荷であ
る。
【０００４】更に、両者の実使用過程におけるロール損
傷の発生形態を対比すると、サクションロールでは、サ
クションホールの周縁部を起点とした腐蝕疲労による亀
裂が生じ易いのに対し、プレスロールでは、これと異な
って胴部材の内側周面（工業用水等の冷却水が接触する
側）に腐蝕疲労による亀裂を生じ易く、その内周面側の
損傷がロール廃却の主たる原因となっている。このよう
に、パルプシートの脱水ロールは、繰り返し応力と腐蝕
因子の重畳作用下に使用される点で湿潤紙の脱水ロール
と共通してはいるものの、具体的使用条件およびロール
損傷の発生形態は、サクションロールのそれとは著しく
相違している。従って、パルプシートの脱水ロールであ
るプレスロールについて、その耐久性を高め脱水操業を
効率よく遂行するためのロール胴部材は、その具体的使
用条件に応じてサクションロールとは異なる独自の観点
に立脚する合理的な成分設計がなされてしかるべきであ
る。本発明は、上記に鑑み、パルプシート脱水用プレス
ロールの胴部材料として好適な高耐力・高腐蝕疲労強度
を有する合金を提供するものである。
傷の発生形態を対比すると、サクションロールでは、サ
クションホールの周縁部を起点とした腐蝕疲労による亀
裂が生じ易いのに対し、プレスロールでは、これと異な
って胴部材の内側周面（工業用水等の冷却水が接触する
側）に腐蝕疲労による亀裂を生じ易く、その内周面側の
損傷がロール廃却の主たる原因となっている。このよう
に、パルプシートの脱水ロールは、繰り返し応力と腐蝕
因子の重畳作用下に使用される点で湿潤紙の脱水ロール
と共通してはいるものの、具体的使用条件およびロール
損傷の発生形態は、サクションロールのそれとは著しく
相違している。従って、パルプシートの脱水ロールであ
るプレスロールについて、その耐久性を高め脱水操業を
効率よく遂行するためのロール胴部材は、その具体的使
用条件に応じてサクションロールとは異なる独自の観点
に立脚する合理的な成分設計がなされてしかるべきであ
る。本発明は、上記に鑑み、パルプシート脱水用プレス
ロールの胴部材料として好適な高耐力・高腐蝕疲労強度
を有する合金を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用】本発明のパル
プシート脱水用プレスロール合金は、Ｃ：０．１〜２
％，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：２％以下，Ｃｒ：２４〜２
７％，Ｎｉ：３〜７％，Ｍｏ：０．５〜３％，Ｃｕ：２
％を超え，４％以下，Ｎ：０．０１〜０．３％，残部実
質的にＦｅからなる析出硬化型二相ステンレス鋳鋼であ
る。
プシート脱水用プレスロール合金は、Ｃ：０．１〜２
％，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：２％以下，Ｃｒ：２４〜２
７％，Ｎｉ：３〜７％，Ｍｏ：０．５〜３％，Ｃｕ：２
％を超え，４％以下，Ｎ：０．０１〜０．３％，残部実
質的にＦｅからなる析出硬化型二相ステンレス鋳鋼であ
る。
【０００６】以下、本発明について詳しく説明する。本
発明合金の成分限定理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１〜２％ Ｃは、固溶強化および炭化物の析出硬化作用により合金
の強度を高める。この効果を十分に発現させるため、下
限量を０．１％とする。従来のロール材料（湿潤紙脱水
用サクションロールの胴部材料）が低Ｃ組成であるのと
異なって、高Ｃ量として高強度化を図っている点は本発
明の特徴の一つである。好ましくは、０．５％以上であ
る。しかし、Ｃ量を過度に増大すると、Ｃｒ炭化物の増
量による合金の靱性の低下、Ｃｒ炭化物粒子の近傍のＣ
ｒ濃度の低下に伴う耐食性の低下をきたすので、２％を
上限とする。好ましくは、１．７％以下である。
発明合金の成分限定理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１〜２％ Ｃは、固溶強化および炭化物の析出硬化作用により合金
の強度を高める。この効果を十分に発現させるため、下
限量を０．１％とする。従来のロール材料（湿潤紙脱水
用サクションロールの胴部材料）が低Ｃ組成であるのと
異なって、高Ｃ量として高強度化を図っている点は本発
明の特徴の一つである。好ましくは、０．５％以上であ
る。しかし、Ｃ量を過度に増大すると、Ｃｒ炭化物の増
量による合金の靱性の低下、Ｃｒ炭化物粒子の近傍のＣ
ｒ濃度の低下に伴う耐食性の低下をきたすので、２％を
上限とする。好ましくは、１．７％以下である。
【０００７】Ｓｉ：２％以下 Ｓｉは、合金溶製工程における脱酸元素として添加さ
れ、また湯流れ性の改善効果を有する。この効果を得る
ための添加量は２％までで十分であり、またそれを超え
て多量に添加すると、合金の靱性の低下、溶接性の低下
をきたすので、２％を上限とする。
れ、また湯流れ性の改善効果を有する。この効果を得る
ための添加量は２％までで十分であり、またそれを超え
て多量に添加すると、合金の靱性の低下、溶接性の低下
をきたすので、２％を上限とする。
【０００８】Ｍｎ：２％以下 Ｍｎは、合金溶製工程の脱酸・脱硫元素として、また鋳
造性の改善のために添加される。この効果を得るための
添加量は２％までであり、これを超えると、合金の耐食
性を悪くする。このため、２％以下とする。
造性の改善のために添加される。この効果を得るための
添加量は２％までであり、これを超えると、合金の耐食
性を悪くする。このため、２％以下とする。
【０００９】Ｃｒ：２４〜２７％ Ｃｒは、フェライト生成元素であり、また合金の耐食性
（殊に孔食、粒界腐蝕等に対する抵抗性）を改善するほ
か、炭化物を形成し、その析出硬化により合金の強度を
高める。２相組織による強度・靱性の確保と、耐食性確
保のため、少なくとも２４％を必要とする。増量に伴つ
てその効果を増すが、過度の添加は鋳造性の悪化、およ
び合金の２相組織におけるフェライト量比の過剰による
靱性の低下をきたす。このため、２７％を上限とする。
（殊に孔食、粒界腐蝕等に対する抵抗性）を改善するほ
か、炭化物を形成し、その析出硬化により合金の強度を
高める。２相組織による強度・靱性の確保と、耐食性確
保のため、少なくとも２４％を必要とする。増量に伴つ
てその効果を増すが、過度の添加は鋳造性の悪化、およ
び合金の２相組織におけるフェライト量比の過剰による
靱性の低下をきたす。このため、２７％を上限とする。
【００１０】Ｎｉ：３〜７％ Ｎｉは、強力なオーステナイト生成元素であり、２相組
織における所定量のオーステナイト相生成・安定化と、
高靱性の確保の観点から少なくとも、３％を必要とす
る。他方、その量が７％を超えると、２相組織における
２相の量的バランスを失するので、これを上限とする。
織における所定量のオーステナイト相生成・安定化と、
高靱性の確保の観点から少なくとも、３％を必要とす
る。他方、その量が７％を超えると、２相組織における
２相の量的バランスを失するので、これを上限とする。
【００１１】Ｍｏ：０．５〜３％ Ｍｏは、基地に固溶して合金の耐食性（孔食，隙間腐蝕
に対する抵抗性）の強化および強度（特に耐力）の向上
に寄与する。この効果は０．５％以上の添加により得ら
れる。添加増量によりその効果を増すが、３％までの添
加により効果はほぼ飽和する。またそれを超える添加
は、σ相の生成による合金の脆化と鋳造割れ等の不具合
をきたす原因となる。このため３％を上限とする。
に対する抵抗性）の強化および強度（特に耐力）の向上
に寄与する。この効果は０．５％以上の添加により得ら
れる。添加増量によりその効果を増すが、３％までの添
加により効果はほぼ飽和する。またそれを超える添加
は、σ相の生成による合金の脆化と鋳造割れ等の不具合
をきたす原因となる。このため３％を上限とする。
【００１２】Ｃｕ：２％超，４％以下 Ｃｕは、その一部はオーステナイト相を固溶強化し、残
部はフェライト相からα’相として析出しフェライト相
を強化する。またＣｕの多量添加は耐食性の強化にも奏
効する。殊に、本発明ではＣ量を高めてＣｒ炭化物の析
出による耐粒界腐蝕性を大幅に高めることとしているの
で、Ｃｒ炭化物の析出に伴うＣｒ欠乏層の生成による耐
食性の低下を補償し、高度の腐蝕抵抗性を確保するため
の元素とてＣｕは不可欠である。この効果は、２％を超
える多量添加により得られる。しかし、４％を超える
と、合金の靱性を損なうので、これを上限とする。
部はフェライト相からα’相として析出しフェライト相
を強化する。またＣｕの多量添加は耐食性の強化にも奏
効する。殊に、本発明ではＣ量を高めてＣｒ炭化物の析
出による耐粒界腐蝕性を大幅に高めることとしているの
で、Ｃｒ炭化物の析出に伴うＣｒ欠乏層の生成による耐
食性の低下を補償し、高度の腐蝕抵抗性を確保するため
の元素とてＣｕは不可欠である。この効果は、２％を超
える多量添加により得られる。しかし、４％を超える
と、合金の靱性を損なうので、これを上限とする。
【００１３】Ｎ：０．０１〜０．３％ Ｎは、合金を固溶強化する。この効果は０．０１％以上
の添加による現れる。増量に伴い効果を増し、かつ耐食
性、殊に耐孔食性の向上に奏効する。しかし、０．３％
を超えると、窒化物生成量の増大に因る耐食性の低下を
きたすので、これを超えてはならない。
の添加による現れる。増量に伴い効果を増し、かつ耐食
性、殊に耐孔食性の向上に奏効する。しかし、０．３％
を超えると、窒化物生成量の増大に因る耐食性の低下を
きたすので、これを超えてはならない。
【００１４】本発明合金は、δ−フェライト相とオース
テナイト相からなる２相組織を有し、軟質相であるオー
ステナイト相が硬質相であるδ−フェライト相で分散強
化され、高い腐蝕疲労強度を有する。その二相組織にお
けるδ−フェラエイト相の量比（面積率）は好ましくは
約４０〜７０％である。本発明合金からなるプレスロー
ルの胴部材は、遠心力鋳造による中空円筒体を素材と
し、これに溶体化処理を施し、ついで析出強化熱処理を
行うことにより製造される。溶体化熱処理は、通常の二
相ステンレス鋼と同様に、温度約１１００〜１２５０℃
に適当時間（肉厚１インチ当たり約１〜５Ｈｒ）加熱保
持することにより行わる。同温度域からの冷却は好まし
くは水冷とし、または強制空冷とすることもできる。析
出強化熱処理は、温度約６００〜７００℃に適当時間
（肉厚１インチ当たり約０．５〜４Ｈｒ）加熱保持した
後、空冷することにより行われる。この熱処理により、
フェライト相中に固溶していたＣｕの一部がα’相とし
て微細に分散析出し、また微細炭化物（主としてＣｒ炭
化物）の分散析出作用を生じ、これらの析出強化の効果
として合金の強度は大きく高められる。
テナイト相からなる２相組織を有し、軟質相であるオー
ステナイト相が硬質相であるδ−フェライト相で分散強
化され、高い腐蝕疲労強度を有する。その二相組織にお
けるδ−フェラエイト相の量比（面積率）は好ましくは
約４０〜７０％である。本発明合金からなるプレスロー
ルの胴部材は、遠心力鋳造による中空円筒体を素材と
し、これに溶体化処理を施し、ついで析出強化熱処理を
行うことにより製造される。溶体化熱処理は、通常の二
相ステンレス鋼と同様に、温度約１１００〜１２５０℃
に適当時間（肉厚１インチ当たり約１〜５Ｈｒ）加熱保
持することにより行わる。同温度域からの冷却は好まし
くは水冷とし、または強制空冷とすることもできる。析
出強化熱処理は、温度約６００〜７００℃に適当時間
（肉厚１インチ当たり約０．５〜４Ｈｒ）加熱保持した
後、空冷することにより行われる。この熱処理により、
フェライト相中に固溶していたＣｕの一部がα’相とし
て微細に分散析出し、また微細炭化物（主としてＣｒ炭
化物）の分散析出作用を生じ、これらの析出強化の効果
として合金の強度は大きく高められる。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学組成を有する遠心力鋳造管体
（機械加工後の管サイズ：外径６００ｍｍ，肉厚５０ｍ
ｍ，長さ２０００ｍｍ）に熱処理を施して供試管材とす
る。表中、No.1〜７は発明例、No.11 〜14は比較例であ
る。比較例のうち、No.11はＳＣＳ11二相ステンレス鋳
鋼相当, No.12 はＳＣＳ14オーステナイト系ステンレス
鋳鋼相当, No.13 は0.05Ｃ-19 Ｃｒ-5Ｎｉ-2Ｍｏ-3Ｃｕ
- Ｆｅ系二相ステンレス鋳鋼（特公昭61-58548号公報相
当材) 、No.14 は鋳鉄材である。
（機械加工後の管サイズ：外径６００ｍｍ，肉厚５０ｍ
ｍ，長さ２０００ｍｍ）に熱処理を施して供試管材とす
る。表中、No.1〜７は発明例、No.11 〜14は比較例であ
る。比較例のうち、No.11はＳＣＳ11二相ステンレス鋳
鋼相当, No.12 はＳＣＳ14オーステナイト系ステンレス
鋳鋼相当, No.13 は0.05Ｃ-19 Ｃｒ-5Ｎｉ-2Ｍｏ-3Ｃｕ
- Ｆｅ系二相ステンレス鋳鋼（特公昭61-58548号公報相
当材) 、No.14 は鋳鉄材である。
【００１６】各供試材の熱処理条件は次のとおりであ
る。 供試材No.1〜７（発明例）： 溶体化熱処理 １１５０℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 ６５０℃×２Ｈｒ→空冷。 供試材No.11(ＳＣＳ11）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし。 供試材No.12 （ＳＣＳ14）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし。 供試材No.13 （１９Ｃｒ−５Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆ
ｅ）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし、 供試材No.14 （鋳鉄材）：鋳放し。
る。 供試材No.1〜７（発明例）： 溶体化熱処理 １１５０℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 ６５０℃×２Ｈｒ→空冷。 供試材No.11(ＳＣＳ11）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし。 供試材No.12 （ＳＣＳ14）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし。 供試材No.13 （１９Ｃｒ−５Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆ
ｅ）： 溶体化熱処理 １１００℃×２Ｈｒ→水冷、 析出強化熱処理 なし、 供試材No.14 （鋳鉄材）：鋳放し。
【００１７】各供試材の材料特性の試験結果を表１の右
欄に示す。表中、腐蝕疲労強度は次の試験による。 〔腐蝕疲労試験〕 試験片：ＪＩＳ Ｚ２２７４ １号平滑試験片（直径１
０ｍｍ）、 試験液：Ａ 水道水（Ｃｌ- 10 ppm, ＣａＣＯ3 50 pp
m, ｐＨ６）、Ｂ 白水（Ｃｌ- 600 ppm, ＳＯ4 --100
0 ppm, ｐＨ３．５）、 試験機：小野式曲げ試験機。回転速度 ３０００ｒｐ
ｍ。（試験液の供給は一般的な滴下法による） 回転数１０8 回後における耐久限度（Ｎ／ｍｍ2 ）を測
定。
欄に示す。表中、腐蝕疲労強度は次の試験による。 〔腐蝕疲労試験〕 試験片：ＪＩＳ Ｚ２２７４ １号平滑試験片（直径１
０ｍｍ）、 試験液：Ａ 水道水（Ｃｌ- 10 ppm, ＣａＣＯ3 50 pp
m, ｐＨ６）、Ｂ 白水（Ｃｌ- 600 ppm, ＳＯ4 --100
0 ppm, ｐＨ３．５）、 試験機：小野式曲げ試験機。回転速度 ３０００ｒｐ
ｍ。（試験液の供給は一般的な滴下法による） 回転数１０8 回後における耐久限度（Ｎ／ｍｍ2 ）を測
定。
【００１８】表１に示したように、発明例No.1〜７は、
代表的な従来材であるNo.14 （鋳鉄材）はむろん、No.1
1 （ＳＣＳ11二相ステンレス鋳鋼），No.12 （ＳＣＳ14
オーステナイトステンレス鋳鋼），およびNo.13 （0.05
Ｃ-19 Ｃｒ-5Ｎｉ-2Ｍｏ-3Ｃｕ- Ｆｅ系二相ステンレス
鋳鋼) に比し、高強度を有し、かつ高負荷の反復作用に
対する改良された腐蝕疲労強度を有している。
代表的な従来材であるNo.14 （鋳鉄材）はむろん、No.1
1 （ＳＣＳ11二相ステンレス鋳鋼），No.12 （ＳＣＳ14
オーステナイトステンレス鋳鋼），およびNo.13 （0.05
Ｃ-19 Ｃｒ-5Ｎｉ-2Ｍｏ-3Ｃｕ- Ｆｅ系二相ステンレス
鋳鋼) に比し、高強度を有し、かつ高負荷の反復作用に
対する改良された腐蝕疲労強度を有している。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】本発明合金は、高負荷の反復作用下に使
用されるパルプシートの脱水用ロールであるプレスロー
ルの胴部構成材料として好適であり、その改良された高
腐蝕疲労強度により、プレスロールの耐久性が高めら
れ、パルプシートの脱水処理操業の効率化に奏効するも
のである。
用されるパルプシートの脱水用ロールであるプレスロー
ルの胴部構成材料として好適であり、その改良された高
腐蝕疲労強度により、プレスロールの耐久性が高めら
れ、パルプシートの脱水処理操業の効率化に奏効するも
のである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１〜２％，Ｓｉ：２％以下，Ｍ
ｎ：２％以下，Ｃｒ：２４〜２７％，Ｎｉ：３〜７％，
Ｍｏ：０．５〜３％，Ｃｕ：２％を超え、４％以下，
Ｎ：０．０１〜０．３％，残部実質的にＦｅからなるパ
ルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6074494A JPH07268552A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | パルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6074494A JPH07268552A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | パルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268552A true JPH07268552A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13151088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6074494A Pending JPH07268552A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | パルプシート脱水ロール用析出硬化型二相ステンレス鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07268552A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7803237B2 (en) | 2005-07-20 | 2010-09-28 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
| WO2012111536A1 (ja) | 2011-02-14 | 2012-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
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1994
- 1994-03-30 JP JP6074494A patent/JPH07268552A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7803237B2 (en) | 2005-07-20 | 2010-09-28 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
| WO2012111536A1 (ja) | 2011-02-14 | 2012-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US9771628B2 (en) | 2011-02-14 | 2017-09-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Duplex stainless steel and production method therefor |
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