JPH09256122A - Ｆｅ系非晶質合金 - Google Patents
Ｆｅ系非晶質合金Info
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- JPH09256122A JPH09256122A JP8062472A JP6247296A JPH09256122A JP H09256122 A JPH09256122 A JP H09256122A JP 8062472 A JP8062472 A JP 8062472A JP 6247296 A JP6247296 A JP 6247296A JP H09256122 A JPH09256122 A JP H09256122A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた非晶質形成能を有し、かつ５０Ｋ以上
の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金を提供する。 【解決手段】 原子％による組成式が、Ｆｅ
100-a-b-c-d-e-f Ａｌa Ｇａb ＰcＣd Ｂe Ｓｉf （式
中、４≦ａ≦６、１≦ｂ≦３、９≦ｃ≦１２、５≦ｄ≦
７、３≦ｅ≦５及び０．２５≦ｆ≦４を満足する）で示
される組成からなることを特徴とするＦｅ系非晶質合
金。
の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金を提供する。 【解決手段】 原子％による組成式が、Ｆｅ
100-a-b-c-d-e-f Ａｌa Ｇａb ＰcＣd Ｂe Ｓｉf （式
中、４≦ａ≦６、１≦ｂ≦３、９≦ｃ≦１２、５≦ｄ≦
７、３≦ｅ≦５及び０．２５≦ｆ≦４を満足する）で示
される組成からなることを特徴とするＦｅ系非晶質合
金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非晶質形成能に優
れ、かつ広い過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金に
関するものである。
れ、かつ広い過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融状態の合金を急冷することにより、
薄帯状、細線状、粉粒体状など種々の形状を有する非晶
質合金が得られることはよく知られている。そして、こ
れまでにＦｅ系、Ｃｏ系、Ｔｉ系、Ｚｒ系及びＡｌ系等
の合金系において数多くの非晶質合金が見出されてい
る。中でも、Ｆｅ系の非晶質合金は優れた軟磁気特性を
有し、かつ、高強度で高い熱的安定性を示すことから、
新しい磁性材料としてトランス材料への応用を初めとす
る種々の産業分野への応用展開がなされている。
薄帯状、細線状、粉粒体状など種々の形状を有する非晶
質合金が得られることはよく知られている。そして、こ
れまでにＦｅ系、Ｃｏ系、Ｔｉ系、Ｚｒ系及びＡｌ系等
の合金系において数多くの非晶質合金が見出されてい
る。中でも、Ｆｅ系の非晶質合金は優れた軟磁気特性を
有し、かつ、高強度で高い熱的安定性を示すことから、
新しい磁性材料としてトランス材料への応用を初めとす
る種々の産業分野への応用展開がなされている。
【０００３】しかしながら、従来のＦｅ系非晶質合金
は、非晶質形成能が十分でなく、臨界冷却速度が高いた
めに、厚さが６０μｍ以下の薄帯形状や、直径が１５０
μｍ以下の細線形状、あるいは粒径が１００μｍ以下の
粉末形状のみに限られ、工業的に用途が限定されてい
た。一方、特開平５−２４５５９７号公報や特開平５−
２５３６５６号公報には、金型を用いる鋳造法（以下、
金型鋳造法と称す）が提案されており、Ｆｅ系非晶質合
金の鋳造材を得る方法が開示されているが、従来のＦｅ
−Ｓｉ−Ｂ系やＦｅ−Ｐ−Ｃ系合金では、肉厚のバルク
状非晶質材が得られず、Ｆｅ系非晶質合金の応用開発の
障害となっていた。
は、非晶質形成能が十分でなく、臨界冷却速度が高いた
めに、厚さが６０μｍ以下の薄帯形状や、直径が１５０
μｍ以下の細線形状、あるいは粒径が１００μｍ以下の
粉末形状のみに限られ、工業的に用途が限定されてい
た。一方、特開平５−２４５５９７号公報や特開平５−
２５３６５６号公報には、金型を用いる鋳造法（以下、
金型鋳造法と称す）が提案されており、Ｆｅ系非晶質合
金の鋳造材を得る方法が開示されているが、従来のＦｅ
−Ｓｉ−Ｂ系やＦｅ−Ｐ−Ｃ系合金では、肉厚のバルク
状非晶質材が得られず、Ｆｅ系非晶質合金の応用開発の
障害となっていた。
【０００４】このような背景から、近年、優れた非晶質
形成能を有するＦｅ系合金の探索がなされ、５０Ｋ以上
の広い過冷却液体領域を示すＦｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ
6 Ｂ4 の組成式を有する合金が見い出された（Material
s Transactions, JIM, Vol36,No.9(1995),p1180 〜1183
参照）。この合金は、優れた非晶質形成能に加えて、優
れた軟磁気特性や熱的安定性も示すことから、機能性非
晶質合金バルク材への応用が期待されるものである。
形成能を有するＦｅ系合金の探索がなされ、５０Ｋ以上
の広い過冷却液体領域を示すＦｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ
6 Ｂ4 の組成式を有する合金が見い出された（Material
s Transactions, JIM, Vol36,No.9(1995),p1180 〜1183
参照）。この合金は、優れた非晶質形成能に加えて、優
れた軟磁気特性や熱的安定性も示すことから、機能性非
晶質合金バルク材への応用が期待されるものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、本発明者らが
特開平５−２４５５９７号公報に開示された金型鋳造法
により、上記Ｆｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6 Ｂ4 合金の
１．５ｍｍ以上の肉厚を有する鋳造材を作製すると、非
晶質形成能が十分でなく、非晶質単相のものを得ること
ができなかった。したがって、より優れた非晶質形成能
を有し、１．５ｍｍ以上の肉厚を有するバルク状非晶質
合金の作製が可能となるようなＦｅ系非晶質合金の開発
が望まれていた。また、優れた非晶質形成能に加えて、
５０Ｋ以上の広い過冷却液体領域を示すことは、非晶質
合金の加工性を損なわないために必要であり、このよう
な観点からＦｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6 Ｂ4 合金を凌ぐ
非晶質形成能を有し、かつ広い過冷却液体領域を示すＦ
ｅ系非晶質合金の開発が望まれていた。本発明は、優れ
た非晶質形成能を有し、かつ５０Ｋ以上の過冷却液体領
域を示すＦｅ系非晶質合金を提供することを目的とする
ものである。
特開平５−２４５５９７号公報に開示された金型鋳造法
により、上記Ｆｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6 Ｂ4 合金の
１．５ｍｍ以上の肉厚を有する鋳造材を作製すると、非
晶質形成能が十分でなく、非晶質単相のものを得ること
ができなかった。したがって、より優れた非晶質形成能
を有し、１．５ｍｍ以上の肉厚を有するバルク状非晶質
合金の作製が可能となるようなＦｅ系非晶質合金の開発
が望まれていた。また、優れた非晶質形成能に加えて、
５０Ｋ以上の広い過冷却液体領域を示すことは、非晶質
合金の加工性を損なわないために必要であり、このよう
な観点からＦｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6 Ｂ4 合金を凌ぐ
非晶質形成能を有し、かつ広い過冷却液体領域を示すＦ
ｅ系非晶質合金の開発が望まれていた。本発明は、優れ
た非晶質形成能を有し、かつ５０Ｋ以上の過冷却液体領
域を示すＦｅ系非晶質合金を提供することを目的とする
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、このよう
な課題を解決するために鋭意検討の結果、特定の組成範
囲のＦｅ−Ａｌ−Ｇａ−Ｐ−Ｃ−Ｂ系合金に特定量のＳ
ｉを添加することにより、Ｆｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6
Ｂ4 からなる合金を凌ぐ優れた非晶質形成能を有し、か
つ５０Ｋ以上の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金
が得られることを見出し、本発明に到達した。すなわ
ち、本発明は、原子％による組成式が、Ｆｅ
100-a-b-c-d-e-f Ａｌa Ｇａb Ｐc Ｃd Ｂe Ｓｉf （式
中、４≦ａ≦６、１≦ｂ≦３、９≦ｃ≦１２、５≦ｄ≦
７、３≦ｅ≦５及び０．２５≦ｆ≦４を満足する）で示
される組成からなることを特徴とするＦｅ系非晶質合金
を要旨とするものである。
な課題を解決するために鋭意検討の結果、特定の組成範
囲のＦｅ−Ａｌ−Ｇａ−Ｐ−Ｃ−Ｂ系合金に特定量のＳ
ｉを添加することにより、Ｆｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ11Ｃ6
Ｂ4 からなる合金を凌ぐ優れた非晶質形成能を有し、か
つ５０Ｋ以上の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金
が得られることを見出し、本発明に到達した。すなわ
ち、本発明は、原子％による組成式が、Ｆｅ
100-a-b-c-d-e-f Ａｌa Ｇａb Ｐc Ｃd Ｂe Ｓｉf （式
中、４≦ａ≦６、１≦ｂ≦３、９≦ｃ≦１２、５≦ｄ≦
７、３≦ｅ≦５及び０．２５≦ｆ≦４を満足する）で示
される組成からなることを特徴とするＦｅ系非晶質合金
を要旨とするものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明においては、優れた非晶質形成能を有し、かつ５
０Ｋ以上の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金を得
るために、Ｆｅ−Ａｌ−Ｇａ−Ｐ−Ｃ−Ｂ−Ｓｉ合金の
各合金元素の組成範囲を以下のように限定することが必
要である。本発明のＦｅ系非晶質合金においては、Ａｌ
の含有量が４原子％以上６原子％以下であることが必要
であり、好ましくは４．５原子％以上５．５原子％以下
である。Ａｌの含有量が４原子％未満の場合、あるいは
６原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金
型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材にお
いて非晶質単相が得られなくなる。また、Ｇａの含有量
が１原子％以上３原子％以下であることが必要であり、
好ましくは１．５原子％以上２．５原子％以下である。
Ｇａの含有量が１原子％未満の場合、あるいは３原子％
を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金型鋳造法
を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材において非晶
質単相が得られなくなる。
本発明においては、優れた非晶質形成能を有し、かつ５
０Ｋ以上の過冷却液体領域を示すＦｅ系非晶質合金を得
るために、Ｆｅ−Ａｌ−Ｇａ−Ｐ−Ｃ−Ｂ−Ｓｉ合金の
各合金元素の組成範囲を以下のように限定することが必
要である。本発明のＦｅ系非晶質合金においては、Ａｌ
の含有量が４原子％以上６原子％以下であることが必要
であり、好ましくは４．５原子％以上５．５原子％以下
である。Ａｌの含有量が４原子％未満の場合、あるいは
６原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金
型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材にお
いて非晶質単相が得られなくなる。また、Ｇａの含有量
が１原子％以上３原子％以下であることが必要であり、
好ましくは１．５原子％以上２．５原子％以下である。
Ｇａの含有量が１原子％未満の場合、あるいは３原子％
を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金型鋳造法
を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材において非晶
質単相が得られなくなる。
【０００８】さらに、本発明のＦｅ系非晶質合金におい
ては、Ｐの含有量が９原子％以上１２原子％以下である
ことが必要であり、好ましくは１０原子％以上１１原子
％以下である。Ｐの含有量が９原子％未満の場合、ある
いは１２原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下
し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造
材において非晶質単相が得られなくなる。また、Ｃの含
有量が５原子％以上７原子％以下であることが必要であ
り、好ましくは５．５原子％以上６．５原子％以下であ
る。Ｃの含有量が５原子％未満の場合、あるいは７原子
％を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金型鋳造
法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材において非
晶質単相が得られなくなる。
ては、Ｐの含有量が９原子％以上１２原子％以下である
ことが必要であり、好ましくは１０原子％以上１１原子
％以下である。Ｐの含有量が９原子％未満の場合、ある
いは１２原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下
し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造
材において非晶質単相が得られなくなる。また、Ｃの含
有量が５原子％以上７原子％以下であることが必要であ
り、好ましくは５．５原子％以上６．５原子％以下であ
る。Ｃの含有量が５原子％未満の場合、あるいは７原子
％を越える場合には、非晶質形成能が低下し、金型鋳造
法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造材において非
晶質単相が得られなくなる。
【０００９】さらに、本発明のＦｅ系非晶質合金におい
ては、Ｂの含有量が３原子％以上５原子％以下であるこ
とが必要であり、好ましくは３．５原子％以上４．５原
子％以下である。Ｂの含有量が３原子％未満の場合、あ
るいは５原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下
し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造
材において非晶質単相が得られなくなる。また、Ｓｉの
含有量が０．２５原子％以上４原子％以下であることが
必要であり、好ましくは、０．５原子％以上３原子％以
下である。Ｓｉの含有量が０．２５原子％未満の場合、
あるいは４原子％を越える場合には、非晶質形成能が低
下し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳
造材において非晶質単相が得られなくなる。なお、本発
明のＦｅ系非晶質合金は、優れた非晶質形成能を有し、
かつ５０Ｋ以上の過冷却液体領域を示す範囲において、
５原子％以下のＣｏ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＮｂを添加元素と
して含んでいてもよい。
ては、Ｂの含有量が３原子％以上５原子％以下であるこ
とが必要であり、好ましくは３．５原子％以上４．５原
子％以下である。Ｂの含有量が３原子％未満の場合、あ
るいは５原子％を越える場合には、非晶質形成能が低下
し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳造
材において非晶質単相が得られなくなる。また、Ｓｉの
含有量が０．２５原子％以上４原子％以下であることが
必要であり、好ましくは、０．５原子％以上３原子％以
下である。Ｓｉの含有量が０．２５原子％未満の場合、
あるいは４原子％を越える場合には、非晶質形成能が低
下し、金型鋳造法を用いても１．５ｍｍ以上の肉厚の鋳
造材において非晶質単相が得られなくなる。なお、本発
明のＦｅ系非晶質合金は、優れた非晶質形成能を有し、
かつ５０Ｋ以上の過冷却液体領域を示す範囲において、
５原子％以下のＣｏ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＮｂを添加元素と
して含んでいてもよい。
【００１０】本発明のＦｅ系非晶質合金は、非晶質形成
能に優れており、１０3 Ｋ／ｓ程度の冷却速度が得られ
る金型鋳造法において容易に肉厚が１．５ｍｍ以上の非
晶質鋳造材が得られるものである。なお、金型鋳造法を
用いる場合には、孔径０．５〜１．０ｍｍの石英製ノズ
ルを用い、真空又はアルゴン減圧雰囲気下で合金をノズ
ル中で溶解した後、銅製の金型に噴出圧０．１〜２．０
ｋｇ／ｃｍ2 で噴出させ金型中で凝固させることによ
り、鋳物厚さ１．５ｍｍ以上の非晶質バルク材を容易に
得ることができる。
能に優れており、１０3 Ｋ／ｓ程度の冷却速度が得られ
る金型鋳造法において容易に肉厚が１．５ｍｍ以上の非
晶質鋳造材が得られるものである。なお、金型鋳造法を
用いる場合には、孔径０．５〜１．０ｍｍの石英製ノズ
ルを用い、真空又はアルゴン減圧雰囲気下で合金をノズ
ル中で溶解した後、銅製の金型に噴出圧０．１〜２．０
ｋｇ／ｃｍ2 で噴出させ金型中で凝固させることによ
り、鋳物厚さ１．５ｍｍ以上の非晶質バルク材を容易に
得ることができる。
【００１１】また、本発明のＦｅ系非晶質合金は、５０
Ｋ以上の過冷却液体領域を示し、過冷却液体状態を利用
した加工法において優れた加工性を有するものである。
なお、本発明における過冷却液体領域とは、昇温速度２
０〜４０Ｋ／分において示差走査熱量分析により得られ
るガラス転移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔｘ）の差
（Ｔｇ−Ｔｘ）で定義されるものである。本発明におけ
るＦｅ系非晶質合金は、０．９Ｔ以上の飽和磁束密度を
有する磁性材料であり、３００〜４６０℃の温度範囲で
結晶化が生じないような時間範囲を選択して熱処理を行
うことにより、優れた軟磁気特性を有する材料を得るこ
とができる。
Ｋ以上の過冷却液体領域を示し、過冷却液体状態を利用
した加工法において優れた加工性を有するものである。
なお、本発明における過冷却液体領域とは、昇温速度２
０〜４０Ｋ／分において示差走査熱量分析により得られ
るガラス転移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔｘ）の差
（Ｔｇ−Ｔｘ）で定義されるものである。本発明におけ
るＦｅ系非晶質合金は、０．９Ｔ以上の飽和磁束密度を
有する磁性材料であり、３００〜４６０℃の温度範囲で
結晶化が生じないような時間範囲を選択して熱処理を行
うことにより、優れた軟磁気特性を有する材料を得るこ
とができる。
【００１２】さらに、本発明のＦｅ系非晶質合金は、優
れた非晶質形成能を示すため、単ロール法、双ロール
法、回転液中紡糸法、ガスアトマイズ法等の従来から用
いられている生産性に優れた液体急冷法を用いて製造す
ることも容易である。例えば、非晶質合金の代表的な製
造方法として知られる単ロール法においては、合金を石
英管中、アルゴン雰囲気下で溶融した後、孔径０．１〜
１．０ｍｍの石英製ノズルを用い、真空又はアルゴン雰
囲気下、１０００〜４０００ｒｐｍで回転している直径
２０ｃｍ程度の銅ロール上に噴出圧０．１〜２．０ｋｇ
／ｃｍ2 で噴出させ、急冷凝固させることにより得るこ
とができる。
れた非晶質形成能を示すため、単ロール法、双ロール
法、回転液中紡糸法、ガスアトマイズ法等の従来から用
いられている生産性に優れた液体急冷法を用いて製造す
ることも容易である。例えば、非晶質合金の代表的な製
造方法として知られる単ロール法においては、合金を石
英管中、アルゴン雰囲気下で溶融した後、孔径０．１〜
１．０ｍｍの石英製ノズルを用い、真空又はアルゴン雰
囲気下、１０００〜４０００ｒｐｍで回転している直径
２０ｃｍ程度の銅ロール上に噴出圧０．１〜２．０ｋｇ
／ｃｍ2 で噴出させ、急冷凝固させることにより得るこ
とができる。
【００１３】
【実施例】次に、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。 実施例１〜１２、比較例１〜１２ 表１に示す各種組成からなる合金を、孔径０．５ｍｍの
石英ノズル中で溶解した後、この溶融金属をアルゴン減
圧雰囲気下で銅鋳型内に噴出圧０．５ｋｇ／ｃｍ2 で噴
出させ、急冷凝固させて直径１．５ｍｍ、高さ５０ｍｍ
の円柱試料を作製した。次に、作製したそれぞれの試料
について、組織の同定及び過冷却液体領域の温度幅（△
Ｔｘ）の測定を行った。なお、組織の同定については、
Ｘ線回折法により非晶質相特有のハローパターンが得ら
れた状態を非晶質と判定し、非晶質と結晶質相が混在す
る状態を結晶質と判定した。過冷却液体領域の温度幅
（△Ｔｘ）は、昇温速度４０Ｋ／分で示差走査熱量分析
により得られるガラス転移温度（Ｔｇ）と結晶化温度
（Ｔｘ）の差（Ｔｘ−Ｔｇ）を測定することにより求め
た。なお、組織の同定より結晶質と判定されたものにつ
いては、示差走査熱量分析を行わなかった。表１に作製
された試料の過冷却液体領域の温度幅（△Ｔｘ）及び組
織を示す。
的に説明する。 実施例１〜１２、比較例１〜１２ 表１に示す各種組成からなる合金を、孔径０．５ｍｍの
石英ノズル中で溶解した後、この溶融金属をアルゴン減
圧雰囲気下で銅鋳型内に噴出圧０．５ｋｇ／ｃｍ2 で噴
出させ、急冷凝固させて直径１．５ｍｍ、高さ５０ｍｍ
の円柱試料を作製した。次に、作製したそれぞれの試料
について、組織の同定及び過冷却液体領域の温度幅（△
Ｔｘ）の測定を行った。なお、組織の同定については、
Ｘ線回折法により非晶質相特有のハローパターンが得ら
れた状態を非晶質と判定し、非晶質と結晶質相が混在す
る状態を結晶質と判定した。過冷却液体領域の温度幅
（△Ｔｘ）は、昇温速度４０Ｋ／分で示差走査熱量分析
により得られるガラス転移温度（Ｔｇ）と結晶化温度
（Ｔｘ）の差（Ｔｘ−Ｔｇ）を測定することにより求め
た。なお、組織の同定より結晶質と判定されたものにつ
いては、示差走査熱量分析を行わなかった。表１に作製
された試料の過冷却液体領域の温度幅（△Ｔｘ）及び組
織を示す。
【００１４】表１より明らかなように、実施例１〜１２
は、いずれも非晶質単相からなる直径１．５ｍｍ、高さ
５０ｍｍの円柱試料が作製されていた。また、過冷却液
体として存在できる温度域、すなわち過冷却液体領域も
いずれの合金においても５０Ｋ以上と非常に広い温度範
囲を示す非晶質合金であった。これに対し、比較例１〜
１２は、本発明の組成範囲外の合金であり、非晶質形成
能が十分でなく、金型鋳造法を用いた場合、いずれも結
晶質相を含む直径１．５ｍｍの円柱試料になっており、
非晶質単相合金が作製できなかった。
は、いずれも非晶質単相からなる直径１．５ｍｍ、高さ
５０ｍｍの円柱試料が作製されていた。また、過冷却液
体として存在できる温度域、すなわち過冷却液体領域も
いずれの合金においても５０Ｋ以上と非常に広い温度範
囲を示す非晶質合金であった。これに対し、比較例１〜
１２は、本発明の組成範囲外の合金であり、非晶質形成
能が十分でなく、金型鋳造法を用いた場合、いずれも結
晶質相を含む直径１．５ｍｍの円柱試料になっており、
非晶質単相合金が作製できなかった。
【００１５】
【表１】
【００１６】実施例１３ Ｆｅ72Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ10Ｃ6 Ｂ4 Ｓｉ1 からなる合金
を、孔径０．５ｍｍの石英製ノズル中で溶解した後、こ
の溶融金属をアルゴン減圧雰囲気下で銅鋳型内に噴出圧
０．５ｋｇ／ｃｍ2 で噴出させ、急冷凝固させて直径２
ｍｍ、高さ５０ｍｍの円柱試料を作製した。次に、実施
例１〜１２と同様に、組織の同定及び過冷却液体領域の
温度幅の測定を行った。その結果、作製された直径２ｍ
ｍの円柱試料は非晶質単相からなっており、過冷却液体
領域の温度幅は５８Ｋと広い温度範囲であった。
を、孔径０．５ｍｍの石英製ノズル中で溶解した後、こ
の溶融金属をアルゴン減圧雰囲気下で銅鋳型内に噴出圧
０．５ｋｇ／ｃｍ2 で噴出させ、急冷凝固させて直径２
ｍｍ、高さ５０ｍｍの円柱試料を作製した。次に、実施
例１〜１２と同様に、組織の同定及び過冷却液体領域の
温度幅の測定を行った。その結果、作製された直径２ｍ
ｍの円柱試料は非晶質単相からなっており、過冷却液体
領域の温度幅は５８Ｋと広い温度範囲であった。
【００１７】
【発明の効果】本発明のＦｅ系非晶質合金は、優れた非
晶質形成能を有する非晶質磁性材料であり、金型鋳造法
等を利用して、１．５ｍｍ以上の肉厚の非晶質合金を容
易に得ることができる。また、５０Ｋ以上の過冷却液体
領域を示すため、過冷却状態を利用した加工法を適用す
ることにより、様々な形状の非晶質磁性材料が得られ、
工業用材料として実用性の高いものである。
晶質形成能を有する非晶質磁性材料であり、金型鋳造法
等を利用して、１．５ｍｍ以上の肉厚の非晶質合金を容
易に得ることができる。また、５０Ｋ以上の過冷却液体
領域を示すため、過冷却状態を利用した加工法を適用す
ることにより、様々な形状の非晶質磁性材料が得られ、
工業用材料として実用性の高いものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 原子％による組成式が、Ｆｅ
100-a-b-c-d-e-f Ａｌa ＧａbＰc Ｃd Ｂe Ｓｉf （式
中、４≦ａ≦６、１≦ｂ≦３、９≦ｃ≦１２、５≦ｄ≦
７、３≦ｅ≦５及び０．２５≦ｆ≦４を満足する）で示
される組成からなることを特徴とするＦｅ系非晶質合
金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062472A JPH09256122A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｆｅ系非晶質合金 |
| US08/818,448 US5876519A (en) | 1996-03-19 | 1997-03-17 | Fe-based amorphous alloy |
| DE19711490A DE19711490A1 (de) | 1996-03-19 | 1997-03-19 | Amorphe Legierung auf Fe-Basis |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062472A JPH09256122A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｆｅ系非晶質合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256122A true JPH09256122A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13201175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8062472A Pending JPH09256122A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｆｅ系非晶質合金 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5876519A (ja) |
| JP (1) | JPH09256122A (ja) |
| DE (1) | DE19711490A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002226956A (ja) * | 2000-11-29 | 2002-08-14 | Alps Electric Co Ltd | 非晶質軟磁性合金 |
| WO2006054822A1 (en) * | 2004-11-22 | 2006-05-26 | Kyungpook National University Industry-Academic Cooperation Foundation | Fe-based bulk amorphous alloy compositions containing more than 5 elements and composites containing the amorphous phase |
| US7132019B2 (en) | 2004-04-22 | 2006-11-07 | Alps Electric Co., Ltd. | Amorphous soft magnetic alloy powder, and dust core and wave absorber using the same |
| JP2011094229A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | General Electric Co <Ge> | 非晶質磁性合金、関連物品及び方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69823756T2 (de) | 1997-08-28 | 2005-04-14 | Alps Electric Co., Ltd. | Verfahren zum Sintern einer glasartige Eisenlegierungen |
| US6594157B2 (en) | 2000-03-21 | 2003-07-15 | Alps Electric Co., Ltd. | Low-loss magnetic powder core, and switching power supply, active filter, filter, and amplifying device using the same |
| WO2004012620A2 (en) * | 2002-08-05 | 2004-02-12 | Liquidmetal Technologies | Metallic dental prostheses made of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making such articles |
| JP3913167B2 (ja) * | 2002-12-25 | 2007-05-09 | 独立行政法人科学技術振興機構 | 金属ガラスからなるバルク状のＦｅ基焼結合金軟磁性材料およびその製造方法 |
| CN100442402C (zh) * | 2005-11-16 | 2008-12-10 | 安泰科技股份有限公司 | 具有优良高频性能的铁基非晶合金粉末、磁粉芯及其制备方法 |
| WO2008105799A2 (en) * | 2006-07-11 | 2008-09-04 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy | Galfenol steel |
| CN102345082B (zh) * | 2010-07-29 | 2017-02-22 | 比亚迪股份有限公司 | 一种非晶合金压铸件及其热处理方法 |
| CN104451463B (zh) * | 2014-12-15 | 2016-05-18 | 郑州大学 | 一种具有高硬度的Re-B-M非晶合金及其制备方法 |
| US11298690B2 (en) * | 2019-06-21 | 2022-04-12 | City University Of Hong Kong | Catalyst and a wastewater treatment method |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5675542A (en) * | 1979-11-20 | 1981-06-22 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy material |
| JPS57202709A (en) * | 1981-06-08 | 1982-12-11 | Hitachi Metals Ltd | Magnetic material and manufacture therefor |
| KR920005044B1 (en) * | 1987-07-23 | 1992-06-25 | Hitachi Ltd | Magnetic head |
| JPH02232301A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性に優れたアトマイズ合金粉末 |
-
1996
- 1996-03-19 JP JP8062472A patent/JPH09256122A/ja active Pending
-
1997
- 1997-03-17 US US08/818,448 patent/US5876519A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-19 DE DE19711490A patent/DE19711490A1/de not_active Withdrawn
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| JP2002226956A (ja) * | 2000-11-29 | 2002-08-14 | Alps Electric Co Ltd | 非晶質軟磁性合金 |
| US7132019B2 (en) | 2004-04-22 | 2006-11-07 | Alps Electric Co., Ltd. | Amorphous soft magnetic alloy powder, and dust core and wave absorber using the same |
| WO2006054822A1 (en) * | 2004-11-22 | 2006-05-26 | Kyungpook National University Industry-Academic Cooperation Foundation | Fe-based bulk amorphous alloy compositions containing more than 5 elements and composites containing the amorphous phase |
| JP2011094229A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | General Electric Co <Ge> | 非晶質磁性合金、関連物品及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19711490A1 (de) | 1997-10-30 |
| US5876519A (en) | 1999-03-02 |
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