JPH09256901A - シリンダヘッド構造 - Google Patents
シリンダヘッド構造Info
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- JPH09256901A JPH09256901A JP6580896A JP6580896A JPH09256901A JP H09256901 A JPH09256901 A JP H09256901A JP 6580896 A JP6580896 A JP 6580896A JP 6580896 A JP6580896 A JP 6580896A JP H09256901 A JPH09256901 A JP H09256901A
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- Japan
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- cylinder head
- head structure
- intake port
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 少なくとも吸気ポートの設計自由度を高め、
かつ吸気ポートの開口面積を増大させてエンジンの性能
向上を図るとともに、信頼性を向上させたシリンダヘッ
ド構造を提供する。 【解決手段】 シリンダヘッド１に形成された吸気ポー
トの開口部に嵌装されるバルブシート４の軸線方向の厚
さＨを径方向の厚さｔ以下に設定する。バルブシート４
は、その燃焼室３側とは反対側の端面４ｂにおいてシリ
ンダヘッド１に接着接合される。
かつ吸気ポートの開口面積を増大させてエンジンの性能
向上を図るとともに、信頼性を向上させたシリンダヘッ
ド構造を提供する。 【解決手段】 シリンダヘッド１に形成された吸気ポー
トの開口部に嵌装されるバルブシート４の軸線方向の厚
さＨを径方向の厚さｔ以下に設定する。バルブシート４
は、その燃焼室３側とは反対側の端面４ｂにおいてシリ
ンダヘッド１に接着接合される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンのシリン
ダヘッド構造に関し、特に、吸・排気ポートの燃焼室に
対する開口部にバルブシートを嵌装したシリンダヘッド
構造に関するものである。
ダヘッド構造に関し、特に、吸・排気ポートの燃焼室に
対する開口部にバルブシートを嵌装したシリンダヘッド
構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、エンジンのシリンダヘッドが備え
ている吸・排気ポートの燃焼室に対する開口部には、別
部材である円環状のバルブシートが焼き嵌めによって嵌
装されるのが普通である。
ている吸・排気ポートの燃焼室に対する開口部には、別
部材である円環状のバルブシートが焼き嵌めによって嵌
装されるのが普通である。
【０００３】図３は従来のシリンダヘッドの吸気ポート
の燃焼室への開口部にバルブシートが嵌装されている状
態を示す断面図で、１′はシリンダヘッド、２′は吸気
ポート、３′は燃焼室、４′はバルブシートである。そ
して、バルブシート４′がその外周面４ａ′の焼き嵌め
によって嵌装される関係上、シリンダヘッド１′による
バルブシート４′の支持剛性を確保するために、バルブ
シート４′の軸線方向の厚さＨ′が径方向の厚さｔ′の
２倍以上に設定されることが多い。
の燃焼室への開口部にバルブシートが嵌装されている状
態を示す断面図で、１′はシリンダヘッド、２′は吸気
ポート、３′は燃焼室、４′はバルブシートである。そ
して、バルブシート４′がその外周面４ａ′の焼き嵌め
によって嵌装される関係上、シリンダヘッド１′による
バルブシート４′の支持剛性を確保するために、バルブ
シート４′の軸線方向の厚さＨ′が径方向の厚さｔ′の
２倍以上に設定されることが多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
シリンダヘッド１′においては、軸線方向の厚さ寸法
Ｈ′の大きいバルブシート４′が吸気ポート２′の開口
部に嵌装されているために、吸気ポート２′のスロート
部の形状および開口部周辺のレイアウト上の自由度が制
限されるという問題があった。
シリンダヘッド１′においては、軸線方向の厚さ寸法
Ｈ′の大きいバルブシート４′が吸気ポート２′の開口
部に嵌装されているために、吸気ポート２′のスロート
部の形状および開口部周辺のレイアウト上の自由度が制
限されるという問題があった。
【０００５】また、例えば図４は、吸気バルブおよび排
気バルブをともに２本ずつ備えた一般のエンジンのシリ
ンダヘッド１′を燃焼室側から見た底面図（バルブシー
トが嵌装される以前の状態）であるが、吸気ポート
２′，２′が排気ポート５′，５′に比べて大径に形成
されるため、吸気ポート２′，２′間のブリッジ部Ｂの
幅ｄが狭くなっている。一方、エンジンの性能向上の点
から見れば、これら吸気ポート２′，２′の開口面積は
広い方が好ましいが、従来のようにバルブシート４′が
焼き嵌めによりシリンダヘッド１′に嵌装されている場
合には、バルブシート４′の支持剛性を確保するため
に、ブリッジ部Ｂの幅ｄをあまり狭くすることができ
ず、したがって、吸気ポート２′，２′の開口面積が制
限され、エンジンの性能向上のネックとなっていた。
気バルブをともに２本ずつ備えた一般のエンジンのシリ
ンダヘッド１′を燃焼室側から見た底面図（バルブシー
トが嵌装される以前の状態）であるが、吸気ポート
２′，２′が排気ポート５′，５′に比べて大径に形成
されるため、吸気ポート２′，２′間のブリッジ部Ｂの
幅ｄが狭くなっている。一方、エンジンの性能向上の点
から見れば、これら吸気ポート２′，２′の開口面積は
広い方が好ましいが、従来のようにバルブシート４′が
焼き嵌めによりシリンダヘッド１′に嵌装されている場
合には、バルブシート４′の支持剛性を確保するため
に、ブリッジ部Ｂの幅ｄをあまり狭くすることができ
ず、したがって、吸気ポート２′，２′の開口面積が制
限され、エンジンの性能向上のネックとなっていた。
【０００６】さらに、従来のシリンダヘッド１′におけ
るバルブシート４′の焼き嵌めは、加熱膨脹させたシリ
ンダヘッド１′のバルブシート嵌装溝１ａ′に溝径より
もやや大径のバルブシート材（切削加工以前の状態）を
嵌装した後、シリンダヘッド１′を冷却してバルブシー
ト４′を固定する締まり嵌めであるから、エンジン動作
中は燃焼室３′が高温になることによりシリンダヘッド
１′が膨脹し、バルブシート４′の支持剛性が低下し
て、エンジンの信頼性を低下させるという問題もあっ
た。
るバルブシート４′の焼き嵌めは、加熱膨脹させたシリ
ンダヘッド１′のバルブシート嵌装溝１ａ′に溝径より
もやや大径のバルブシート材（切削加工以前の状態）を
嵌装した後、シリンダヘッド１′を冷却してバルブシー
ト４′を固定する締まり嵌めであるから、エンジン動作
中は燃焼室３′が高温になることによりシリンダヘッド
１′が膨脹し、バルブシート４′の支持剛性が低下し
て、エンジンの信頼性を低下させるという問題もあっ
た。
【０００７】上述の事情に鑑み、本発明は、少なくとも
吸気ポートの設計自由度を高め、かつ吸気ポートの開口
面積を増大させてエンジンの性能向上を図るとともに、
エンジンの信頼性を向上させたシリンダヘッド構造を提
供することを目的とする。
吸気ポートの設計自由度を高め、かつ吸気ポートの開口
面積を増大させてエンジンの性能向上を図るとともに、
エンジンの信頼性を向上させたシリンダヘッド構造を提
供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、図３に対照さ
せた図１に示すように、吸気ポート２および排気ポート
を備えたシリンダヘッド１において、少なくとも吸気ポ
ート２の開口部に嵌装されるバルブシート４の軸線方向
の厚さＨが径方向の厚さｔ以下に設定されてなることを
特徴とするものである。
せた図１に示すように、吸気ポート２および排気ポート
を備えたシリンダヘッド１において、少なくとも吸気ポ
ート２の開口部に嵌装されるバルブシート４の軸線方向
の厚さＨが径方向の厚さｔ以下に設定されてなることを
特徴とするものである。
【０００９】このように、バルブシート４の軸線方向の
厚さＨを薄くした場合、バルブシート４のシリンダヘッ
ド１に対する取り付けは、従来のような焼き嵌めでな
く、バルブシート４の燃焼室３側とは反対側の端面４ｂ
においてシリンダヘッド１に接着接合されているのが好
ましく、これによって、シリンダヘッド１によるバルブ
シート４の軸線方向の支持剛性が、バルブシート４の径
方向の支持剛性よりも大となっている。
厚さＨを薄くした場合、バルブシート４のシリンダヘッ
ド１に対する取り付けは、従来のような焼き嵌めでな
く、バルブシート４の燃焼室３側とは反対側の端面４ｂ
においてシリンダヘッド１に接着接合されているのが好
ましく、これによって、シリンダヘッド１によるバルブ
シート４の軸線方向の支持剛性が、バルブシート４の径
方向の支持剛性よりも大となっている。
【００１０】本発明の１つの実施の形態によれば、バル
ブシート４の端面４ｂが接着材を介してシリンダヘッド
１に接合されている。そして、この場合のバルブシート
４の端面４ｂの接合は、溶融性接着材を用いたろう付け
より行なうことができる。
ブシート４の端面４ｂが接着材を介してシリンダヘッド
１に接合されている。そして、この場合のバルブシート
４の端面４ｂの接合は、溶融性接着材を用いたろう付け
より行なうことができる。
【００１１】また、本発明の他の実施の形態によれば、
バルブシート４の端面４ｂが摩擦圧接によりシリンダヘ
ッド１に接合された構成とすることもできる。
バルブシート４の端面４ｂが摩擦圧接によりシリンダヘ
ッド１に接合された構成とすることもできる。
【００１２】いずれの実施の形態においても、バルブシ
ート４が、その端面４ｂにおいてシリンダヘッド１に接
着されているので、バルブシート４の外周面４ａとシリ
ンダヘッド１との間に隙間が形成された状態とすること
ができる。
ート４が、その端面４ｂにおいてシリンダヘッド１に接
着されているので、バルブシート４の外周面４ａとシリ
ンダヘッド１との間に隙間が形成された状態とすること
ができる。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、少なくとも吸気ポート
２の開口部に設けられているバルブシート４の軸線方向
の厚さＨが径方向の厚さｔ以下に設定されているから、
図１から明らかなように、鎖線で示す従来構造に比べて
吸気ポート２のスロート部の内径を拡大させることがで
き、バルブシート４周辺のレイアウト上の自由度も増大
し、エンジンの性能を向上させることができる。
２の開口部に設けられているバルブシート４の軸線方向
の厚さＨが径方向の厚さｔ以下に設定されているから、
図１から明らかなように、鎖線で示す従来構造に比べて
吸気ポート２のスロート部の内径を拡大させることがで
き、バルブシート４周辺のレイアウト上の自由度も増大
し、エンジンの性能を向上させることができる。
【００１４】また、本発明によれば、バルブシート４の
燃焼室３側とは反対側の端面４ｂがシリンダヘッド１に
接着接合されていることにより、図４に示す２つの吸気
ポート間のブリッジ部Ｂの幅ｄを従来よりも狭めてもバ
ルブシート４の支持剛性が低下するおそれがないから、
吸気ポート２の開口面積を増大させてエンジンの性能向
上を図ることができる。
燃焼室３側とは反対側の端面４ｂがシリンダヘッド１に
接着接合されていることにより、図４に示す２つの吸気
ポート間のブリッジ部Ｂの幅ｄを従来よりも狭めてもバ
ルブシート４の支持剛性が低下するおそれがないから、
吸気ポート２の開口面積を増大させてエンジンの性能向
上を図ることができる。
【００１５】さらに、バルブシート４が、従来のような
焼き嵌めではなく、バルブシート４の燃焼室３側とは反
対側の端面４ｂにおいてシリンダヘッド１に接着接合さ
れている場合は、熱によりバルブシート４の支持剛性が
低下するという問題もなくなり、エンジンの信頼性が向
上する。
焼き嵌めではなく、バルブシート４の燃焼室３側とは反
対側の端面４ｂにおいてシリンダヘッド１に接着接合さ
れている場合は、熱によりバルブシート４の支持剛性が
低下するという問題もなくなり、エンジンの信頼性が向
上する。
【００１６】さらに、バルブシート４が、その端面４ｂ
においてシリンダヘッド１に接着されていることによ
り、バルブシート４の外周面４ａとシリンダヘッド１と
の間に隙間を形成してもバルブシート４の支持剛性が低
下するおそれがなく、この隙間の形成によって、シリン
ダヘッド１の熱膨脹によるバルブシート４の変形を防止
することができる。
においてシリンダヘッド１に接着されていることによ
り、バルブシート４の外周面４ａとシリンダヘッド１と
の間に隙間を形成してもバルブシート４の支持剛性が低
下するおそれがなく、この隙間の形成によって、シリン
ダヘッド１の熱膨脹によるバルブシート４の変形を防止
することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明によるシリンダヘッ
ド構造の実施の形態を図面に基づいて説明する。
ド構造の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００１８】図１に示すシリンダヘッド１はアルミニウ
ム合金製で、その吸気ポート２の燃焼室３に対する開口
部に形成されたバルブシート嵌装溝１ａに嵌装されるバ
ルブシート４は、耐磨耗性銅系合金よりなり、溶融性接
着材を用いたろう付けによってバルブシート４の燃焼室
３側とは反対側の端面４ｂ（図１では上面）においてシ
リンダヘッド１のバルブシート嵌装溝１ａに接着されて
固定されている。
ム合金製で、その吸気ポート２の燃焼室３に対する開口
部に形成されたバルブシート嵌装溝１ａに嵌装されるバ
ルブシート４は、耐磨耗性銅系合金よりなり、溶融性接
着材を用いたろう付けによってバルブシート４の燃焼室
３側とは反対側の端面４ｂ（図１では上面）においてシ
リンダヘッド１のバルブシート嵌装溝１ａに接着されて
固定されている。
【００１９】この場合、バルブシート４の外周面４ａ
を、端面４ｂと同様にバルブシート嵌装溝１ａにろう付
けしてもよいが、端面４ｂの接着によってバルブシート
４の軸線方向の支持剛性が確保されているので、バルブ
シート４の径方向の支持剛性は軸線方向の支持剛性より
も低くすることができ、あるいは径方向の支持剛性がゼ
ロであってもよい。したがって、バルブシート４の外周
面４ａとシリンダヘッド１バルブシート嵌装溝１ａの壁
面との間に５０μ程度の隙間を設け、シリンダヘッド１
の熱膨脹によるバルブシート４の変形を防止するように
することも可能になる。
を、端面４ｂと同様にバルブシート嵌装溝１ａにろう付
けしてもよいが、端面４ｂの接着によってバルブシート
４の軸線方向の支持剛性が確保されているので、バルブ
シート４の径方向の支持剛性は軸線方向の支持剛性より
も低くすることができ、あるいは径方向の支持剛性がゼ
ロであってもよい。したがって、バルブシート４の外周
面４ａとシリンダヘッド１バルブシート嵌装溝１ａの壁
面との間に５０μ程度の隙間を設け、シリンダヘッド１
の熱膨脹によるバルブシート４の変形を防止するように
することも可能になる。
【００２０】図１に示すバルブシート４の寸法の一例を
挙げると、外径が３７mm、内径が３３mm、径方向の厚さ
ｔが２mm、軸線方向の厚さＨが１．５mmである。すなわ
ち、厚さＨが径方向の厚さｔ以下となっていて、焼き嵌
めによって嵌装される従来のバルブシート４′よりも軸
線方向の厚さＨがかなり薄くなっている。ちなみに、図
３に示す従来のバルブシート４′の軸線方向の厚さＨ′
は５．５mm、径方向の厚さｔ′は２．５mmであった。な
お、シリンダヘッド１のバルブシート嵌装溝１ａに嵌装
される以前のバルブシート材の断面形状はＨ×ｔの長方
形であり、シリンダヘッド１への嵌装後、内周面が図１
に示す形状に切削される。
挙げると、外径が３７mm、内径が３３mm、径方向の厚さ
ｔが２mm、軸線方向の厚さＨが１．５mmである。すなわ
ち、厚さＨが径方向の厚さｔ以下となっていて、焼き嵌
めによって嵌装される従来のバルブシート４′よりも軸
線方向の厚さＨがかなり薄くなっている。ちなみに、図
３に示す従来のバルブシート４′の軸線方向の厚さＨ′
は５．５mm、径方向の厚さｔ′は２．５mmであった。な
お、シリンダヘッド１のバルブシート嵌装溝１ａに嵌装
される以前のバルブシート材の断面形状はＨ×ｔの長方
形であり、シリンダヘッド１への嵌装後、内周面が図１
に示す形状に切削される。
【００２１】バルブシート４の端面４ｂをシリンダヘッ
ド１のバルブシート嵌装溝１ａにろう付けする方法につ
いては、本出願人の出願になる特願平７−２０７０６５
号明細書に詳述されているが、端面にろう材を塗布した
バルブシート材をシリンダヘッド母材のバルブシート嵌
装溝に嵌装した後、シリンダヘッド母材をろう付け炉に
入れて３５０〜４００℃の温度に保持し、ろう材を溶融
させてバルブシート材をシリンダヘッド母材に接着さ
せ、その後冷却することによって充分な接着力を得るこ
とができる。なお、エンジン運転中のバルブシート４周
辺の温度は、一般に２００℃付近であるので、運転中に
ろう材が溶融して、バルブシート４がシリンダヘッド１
から脱落するというおそれはない。
ド１のバルブシート嵌装溝１ａにろう付けする方法につ
いては、本出願人の出願になる特願平７−２０７０６５
号明細書に詳述されているが、端面にろう材を塗布した
バルブシート材をシリンダヘッド母材のバルブシート嵌
装溝に嵌装した後、シリンダヘッド母材をろう付け炉に
入れて３５０〜４００℃の温度に保持し、ろう材を溶融
させてバルブシート材をシリンダヘッド母材に接着さ
せ、その後冷却することによって充分な接着力を得るこ
とができる。なお、エンジン運転中のバルブシート４周
辺の温度は、一般に２００℃付近であるので、運転中に
ろう材が溶融して、バルブシート４がシリンダヘッド１
から脱落するというおそれはない。
【００２２】図２は、シリンダヘッド母材１１のバルブ
シート嵌装溝１１ａにバルブシート材１４を接着する方
法の一例を概略的に示す説明図である。
シート嵌装溝１１ａにバルブシート材１４を接着する方
法の一例を概略的に示す説明図である。
【００２３】図２に示す接着装置１０は、発振器１２に
電源１３を接続した磁歪振動子１５を備えている。
電源１３を接続した磁歪振動子１５を備えている。
【００２４】この接着装置１０を用いる場合、先ずシリ
ンダヘッド母材１１の吸気ポート２の開口部に形成した
バルブシート嵌装溝１１ａの上面に、アルミニウムまた
は亜鉛を含むろう材（例えば日本アルミット株式会社製
ＡＭ−３５０）を塗布した後、バルブシート材１４を溝
１１ａに嵌装する。次に、磁歪振動子１５の先端の振動
部１５ａをバルブシート材１４に当接させ、バルブシー
ト材１４を面圧２kgf/mm2 で加圧しながら磁歪振動子１
５を振動させ、シリンダヘッド母材１１とバルブシート
材１４との間の相対運動により摩擦熱を生じさせる。こ
の摩擦熱によって、接合部分を４００℃の温度で３０秒
以上加熱し、ろう材を溶融させる。その後冷却すること
によって、バルブシート材１４はろう材の接着力によっ
てシリンダヘッド母材１１に強固に固定される。
ンダヘッド母材１１の吸気ポート２の開口部に形成した
バルブシート嵌装溝１１ａの上面に、アルミニウムまた
は亜鉛を含むろう材（例えば日本アルミット株式会社製
ＡＭ−３５０）を塗布した後、バルブシート材１４を溝
１１ａに嵌装する。次に、磁歪振動子１５の先端の振動
部１５ａをバルブシート材１４に当接させ、バルブシー
ト材１４を面圧２kgf/mm2 で加圧しながら磁歪振動子１
５を振動させ、シリンダヘッド母材１１とバルブシート
材１４との間の相対運動により摩擦熱を生じさせる。こ
の摩擦熱によって、接合部分を４００℃の温度で３０秒
以上加熱し、ろう材を溶融させる。その後冷却すること
によって、バルブシート材１４はろう材の接着力によっ
てシリンダヘッド母材１１に強固に固定される。
【００２５】なお、上述の実施の形態においては、耐磨
耗性銅系合金よりなるバルブシート材１４を用いている
が、特願平７−２０７０６５号明細書に記載されている
ように、２層構造を有するバルブシート材を用いてもよ
い。すなわち、バルブと接触する表面層を鉄系合金より
なる耐磨耗層とし、これに銅系合金よりなる基層を組み
合わせたものをバルブシート材として用いてもよい。こ
の場合には、通常基層の下にシリンダヘッド母材１１と
の接合性を確保するためにろう材の層が設けられる。ま
た、基層として、アルミニウム系合金を用いてもよい。
耗性銅系合金よりなるバルブシート材１４を用いている
が、特願平７−２０７０６５号明細書に記載されている
ように、２層構造を有するバルブシート材を用いてもよ
い。すなわち、バルブと接触する表面層を鉄系合金より
なる耐磨耗層とし、これに銅系合金よりなる基層を組み
合わせたものをバルブシート材として用いてもよい。こ
の場合には、通常基層の下にシリンダヘッド母材１１と
の接合性を確保するためにろう材の層が設けられる。ま
た、基層として、アルミニウム系合金を用いてもよい。
【００２６】さらに、上記基層をアルミニウムまたは亜
鉛を含むろう材で構成することもできる。この場合に
は、上述のように別途ろう材の層を設ける必要はなく、
図２に示す接着装置１０を用いる場合、バルブシート嵌
装溝１１ａの上面に、ろう材を塗布することなしに、摩
擦圧接のみでバルブシート材をシリンダヘッド母材１１
に接着することができる。
鉛を含むろう材で構成することもできる。この場合に
は、上述のように別途ろう材の層を設ける必要はなく、
図２に示す接着装置１０を用いる場合、バルブシート嵌
装溝１１ａの上面に、ろう材を塗布することなしに、摩
擦圧接のみでバルブシート材をシリンダヘッド母材１１
に接着することができる。
【００２７】なお、上述の説明は、吸気ポート２の開口
部にバルブシート４を嵌装接着する場合であるが、排気
ポートの開口部にも同様の構成を有するバルブシートを
接着によって取り付けてもよい。
部にバルブシート４を嵌装接着する場合であるが、排気
ポートの開口部にも同様の構成を有するバルブシートを
接着によって取り付けてもよい。
【図１】本発明によるシリンダヘッド構造の一実施の形
態を示す断面図
態を示す断面図
【図２】シリンダヘッド母材にバルブシート材を接着す
る方法の一例を概略的に示す説明図
る方法の一例を概略的に示す説明図
【図３】従来のシリンダヘッド構造を示す断面図
【図４】一般のエンジンのシリンダヘッドを燃焼室側か
ら見た底面図
ら見た底面図
１ シリンダヘッド ２ 吸気ポート ３ 燃焼室 ４ バルブシート ４ａ バルブシートの外周面 ４ｂ バルブシートの端面 １０ 接着装置 １１ シリンダヘッド母材 １４ バルブシート材 １５ 磁歪振動子
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮下 純 広島県広島市南区仁保２丁目４番１号 マ ツダ産業株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 吸気ポートおよび排気ポートを備え、該
吸気ポートおよび排気ポートの燃焼室に対する開口部に
円環状のバルブシートが嵌装されてなるエンジンのシリ
ンダヘッド構造において、 少なくとも上記吸気ポートの開口部に嵌装されるバルブ
シートの軸線方向の厚さが径方向の厚さ以下に設定され
てなることを特徴とするシリンダヘッド構造。 - 【請求項２】 上記バルブシートの燃焼室側とは反対側
の端面が上記シリンダヘッドに接着接合され、上記シリ
ンダヘッドによる上記バルブシートの軸線方向の支持剛
性が、該バルブシートの径方向の支持剛性よりも大とな
っていることを特徴とする請求項１記載のシリンダヘッ
ド構造。 - 【請求項３】 上記バルブシートの燃焼室側とは反対側
の端面が接着材を介して上記シリンダヘッドに接合され
てなることを特徴とする請求項２記載のシリンダヘッド
構造。 - 【請求項４】 上記バルブシートの燃焼室側とは反対側
の端面の接合が、溶融性接着材を用いたろう付けによる
ことを特徴とする請求項３記載のシリンダヘッド構造。 - 【請求項５】 上記バルブシートの端面が摩擦圧接によ
り上記シリンダヘッドに接合されてなることを特徴とす
る請求項２記載のシリンダヘッド構造。 - 【請求項６】 上記バルブシートが、その外周面と上記
シリンダヘッドとの間に隙間が形成された状態で上記シ
リンダヘッドに嵌装されてなることを特徴とする請求項
１ないし５のいずれか１項記載のシリンダヘッド構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6580896A JPH09256901A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | シリンダヘッド構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6580896A JPH09256901A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | シリンダヘッド構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256901A true JPH09256901A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13297705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6580896A Pending JPH09256901A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | シリンダヘッド構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09256901A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015081597A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | 現代自動車株式会社 | エンジンのバルブトレーン構造 |
-
1996
- 1996-03-22 JP JP6580896A patent/JPH09256901A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015081597A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | 現代自動車株式会社 | エンジンのバルブトレーン構造 |
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Legal Events
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