JPH09257980A - インターナルポンプシステム - Google Patents
インターナルポンプシステムInfo
- Publication number
- JPH09257980A JPH09257980A JP8088856A JP8885696A JPH09257980A JP H09257980 A JPH09257980 A JP H09257980A JP 8088856 A JP8088856 A JP 8088856A JP 8885696 A JP8885696 A JP 8885696A JP H09257980 A JPH09257980 A JP H09257980A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- internal
- reactor
- pumps
- internal pumps
- pump system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷遮断等のＲＰＴを伴う過渡事象時、若し
くはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷ
Ｓ発生時の原子力発電プラントの安全性及び燃料の健全
性を確保することにある。 【解決手段】 １台の流体継手つきＭＧセット２００
Ａ、２００Ｂに複数台のインターナルポンプ１−１〜１
−５、１−６〜１−１０を設置した原子力発電プラント
のインターナルポンプシステムにおいて、負荷遮断等の
再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事象の信号
７が発生したとき、または、原子炉圧力２０あるいは原
子炉水位２１が規定値に達し、スクラム不作動を伴う異
常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時に、いずれも原子炉
出力がａパーセント以上の運転条件１８にある場合、前
記過渡事象若しくは前記ＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件
に基づいて異なる最適なインターナルポンプ台数１−１
〜１−７を同時トリップする。
くはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷ
Ｓ発生時の原子力発電プラントの安全性及び燃料の健全
性を確保することにある。 【解決手段】 １台の流体継手つきＭＧセット２００
Ａ、２００Ｂに複数台のインターナルポンプ１−１〜１
−５、１−６〜１−１０を設置した原子力発電プラント
のインターナルポンプシステムにおいて、負荷遮断等の
再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事象の信号
７が発生したとき、または、原子炉圧力２０あるいは原
子炉水位２１が規定値に達し、スクラム不作動を伴う異
常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時に、いずれも原子炉
出力がａパーセント以上の運転条件１８にある場合、前
記過渡事象若しくは前記ＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件
に基づいて異なる最適なインターナルポンプ台数１−１
〜１−７を同時トリップする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、原子炉の再循環ポ
ンプとしてインターナルポンプを採用した沸騰水型原子
力発電プラントのインターナルポンプシステムに関す
る。
ンプとしてインターナルポンプを採用した沸騰水型原子
力発電プラントのインターナルポンプシステムに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】改良型沸騰水型原子力発電プラントのう
ち、ポンプ速度制御性の向上を図りつつ、外部電源系統
の外乱による影響を極力小さくする観点から、原子炉圧
力容器内の冷却材再循環用に１０台のインターナルポン
プを設けたインターナルポンプシステムにおいて、イン
ターナルポンプの電源装置及び制御装置として機械的に
接続された交流電動機と流体継手と交流発電機により構
成される可変周波数電源装置を２台適用するのが最適で
ある、と考えられる。各交流発電機には、それぞれ５台
のインターナルポンプが接続され、各ポンプに対して交
流発電機から電力を供給する。また、流体継手のすくい
管の位置を変更し、流体継手内の油量を調整することに
より、交流電動機から交流発電機に伝達するトルクを変
更し、この結果、交流発電機速度及びそれに接続される
５台のインターナルポンプの速度を制御する。このシス
テムにおける再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）方式は、
負荷遮断時を例に説明すると、負荷遮断時に同じ交流発
電機に接続される５台のインターナルポンプのうち、部
分台数をトリップすると、残りのインターナルポンプの
回転数が一時的に上昇する特性を有するため、インター
ナルポンプの５台同時トリップを基本としている。ま
た、負荷遮断時には出力を低下させるために、急速な炉
心流量低下が必要とされることから、交流発電機下流側
にインターナルポンプトリップ用遮断器を設け、５台を
同時にトリップさせる方式としている。このインターナ
ルポンプの５台同時トリップは、負荷遮断時以外にも、
タービントリップ、全給水喪失、給水加熱喪失及び主蒸
気隔離弁閉鎖等のＲＰＴを伴う過渡事象時、若しくはス
クラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ（Ａ
ｎｔｉｃｉｐａｔｅｄ Ｔｒａｎｓｉｅｎｔｓ Ｗｉｔ
ｈｏｕｔ Ｓｃｒａｍ：原子炉のスクラムすべき事象発
生時に、スクラムが失敗した場合に予想される現象）に
おいても同様に適用されている。
ち、ポンプ速度制御性の向上を図りつつ、外部電源系統
の外乱による影響を極力小さくする観点から、原子炉圧
力容器内の冷却材再循環用に１０台のインターナルポン
プを設けたインターナルポンプシステムにおいて、イン
ターナルポンプの電源装置及び制御装置として機械的に
接続された交流電動機と流体継手と交流発電機により構
成される可変周波数電源装置を２台適用するのが最適で
ある、と考えられる。各交流発電機には、それぞれ５台
のインターナルポンプが接続され、各ポンプに対して交
流発電機から電力を供給する。また、流体継手のすくい
管の位置を変更し、流体継手内の油量を調整することに
より、交流電動機から交流発電機に伝達するトルクを変
更し、この結果、交流発電機速度及びそれに接続される
５台のインターナルポンプの速度を制御する。このシス
テムにおける再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）方式は、
負荷遮断時を例に説明すると、負荷遮断時に同じ交流発
電機に接続される５台のインターナルポンプのうち、部
分台数をトリップすると、残りのインターナルポンプの
回転数が一時的に上昇する特性を有するため、インター
ナルポンプの５台同時トリップを基本としている。ま
た、負荷遮断時には出力を低下させるために、急速な炉
心流量低下が必要とされることから、交流発電機下流側
にインターナルポンプトリップ用遮断器を設け、５台を
同時にトリップさせる方式としている。このインターナ
ルポンプの５台同時トリップは、負荷遮断時以外にも、
タービントリップ、全給水喪失、給水加熱喪失及び主蒸
気隔離弁閉鎖等のＲＰＴを伴う過渡事象時、若しくはス
クラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ（Ａ
ｎｔｉｃｉｐａｔｅｄ Ｔｒａｎｓｉｅｎｔｓ Ｗｉｔ
ｈｏｕｔ Ｓｃｒａｍ：原子炉のスクラムすべき事象発
生時に、スクラムが失敗した場合に予想される現象）に
おいても同様に適用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、負荷遮断等
のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動を伴
う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時における最適
なポンプトリップ台数は、前記過渡事象、若しくは前記
ＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件により異なる。しかし、
従来のシステムでは、負荷遮断等のＲＰＴを伴う過渡事
象、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であ
るＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件に基づいて最適なトリ
ップ台数を選択して、インターナルポンプをトリップす
るという運用方法は考えられていない。このため、負荷
遮断等のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時におい
て、様々な炉心特性を有する原子炉を考えた場合、必ず
しも適切なポンプトリップが行われるとは限らず、原子
力発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保するこ
とができない、という問題点がある。
のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動を伴
う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時における最適
なポンプトリップ台数は、前記過渡事象、若しくは前記
ＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件により異なる。しかし、
従来のシステムでは、負荷遮断等のＲＰＴを伴う過渡事
象、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であ
るＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件に基づいて最適なトリ
ップ台数を選択して、インターナルポンプをトリップす
るという運用方法は考えられていない。このため、負荷
遮断等のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時におい
て、様々な炉心特性を有する原子炉を考えた場合、必ず
しも適切なポンプトリップが行われるとは限らず、原子
力発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保するこ
とができない、という問題点がある。
【０００４】本発明の課題は、上記問題に鑑み、負荷遮
断等のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動
を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時の原子力
発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保するに好
適なインターナルポンプシステムを提供することにあ
る。
断等のＲＰＴを伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動
を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの発生時の原子力
発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保するに好
適なインターナルポンプシステムを提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題は、１台の流体
継手つきＭＧセットに複数台のインターナルポンプを設
置した原子力発電プラントのインターナルポンプシステ
ムにおいて、負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰ
Ｔ）を伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動を伴う異
常な過渡現象であるＡＴＷＳに対応して異なる最適なイ
ンターナルポンプ台数を同時にトリップすることによっ
て、解決される。また、発電機負荷遮断、タービントリ
ップ、全給水喪失、給水加熱喪失または主蒸気隔離弁閉
鎖等による過渡事象の信号が発生し、原子炉が原子炉出
力ａパーセント以上の運転状態にあるとき、前記過渡事
象及び原子炉の運転状態に対応して異なる最適なインタ
ーナルポンプ台数を同時にトリップすることによって、
解決される。また、原子炉圧力あるいは原子炉水位が規
定値に達し、ＡＴＷＳ発生時に、原子炉が原子炉出力ａ
パーセント以上の運転状態にある場合、前記ＡＴＷＳ及
び原子炉の運転状態に対応して異なる最適なインターナ
ルポンプ台数を同時にトリップすることによって、解決
される。ここで、前記した最適なインターナルポンプ台
数は、タービンバイパス弁の容量、燃料特性より決定さ
れるボイド反応度係数による影響をとり入れて求める。
継手つきＭＧセットに複数台のインターナルポンプを設
置した原子力発電プラントのインターナルポンプシステ
ムにおいて、負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰ
Ｔ）を伴う過渡事象、若しくはスクラム不作動を伴う異
常な過渡現象であるＡＴＷＳに対応して異なる最適なイ
ンターナルポンプ台数を同時にトリップすることによっ
て、解決される。また、発電機負荷遮断、タービントリ
ップ、全給水喪失、給水加熱喪失または主蒸気隔離弁閉
鎖等による過渡事象の信号が発生し、原子炉が原子炉出
力ａパーセント以上の運転状態にあるとき、前記過渡事
象及び原子炉の運転状態に対応して異なる最適なインタ
ーナルポンプ台数を同時にトリップすることによって、
解決される。また、原子炉圧力あるいは原子炉水位が規
定値に達し、ＡＴＷＳ発生時に、原子炉が原子炉出力ａ
パーセント以上の運転状態にある場合、前記ＡＴＷＳ及
び原子炉の運転状態に対応して異なる最適なインターナ
ルポンプ台数を同時にトリップすることによって、解決
される。ここで、前記した最適なインターナルポンプ台
数は、タービンバイパス弁の容量、燃料特性より決定さ
れるボイド反応度係数による影響をとり入れて求める。
【０００６】本発明は、負荷遮断等の再循環ポンプトリ
ップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事象、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ及び原子炉の運
転条件により異なる最適なポンプトリップ台数を予め解
析により求め、負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（Ｒ
ＰＴ）を伴う過渡事象発生時、若しくはスクラム不作動
を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時に、最適な
インターナルポンプ台数を同時トリップする。これによ
り、負荷遮断等のＲＰＴを伴う過渡事象発生時、若しく
はスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ
発生時の原子力発電プラントの安全性及び燃料の健全性
を確保することができる。
ップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事象、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ及び原子炉の運
転条件により異なる最適なポンプトリップ台数を予め解
析により求め、負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（Ｒ
ＰＴ）を伴う過渡事象発生時、若しくはスクラム不作動
を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時に、最適な
インターナルポンプ台数を同時トリップする。これによ
り、負荷遮断等のＲＰＴを伴う過渡事象発生時、若しく
はスクラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ
発生時の原子力発電プラントの安全性及び燃料の健全性
を確保することができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
用いて説明する。図１は、本発明の一実施形態を示す沸
騰水型原子力発電プラントにおけるインターナルポンプ
システムの全体構成である。図１において、沸騰水型原
子力発電プラントは、冷却水の炉心流量を確保するた
め、冷却水がインターナルポンプ１−１〜１−１０（１
−１、１−６のみ図示）から原子炉炉心１２に送られ
る。冷却水は、原子炉炉心１２で加熱され、原子炉圧力
容器１１内に蒸気として発生する。発生した蒸気は、主
蒸気配管１３を通って加減弁６を介してタービン１に入
る。タービン１に使用された蒸気は、復水器１０で冷却
され、冷却水に戻される。また、バイパス管９を通って
バイパス弁８を介して逃がす蒸気も、復水器１０で冷却
され、冷却水に戻される。戻された冷却水は、給水ポン
プ１４を用いて原子炉内に再び給水される。発電機３
は、タービン１により駆動され、電力を発生する。ま
た、インターナルポンプシステムは、発電機３から所内
変圧器５０−１及び５０−２により変圧した電圧が印加
され、インターナルポンプ１−１〜１−１０を回転制御
する流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ及び２０
０Ｂからなる。また、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ａは、加減弁６の急閉に対応した加減弁急閉信号
７、中性子束検出装置１５が検出する中性子束信号を変
換した原子炉出力信号１６、原子炉圧力信号２０、原子
炉水位信号２１を入力し、インターナルポンプ１−１〜
１−５をトリップ制御する。ここで、原子炉出力信号１
６は、原子炉の運転状態を表わす。そして、流体継手つ
きＭＧセットシステム２００Ｂは、流体継手つきＭＧセ
ットシステム２００Ａからポンプトリップ信号１９を受
け、インターナルポンプ１−６〜１−１０をトリップ制
御する。ここで、パワーロードアンバランスリレー回路
４は、タービン１からのタービン回転数信号２と発電機
３からの発電機出力信号を比較し、発電機負荷遮断が発
生した時のように、タービン回転数信号２と発電機３か
らの発電機出力信号の差が設定値以上になったとき、加
減弁急閉要求信号５を出力する。
用いて説明する。図１は、本発明の一実施形態を示す沸
騰水型原子力発電プラントにおけるインターナルポンプ
システムの全体構成である。図１において、沸騰水型原
子力発電プラントは、冷却水の炉心流量を確保するた
め、冷却水がインターナルポンプ１−１〜１−１０（１
−１、１−６のみ図示）から原子炉炉心１２に送られ
る。冷却水は、原子炉炉心１２で加熱され、原子炉圧力
容器１１内に蒸気として発生する。発生した蒸気は、主
蒸気配管１３を通って加減弁６を介してタービン１に入
る。タービン１に使用された蒸気は、復水器１０で冷却
され、冷却水に戻される。また、バイパス管９を通って
バイパス弁８を介して逃がす蒸気も、復水器１０で冷却
され、冷却水に戻される。戻された冷却水は、給水ポン
プ１４を用いて原子炉内に再び給水される。発電機３
は、タービン１により駆動され、電力を発生する。ま
た、インターナルポンプシステムは、発電機３から所内
変圧器５０−１及び５０−２により変圧した電圧が印加
され、インターナルポンプ１−１〜１−１０を回転制御
する流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ及び２０
０Ｂからなる。また、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ａは、加減弁６の急閉に対応した加減弁急閉信号
７、中性子束検出装置１５が検出する中性子束信号を変
換した原子炉出力信号１６、原子炉圧力信号２０、原子
炉水位信号２１を入力し、インターナルポンプ１−１〜
１−５をトリップ制御する。ここで、原子炉出力信号１
６は、原子炉の運転状態を表わす。そして、流体継手つ
きＭＧセットシステム２００Ｂは、流体継手つきＭＧセ
ットシステム２００Ａからポンプトリップ信号１９を受
け、インターナルポンプ１−６〜１−１０をトリップ制
御する。ここで、パワーロードアンバランスリレー回路
４は、タービン１からのタービン回転数信号２と発電機
３からの発電機出力信号を比較し、発電機負荷遮断が発
生した時のように、タービン回転数信号２と発電機３か
らの発電機出力信号の差が設定値以上になったとき、加
減弁急閉要求信号５を出力する。
【０００８】いま、発電機負荷遮断が発生し、タービン
回転数信号２と発電機３からの発電機出力信号の差が設
定値以上になった場合には、パワーロードアンバランス
リレー回路４が加減弁急閉要求信号５を出力し、タービ
ンの回転数上昇を抑制するために、加減弁６を急閉す
る。バイパス弁８は、この加減弁６の急閉に基づいて出
力される加減弁急閉信号７により急開し、バイパス管９
を通して主蒸気を復水器１０に逃がし、加減弁６の閉鎖
による原子炉圧力の上昇を抑制する。このとき、流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ａには加減弁急閉信号
７、原子炉出力信号１６が入力され、また、流体継手つ
きＭＧセットシステム２００Ｂには流体継手つきＭＧセ
ットシステム２００Ａからポンプトリップ信号１９が入
力され、加減弁急閉信号７、原子炉出力信号１６に基づ
いてインターナルポンプ１−１〜１−５、インターナル
ポンプ１−６〜１−１０のうち、最適なポンプ台数がト
リップされる。一方、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ａには、原子炉の圧力または水位が原子炉圧力信
号２０または原子炉水位信号２１として、また、原子炉
の運転状態が原子炉出力信号１６として入力され、ま
た、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ｂには、流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａからポンプトリ
ップ信号１９が入力され、原子炉圧力信号２０または原
子炉水位信号２１、原子炉出力信号１６に基づいてイン
ターナルポンプ１−１〜１−５、インターナルポンプ１
−６〜１−１０のうち、最適なポンプ台数がトリップさ
れる。ここで、発電機負荷遮断に伴う過渡事象、若しく
は原子炉の水位または圧力が規定値以上になったことに
伴う異常な過渡現象（ＡＴＷＳ）及び原子炉の運転状態
（条件）に基づいて最適なポンプトリップ台数を予め解
析により求めておく。なお、バイパス弁８の容量は、プ
ラントによって相違する。そこで、バイパス弁８の容量
が主蒸気の定格値に満たない場合には、燃料の健全性確
保の観点から、加減弁急閉信号７により原子炉スクラム
し、原子炉を停止させる。一方、バイパス弁８の容量が
主蒸気の定格値以上の場合には、原子炉出力を適切に低
下させ、原子炉スクラムせずに運転継続を図る。しか
し、いずれのバイパス弁容量の場合にも、原子炉出力低
下手段としてインターナルポンプ１−１〜１−１０のう
ち何台かをトリップさせる必要が生じる。このため、前
記した最適なポンプトリップ台数を予め解析により求め
るにあたって、このバイパス弁８の容量を考慮に入れ
る。また、前記した最適なポンプトリップ台数は、燃料
特性より決定されるボイド反応度係数の要因によっても
影響を受けるため、同様に、ボイド反応度係数を考慮に
入れる。
回転数信号２と発電機３からの発電機出力信号の差が設
定値以上になった場合には、パワーロードアンバランス
リレー回路４が加減弁急閉要求信号５を出力し、タービ
ンの回転数上昇を抑制するために、加減弁６を急閉す
る。バイパス弁８は、この加減弁６の急閉に基づいて出
力される加減弁急閉信号７により急開し、バイパス管９
を通して主蒸気を復水器１０に逃がし、加減弁６の閉鎖
による原子炉圧力の上昇を抑制する。このとき、流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ａには加減弁急閉信号
７、原子炉出力信号１６が入力され、また、流体継手つ
きＭＧセットシステム２００Ｂには流体継手つきＭＧセ
ットシステム２００Ａからポンプトリップ信号１９が入
力され、加減弁急閉信号７、原子炉出力信号１６に基づ
いてインターナルポンプ１−１〜１−５、インターナル
ポンプ１−６〜１−１０のうち、最適なポンプ台数がト
リップされる。一方、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ａには、原子炉の圧力または水位が原子炉圧力信
号２０または原子炉水位信号２１として、また、原子炉
の運転状態が原子炉出力信号１６として入力され、ま
た、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ｂには、流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａからポンプトリ
ップ信号１９が入力され、原子炉圧力信号２０または原
子炉水位信号２１、原子炉出力信号１６に基づいてイン
ターナルポンプ１−１〜１−５、インターナルポンプ１
−６〜１−１０のうち、最適なポンプ台数がトリップさ
れる。ここで、発電機負荷遮断に伴う過渡事象、若しく
は原子炉の水位または圧力が規定値以上になったことに
伴う異常な過渡現象（ＡＴＷＳ）及び原子炉の運転状態
（条件）に基づいて最適なポンプトリップ台数を予め解
析により求めておく。なお、バイパス弁８の容量は、プ
ラントによって相違する。そこで、バイパス弁８の容量
が主蒸気の定格値に満たない場合には、燃料の健全性確
保の観点から、加減弁急閉信号７により原子炉スクラム
し、原子炉を停止させる。一方、バイパス弁８の容量が
主蒸気の定格値以上の場合には、原子炉出力を適切に低
下させ、原子炉スクラムせずに運転継続を図る。しか
し、いずれのバイパス弁容量の場合にも、原子炉出力低
下手段としてインターナルポンプ１−１〜１−１０のう
ち何台かをトリップさせる必要が生じる。このため、前
記した最適なポンプトリップ台数を予め解析により求め
るにあたって、このバイパス弁８の容量を考慮に入れ
る。また、前記した最適なポンプトリップ台数は、燃料
特性より決定されるボイド反応度係数の要因によっても
影響を受けるため、同様に、ボイド反応度係数を考慮に
入れる。
【０００９】図２は、本実施形態による流体継手つきＭ
Ｇセットシステム２００Ａ及び流体継手つきＭＧセット
システム２００Ｂの詳細な構成を示す。図２において、
流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａは、インター
ナルポンプ１−１〜１−５、流体継手つきＭＧセットト
リップ用遮断器１００Ａ、ＭＧセット駆動電動機１０１
Ａ、可変周波数発電機１０２Ａ、流体継手１０３Ａ、す
くい管１０４Ａ、インターナルポンプトリップ用遮断器
１０５Ａ、遮断器（機器保護用）１０６Ａ−１〜１０６
Ａ−５、原子炉出力モニタリレー１５０、ＡＮＤ回路１
５１、ＯＲ回路１５２、圧力モニタリレー１５３、水位
モニタリレー１５４、ＯＲ回路１５５からなる。流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ｂは、インターナルポ
ンプ１−６〜１−１０、流体継手つきＭＧセットトリッ
プ用遮断器１００Ｂ、ＭＧセット駆動電動機１０１Ｂ、
可変周波数発電機１０２Ｂ、流体継手１０３Ｂ、すくい
管１０４Ｂ、遮断器（機器保護用）１０６Ｂ−１〜１０
６Ｂ−５、インターナルポンプトリップ用遮断器１０６
Ｃ−１、１０６Ｃ−２からなる。
Ｇセットシステム２００Ａ及び流体継手つきＭＧセット
システム２００Ｂの詳細な構成を示す。図２において、
流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａは、インター
ナルポンプ１−１〜１−５、流体継手つきＭＧセットト
リップ用遮断器１００Ａ、ＭＧセット駆動電動機１０１
Ａ、可変周波数発電機１０２Ａ、流体継手１０３Ａ、す
くい管１０４Ａ、インターナルポンプトリップ用遮断器
１０５Ａ、遮断器（機器保護用）１０６Ａ−１〜１０６
Ａ−５、原子炉出力モニタリレー１５０、ＡＮＤ回路１
５１、ＯＲ回路１５２、圧力モニタリレー１５３、水位
モニタリレー１５４、ＯＲ回路１５５からなる。流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ｂは、インターナルポ
ンプ１−６〜１−１０、流体継手つきＭＧセットトリッ
プ用遮断器１００Ｂ、ＭＧセット駆動電動機１０１Ｂ、
可変周波数発電機１０２Ｂ、流体継手１０３Ｂ、すくい
管１０４Ｂ、遮断器（機器保護用）１０６Ｂ−１〜１０
６Ｂ−５、インターナルポンプトリップ用遮断器１０６
Ｃ−１、１０６Ｃ−２からなる。
【００１０】図２を用いて、インターナルポンプの最適
台数をトリップする詳細な動作を説明する。ここでは、
発電機負荷遮断時、若しくはＡＴＷＳ発生時におけるイ
ンターナルポンプの最適なトリップ台数は、原子炉の運
転条件つまり原子炉出力ａパーセント以上運転時は７
台、原子炉出力ａパーセント未満運転時は５台と仮定す
る。なお、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ及
び２００Ｂの機能は等価であるため、以下の説明は流体
継手つきＭＧセットシステム２００Ａについて行う。
（ただし、インターナルポンプトリップ用遮断器の構成
は２００Ａと２００Ｂで異なるため、後述する。） 通常、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａは、所
内変圧器５０−１を介して発電機３から供給される交流
電流によってＭＧセット駆動電動機１０１Ａが一定回転
数で駆動され、流体継手１０３Ａを介してＭＧセット駆
動電動機１０１Ａからのトルクを可変周波数発電機１０
２Ａに伝達し、可変周波数発電機１０２Ａの回転数を制
御する。ここで、流体継手１０３Ａには、油が満たされ
ており、流体継手１０３Ａ内の油面位置を変更すること
によって、可変周波数発電機１０２Ａに伝達されるトル
クを変更し、可変周波数発電機１０２Ａの回転数を変更
する。流体継手１０３Ａの油面の変更は、流体継手１０
３Ａに挿入されているすくい管１０４Ａの位置を変更す
ることによって行う。可変周波数発電機１０２Ａからの
出力は、可変周波数発電機１０２Ａの出力側に設けられ
たインターナルポンプトリップ用遮断器１０５Ａと、イ
ンターナルポンプの入力側に設けられた５本に分割され
た機器保護用遮断器１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５を介し
てインターナルポンプ１−１〜１−５に出力され、イン
ターナルポンプの回転数を可変制御する。なお、機器保
護用遮断器１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５は、下流側のイ
ンターナルポンプに異常が発生した場合、当該ポンプを
系統から切り離すことにより機器保護を図るという目的
で設置される。また、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ｂにおいては、可変周波数発電機１０２Ｂの出力
により回転数が制御される５台のインターナルポンプ１
−６〜１−１０のうち、２台については、機器保護を図
るという目的で設置される機器保護用遮断器１０６Ｂ−
１、１０６Ｂ−２の他に、１０６Ｂ−１、１０６Ｂ−２
の入力側にインターナルポンプトリップ用遮断器として
１０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２を設ける。ここで、インタ
ーナルポンプトリップ用遮断器は過度時に作動する制御
用の遮断器であり、インターナルポンプトリップ用遮断
器機器と保護用遮断器を設けるのは、制御と保護を同一
機器に受け持たせるのは好ましくないという機能分離に
よるものである。
台数をトリップする詳細な動作を説明する。ここでは、
発電機負荷遮断時、若しくはＡＴＷＳ発生時におけるイ
ンターナルポンプの最適なトリップ台数は、原子炉の運
転条件つまり原子炉出力ａパーセント以上運転時は７
台、原子炉出力ａパーセント未満運転時は５台と仮定す
る。なお、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ及
び２００Ｂの機能は等価であるため、以下の説明は流体
継手つきＭＧセットシステム２００Ａについて行う。
（ただし、インターナルポンプトリップ用遮断器の構成
は２００Ａと２００Ｂで異なるため、後述する。） 通常、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ａは、所
内変圧器５０−１を介して発電機３から供給される交流
電流によってＭＧセット駆動電動機１０１Ａが一定回転
数で駆動され、流体継手１０３Ａを介してＭＧセット駆
動電動機１０１Ａからのトルクを可変周波数発電機１０
２Ａに伝達し、可変周波数発電機１０２Ａの回転数を制
御する。ここで、流体継手１０３Ａには、油が満たされ
ており、流体継手１０３Ａ内の油面位置を変更すること
によって、可変周波数発電機１０２Ａに伝達されるトル
クを変更し、可変周波数発電機１０２Ａの回転数を変更
する。流体継手１０３Ａの油面の変更は、流体継手１０
３Ａに挿入されているすくい管１０４Ａの位置を変更す
ることによって行う。可変周波数発電機１０２Ａからの
出力は、可変周波数発電機１０２Ａの出力側に設けられ
たインターナルポンプトリップ用遮断器１０５Ａと、イ
ンターナルポンプの入力側に設けられた５本に分割され
た機器保護用遮断器１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５を介し
てインターナルポンプ１−１〜１−５に出力され、イン
ターナルポンプの回転数を可変制御する。なお、機器保
護用遮断器１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５は、下流側のイ
ンターナルポンプに異常が発生した場合、当該ポンプを
系統から切り離すことにより機器保護を図るという目的
で設置される。また、流体継手つきＭＧセットシステム
２００Ｂにおいては、可変周波数発電機１０２Ｂの出力
により回転数が制御される５台のインターナルポンプ１
−６〜１−１０のうち、２台については、機器保護を図
るという目的で設置される機器保護用遮断器１０６Ｂ−
１、１０６Ｂ−２の他に、１０６Ｂ−１、１０６Ｂ−２
の入力側にインターナルポンプトリップ用遮断器として
１０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２を設ける。ここで、インタ
ーナルポンプトリップ用遮断器は過度時に作動する制御
用の遮断器であり、インターナルポンプトリップ用遮断
器機器と保護用遮断器を設けるのは、制御と保護を同一
機器に受け持たせるのは好ましくないという機能分離に
よるものである。
【００１１】まず、発電機負荷遮断時のＲＰＴを伴う過
渡事象の場合について説明する。原子炉の運転状態は、
図１の中性子束検出装置１５の中性子束信号を変換した
原子炉出力信号１６として原子炉出力モニタリレー１５
０に入力される。原子炉出力信号１６がａパーセント以
上に上昇した原子炉の運転状態にあると、原子炉出力モ
ニタリレー１５０からＡＮＤ回路１５１に対して原子炉
出力ａパーセント以上運転状態信号１８が出力される。
このような運転状態において、発電機負荷遮断が発生す
ると、発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生
し、ＯＲ回路１５２を介して流体継手つきＭＧセットシ
ステム２００Ａ内のポンプ５台トリップ信号１７が出力
され、インターナルポンプトリップ用遮断器１０５Ａを
遮断すると共に、機器保護用遮断器１０６Ａ−１〜１０
６Ａ−５を遮断し、インターナルポンプ１−１〜１−５
をトリップする。同時に、原子炉出力ａパーセント以上
運転状態信号１８と加減弁急閉信号７とのＡＮＤ条件が
成立し、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ｂ内の
ポンプ２台トリップ信号１９が出力され、インターナル
ポンプトリップ用遮断器１０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２を
遮断すると共に、機器保護用遮断器１０６Ｂ−１、１０
６Ｂ−２を遮断し、インターナルポンプ１−６、１−７
をトリップする。これより、原子炉出力ａパーセント以
上の運転状態において、発電機負荷遮断によって加減弁
急閉信号７が発生した場合、インターナルポンプ１−１
〜１−５、１−６、１−７の７台が同時トリップされる
ことになる。また、原子炉出力ａパーセント未満の出力
運転時に、発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発
生した場合は、流体継手つきＭＧセットシステム２００
Ａ内のポンプ５台トリップ信号１７が出力され、流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ｂには、ポンプ２台ト
リップ信号１９が出力されないため、インターナルポン
プ１−１〜１−５の５台同時トリップが行われる。この
ように、発電機負荷遮断時のＲＰＴを伴う過渡事象の場
合、原子炉出力ａパーセント以上の運転条件において、
発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生したと
き、インターナルポンプ７台が同時トリップされ、ま
た、原子炉出力ａパーセント未満の運転条件において、
発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生したと
き、インターナルポンプ５台の同時トリップが行われ
る。
渡事象の場合について説明する。原子炉の運転状態は、
図１の中性子束検出装置１５の中性子束信号を変換した
原子炉出力信号１６として原子炉出力モニタリレー１５
０に入力される。原子炉出力信号１６がａパーセント以
上に上昇した原子炉の運転状態にあると、原子炉出力モ
ニタリレー１５０からＡＮＤ回路１５１に対して原子炉
出力ａパーセント以上運転状態信号１８が出力される。
このような運転状態において、発電機負荷遮断が発生す
ると、発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生
し、ＯＲ回路１５２を介して流体継手つきＭＧセットシ
ステム２００Ａ内のポンプ５台トリップ信号１７が出力
され、インターナルポンプトリップ用遮断器１０５Ａを
遮断すると共に、機器保護用遮断器１０６Ａ−１〜１０
６Ａ−５を遮断し、インターナルポンプ１−１〜１−５
をトリップする。同時に、原子炉出力ａパーセント以上
運転状態信号１８と加減弁急閉信号７とのＡＮＤ条件が
成立し、流体継手つきＭＧセットシステム２００Ｂ内の
ポンプ２台トリップ信号１９が出力され、インターナル
ポンプトリップ用遮断器１０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２を
遮断すると共に、機器保護用遮断器１０６Ｂ−１、１０
６Ｂ−２を遮断し、インターナルポンプ１−６、１−７
をトリップする。これより、原子炉出力ａパーセント以
上の運転状態において、発電機負荷遮断によって加減弁
急閉信号７が発生した場合、インターナルポンプ１−１
〜１−５、１−６、１−７の７台が同時トリップされる
ことになる。また、原子炉出力ａパーセント未満の出力
運転時に、発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発
生した場合は、流体継手つきＭＧセットシステム２００
Ａ内のポンプ５台トリップ信号１７が出力され、流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ｂには、ポンプ２台ト
リップ信号１９が出力されないため、インターナルポン
プ１−１〜１−５の５台同時トリップが行われる。この
ように、発電機負荷遮断時のＲＰＴを伴う過渡事象の場
合、原子炉出力ａパーセント以上の運転条件において、
発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生したと
き、インターナルポンプ７台が同時トリップされ、ま
た、原子炉出力ａパーセント未満の運転条件において、
発電機負荷遮断による加減弁急閉信号７が発生したと
き、インターナルポンプ５台の同時トリップが行われ
る。
【００１２】次に、スクラム不作動を伴う異常な過渡現
象であるＡＴＷＳの場合について説明する。ＡＴＷＳは
原子炉の水位と圧力を監視することにより対応する。流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａに原子炉圧力信
号２０及び原子炉水位信号２１を入力する。原子炉圧力
信号２０は圧力モニタリレー１５３に入力され、原子炉
圧力信号２０がある規定値以上に上昇した場合には、圧
力モニタリレー１５３からＯＲ回路１５５に対して信号
を出力する。同様に、原子炉水位信号２１は水位モニタ
リレー１５４に入力され、原子炉水位信号２１がある規
定値以上に上昇した場合には、水位モニタリレー１５４
からＯＲ回路１５５に対して信号を出力する。そこで、
前述したように、原子炉出力モニタリレー１５０からＡ
ＮＤ回路１５１に対して原子炉出力ａパーセント以上運
転状態信号１８が出力される原子炉の運転状態におい
て、原子炉圧力あるいは原子炉水位が規定値に達したと
き、ＯＲ回路１５５からＯＲ回路１５２を介して流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ａ内のポンプ５台トリ
ップ信号１７が出力され、インターナルポンプトリップ
用遮断器１０５Ａを遮断すると共に、機器保護用遮断器
１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５を遮断し、インターナルポ
ンプ１−１〜１−５をトリップする。同時に、原子炉出
力ａパーセント以上運転状態信号１８と圧力モニタリレ
ー１５３あるいは水位モニタリレー１５４からの信号と
のＡＮＤ条件が成立し、流体継手つきＭＧセットシステ
ム２００Ｂ内のポンプ２台トリップ信号１９が出力さ
れ、インターナルポンプトリップ用遮断器１０６Ｃ−
１、１０６Ｃ−２を遮断すると共に、機器保護用遮断器
１０６Ｂ−１、１０６Ｂ−２を遮断し、インターナルポ
ンプ１−６、１−７をトリップする。これより、原子炉
出力ａパーセント以上の運転条件において、原子炉圧力
あるいは原子炉水位が規定値に達した場合、インターナ
ルポンプの７台が同時トリップされることになる。ま
た、原子炉出力ａパーセント未満の出力運転時に、原子
炉圧力あるいは原子炉水位が規定値に達した場合は、流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ内のポンプ５台
トリップ信号１７が出力され、流体継手つきＭＧセット
システム２００Ｂには、ポンプ２台トリップ信号１９は
出力されないため、インターナルポンプ１−１〜１−５
の５台同時トリップが行われる。このように、スクラム
不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの場合、原
子炉出力ａパーセント以上の運転条件において、原子炉
圧力あるいは原子炉水位が規定値に達したとき、インタ
ーナルポンプ７台が同時トリップされ、また、原子炉出
力ａパーセント未満の運転条件において、原子炉圧力あ
るいは原子炉水位が規定値に達したとき、インターナル
ポンプ５台の同時トリップが行われる。
象であるＡＴＷＳの場合について説明する。ＡＴＷＳは
原子炉の水位と圧力を監視することにより対応する。流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａに原子炉圧力信
号２０及び原子炉水位信号２１を入力する。原子炉圧力
信号２０は圧力モニタリレー１５３に入力され、原子炉
圧力信号２０がある規定値以上に上昇した場合には、圧
力モニタリレー１５３からＯＲ回路１５５に対して信号
を出力する。同様に、原子炉水位信号２１は水位モニタ
リレー１５４に入力され、原子炉水位信号２１がある規
定値以上に上昇した場合には、水位モニタリレー１５４
からＯＲ回路１５５に対して信号を出力する。そこで、
前述したように、原子炉出力モニタリレー１５０からＡ
ＮＤ回路１５１に対して原子炉出力ａパーセント以上運
転状態信号１８が出力される原子炉の運転状態におい
て、原子炉圧力あるいは原子炉水位が規定値に達したと
き、ＯＲ回路１５５からＯＲ回路１５２を介して流体継
手つきＭＧセットシステム２００Ａ内のポンプ５台トリ
ップ信号１７が出力され、インターナルポンプトリップ
用遮断器１０５Ａを遮断すると共に、機器保護用遮断器
１０６Ａ−１〜１０６Ａ−５を遮断し、インターナルポ
ンプ１−１〜１−５をトリップする。同時に、原子炉出
力ａパーセント以上運転状態信号１８と圧力モニタリレ
ー１５３あるいは水位モニタリレー１５４からの信号と
のＡＮＤ条件が成立し、流体継手つきＭＧセットシステ
ム２００Ｂ内のポンプ２台トリップ信号１９が出力さ
れ、インターナルポンプトリップ用遮断器１０６Ｃ−
１、１０６Ｃ−２を遮断すると共に、機器保護用遮断器
１０６Ｂ−１、１０６Ｂ−２を遮断し、インターナルポ
ンプ１−６、１−７をトリップする。これより、原子炉
出力ａパーセント以上の運転条件において、原子炉圧力
あるいは原子炉水位が規定値に達した場合、インターナ
ルポンプの７台が同時トリップされることになる。ま
た、原子炉出力ａパーセント未満の出力運転時に、原子
炉圧力あるいは原子炉水位が規定値に達した場合は、流
体継手つきＭＧセットシステム２００Ａ内のポンプ５台
トリップ信号１７が出力され、流体継手つきＭＧセット
システム２００Ｂには、ポンプ２台トリップ信号１９は
出力されないため、インターナルポンプ１−１〜１−５
の５台同時トリップが行われる。このように、スクラム
不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳの場合、原
子炉出力ａパーセント以上の運転条件において、原子炉
圧力あるいは原子炉水位が規定値に達したとき、インタ
ーナルポンプ７台が同時トリップされ、また、原子炉出
力ａパーセント未満の運転条件において、原子炉圧力あ
るいは原子炉水位が規定値に達したとき、インターナル
ポンプ５台の同時トリップが行われる。
【００１３】図３は、インターナルポンプトリップ方式
として、本実施形態を採用した場合と、従来例を適用し
た場合の発電機負荷遮断発生時の挙動の比較を示す。系
統事故等により発電機負荷遮断が発生すると、タービン
の回転数上昇を抑制するために加減弁６が急閉されるた
め、ボイドがつぶれて、出力（中性子束）が上昇する
が、インターナルポンプをトリップさせることにより、
炉心流量が減少し、ボイドが増加して負の反応度が投入
されるため、出力（中性子束）の上昇を抑えることがで
きる。図３に示すように、時間ｔ1において発電機負荷
遮断が発生した時、インターナルポンプの５台トリップ
（点線）と７台トリップ（実線）を比較した場合、７台
トリップの方が炉心流量の減少が大きいく、負の反応度
の投入が大きくなるため、出力（中性子束）の上昇が抑
えられ、プラントの安全性が確保される。また、この時
の最小限界出力比ＭＣＰＲ（Ｍｉｎｉｍｕｍ Ｃｒｉｔ
ｉｃａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｒａｉｔｏ）について、インタ
ーナルポンプの５台トリップ（点線）と７台トリップ
（実線）で比較した場合、７台トリップの方が負の反応
度の投入が大きくなるため、図３に示すように、ΔＭＣ
ＰＲの値は低く抑えられる。従って、７台トリップの方
が負荷遮断時の燃料の熱的裕度が確保され、燃料の健全
性が保たれる。また、バイパス弁８の容量が主蒸気の定
格値以上の場合のプラントにおいて、発電機負荷遮断が
発生した時には、原子炉出力を適切に低下させ、原子炉
スクラムせずに運転を継続する運用となるが、この場合
におけるプラント運転継続のためには、加減弁６の急閉
直後の圧力上昇による中性子束の上昇を抑える必要があ
る。この運用を行う場合も、出力の上昇が抑えられる７
台トリップの方が中性子束高信号によるスクラムを回避
する上で有効である。
として、本実施形態を採用した場合と、従来例を適用し
た場合の発電機負荷遮断発生時の挙動の比較を示す。系
統事故等により発電機負荷遮断が発生すると、タービン
の回転数上昇を抑制するために加減弁６が急閉されるた
め、ボイドがつぶれて、出力（中性子束）が上昇する
が、インターナルポンプをトリップさせることにより、
炉心流量が減少し、ボイドが増加して負の反応度が投入
されるため、出力（中性子束）の上昇を抑えることがで
きる。図３に示すように、時間ｔ1において発電機負荷
遮断が発生した時、インターナルポンプの５台トリップ
（点線）と７台トリップ（実線）を比較した場合、７台
トリップの方が炉心流量の減少が大きいく、負の反応度
の投入が大きくなるため、出力（中性子束）の上昇が抑
えられ、プラントの安全性が確保される。また、この時
の最小限界出力比ＭＣＰＲ（Ｍｉｎｉｍｕｍ Ｃｒｉｔ
ｉｃａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｒａｉｔｏ）について、インタ
ーナルポンプの５台トリップ（点線）と７台トリップ
（実線）で比較した場合、７台トリップの方が負の反応
度の投入が大きくなるため、図３に示すように、ΔＭＣ
ＰＲの値は低く抑えられる。従って、７台トリップの方
が負荷遮断時の燃料の熱的裕度が確保され、燃料の健全
性が保たれる。また、バイパス弁８の容量が主蒸気の定
格値以上の場合のプラントにおいて、発電機負荷遮断が
発生した時には、原子炉出力を適切に低下させ、原子炉
スクラムせずに運転を継続する運用となるが、この場合
におけるプラント運転継続のためには、加減弁６の急閉
直後の圧力上昇による中性子束の上昇を抑える必要があ
る。この運用を行う場合も、出力の上昇が抑えられる７
台トリップの方が中性子束高信号によるスクラムを回避
する上で有効である。
【００１４】なお、本実施形態では、発電機負荷遮断以
外のＲＰＴを伴う過渡事象、例えばタービントリップ、
全給水喪失、給水加熱喪失及び主蒸気隔離弁閉鎖等にお
いても、これらの過渡事象発生時の信号を加減弁急閉信
号７に置き換えて適用することが可能であり、本発明
は、発電機負荷遮断以外のＲＰＴを伴う過渡事象につい
ても同様に適用することができる。
外のＲＰＴを伴う過渡事象、例えばタービントリップ、
全給水喪失、給水加熱喪失及び主蒸気隔離弁閉鎖等にお
いても、これらの過渡事象発生時の信号を加減弁急閉信
号７に置き換えて適用することが可能であり、本発明
は、発電機負荷遮断以外のＲＰＴを伴う過渡事象につい
ても同様に適用することができる。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過
渡事象、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象
であるＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件に基づいて異なる
最適なポンプトリップ台数を予め解析により求め、負荷
遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事
象発生時、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現
象であるＡＴＷＳ発生時に、最適なインターナルポンプ
台数を同時トリップすることが可能となり、負荷遮断等
のＲＰＴを伴う過渡事象発生時、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時の原子力
発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保すること
ができる。
負荷遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過
渡事象、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現象
であるＡＴＷＳ及び原子炉の運転条件に基づいて異なる
最適なポンプトリップ台数を予め解析により求め、負荷
遮断等の再循環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事
象発生時、若しくはスクラム不作動を伴う異常な過渡現
象であるＡＴＷＳ発生時に、最適なインターナルポンプ
台数を同時トリップすることが可能となり、負荷遮断等
のＲＰＴを伴う過渡事象発生時、若しくはスクラム不作
動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳ発生時の原子力
発電プラントの安全性及び燃料の健全性を確保すること
ができる。
【図１】本発明の一実施形態を示す沸騰水型原子力発電
プラントにおけるインターナルポンプシステムの全体構
成図
プラントにおけるインターナルポンプシステムの全体構
成図
【図２】本発明による流体継手つきＭＧセットシステム
の詳細な構成図
の詳細な構成図
【図３】本発明による発電機負荷遮断発生時の挙動図
１ タービン ３ 発電機 ４ パワーロードアンバランスリレー回路 ６ 加減弁 ８ バイパス弁 １０ 復水器 １１ 原子炉圧力容器 １２ 原子炉炉心 １５ 中性子束検出装置 １５０ 原子炉出力モニタリレー １５１ ＡＮＤ回路 １５２ ＯＲ回路 １５３ 圧力モニタリレー １５４ 水位モニタリレー １５５ ＯＲ回路 １−１〜１−１０ インターナルポンプ ２００Ａ、２００Ｂ 流体継手つきＭＧセットシステム １０１Ａ、１０１Ｂ ＭＧセット駆動電動機 １０２Ａ、１０２Ｂ 可変周波数発電機 １０３Ａ、１０３Ｂ 流体継手 １０４Ａ、１０４Ｂ すくい管 １０５Ａ インターナルポンプトリップ用遮断器 １０６Ａ−１〜１０６Ａ−５、１０６Ｂ−１〜１０６Ｂ
−５ 遮断器（機器保護用） １０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２ インターナルポンプトリ
ップ用遮断器
−５ 遮断器（機器保護用） １０６Ｃ−１、１０６Ｃ−２ インターナルポンプトリ
ップ用遮断器
Claims (7)
- 【請求項１】 原子炉の再循環ポンプとして複数のイン
ターナルポンプを採用し、該インターナルポンプの可変
周波数電源として複数の流体継手つきＭＧセットを使用
すると共に、１台の流体継手つきＭＧセットに複数台の
インターナルポンプを設置した原子力発電プラントのイ
ンターナルポンプシステムにおいて、負荷遮断等の再循
環ポンプトリップ（ＲＰＴ）を伴う過渡事象、若しくは
スクラム不作動を伴う異常な過渡現象であるＡＴＷＳに
対応して異なる最適なインターナルポンプ台数を同時に
トリップすることを特徴とするインターナルポンプシス
テム。 - 【請求項２】 原子炉の再循環ポンプとして複数のイン
ターナルポンプを採用し、該インターナルポンプの可変
周波数電源として複数の流体継手つきＭＧセットを使用
すると共に、１台の流体継手つきＭＧセットに複数台の
インターナルポンプを設置した原子力発電プラントのイ
ンターナルポンプシステムにおいて、発電機負荷遮断、
タービントリップ、全給水喪失、給水加熱喪失または主
蒸気隔離弁閉鎖等による過渡事象の信号が発生し、原子
炉が原子炉出力ａパーセント以上の運転状態にあると
き、前記過渡事象及び前記原子炉の運転状態に対応して
異なる最適なインターナルポンプ台数を同時にトリップ
することを特徴とするインターナルポンプシステム。 - 【請求項３】 原子炉の再循環ポンプとして複数のイン
ターナルポンプを採用し、該インターナルポンプの可変
周波数電源として複数の流体継手つきＭＧセットを使用
すると共に、１台の流体継手つきＭＧセットに複数台の
インターナルポンプを設置した原子力発電プラントのイ
ンターナルポンプシステムにおいて、原子炉圧力あるい
は原子炉水位が規定値に達し、ＡＴＷＳ発生時に、原子
炉が原子炉出力ａパーセント以上の運転状態にある場
合、前記ＡＴＷＳ及び前記原子炉の運転状態に対応して
異なる最適なインターナルポンプ台数を同時にトリップ
することを特徴とするインターナルポンプシステム。 - 【請求項４】 請求項１から請求項３のいずれかにおい
て、最適なインターナルポンプ台数は、タービンバイパ
ス弁の容量、燃料特性より決定されるボイド反応度係数
による影響をとり入れて求めることを特徴とするインタ
ーナルポンプシステム。 - 【請求項５】 請求項１から請求項４のいずれかにおい
て、最適なインターナルポンプ台数の同時トリップは、
１台の流体継手つきＭＧセットに設置された全てのイン
ターナルポンプと、他台の流体継手つきＭＧセットに設
置された任意台数のインターナルポンプを対象とするこ
とを特徴とするインターナルポンプシステム。 - 【請求項６】 請求項５において、流体継手つきＭＧセ
ットに設置された全てのインターナルポンプをトリップ
するインターナルポンプトリップ用遮断器を設け、該遮
断器を並列配置された機器保護用遮断器と直列に配置す
ることを特徴とするインターナルポンプシステム。 - 【請求項７】 請求項５において、流体継手つきＭＧセ
ットに設置された任意台数のインターナルポンプをトリ
ップするインターナルポンプトリップ用遮断器を設け、
該遮断器を機器保護用遮断器と直列に配置することを特
徴とするインターナルポンプシステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8088856A JPH09257980A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | インターナルポンプシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8088856A JPH09257980A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | インターナルポンプシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09257980A true JPH09257980A (ja) | 1997-10-03 |
Family
ID=13954636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8088856A Pending JPH09257980A (ja) | 1996-03-18 | 1996-03-18 | インターナルポンプシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09257980A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011133295A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子炉冷却材再循環ポンプ駆動用モータの欠相検出方法 |
| CN107527667A (zh) * | 2016-06-22 | 2017-12-29 | 福建宁德核电有限公司 | 一种核电站重要辅机保护系统 |
-
1996
- 1996-03-18 JP JP8088856A patent/JPH09257980A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011133295A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子炉冷却材再循環ポンプ駆動用モータの欠相検出方法 |
| CN107527667A (zh) * | 2016-06-22 | 2017-12-29 | 福建宁德核电有限公司 | 一种核电站重要辅机保护系统 |
| CN107527667B (zh) * | 2016-06-22 | 2019-07-16 | 福建宁德核电有限公司 | 一种核电站重要辅机保护系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06201891A (ja) | 原子炉の制御装置及び方法 | |
| US4440715A (en) | Method of controlling nuclear power plant | |
| JPH09257980A (ja) | インターナルポンプシステム | |
| JP3057629B2 (ja) | 炉心流量制御システム | |
| JP3095468B2 (ja) | 原子炉スクラム抑制装置 | |
| JP3095485B2 (ja) | 全容量タービンバイパス原子力プラント | |
| JP3362603B2 (ja) | 原子炉出力制御装置 | |
| JP2000131480A (ja) | 原子炉再循環ポンプ制御方式及びその電源装置 | |
| JPH04215099A (ja) | 原子力プラントの制御装置 | |
| JP2001183490A (ja) | 炉心流量制御システム | |
| JP2008157944A (ja) | 沸騰水型原子炉を動作するための保護システムおよびその方法 | |
| JPS63195595A (ja) | 原子力発電所 | |
| JPH06109892A (ja) | 原子炉出力制御装置 | |
| JPS5912395A (ja) | 沸騰水型原子炉の再循環流量制御方法 | |
| JPH0346721B2 (ja) | ||
| JPH10239488A (ja) | 再循環ポンプトリップシステム | |
| JP2664826B2 (ja) | 原子炉停止装置 | |
| JPH02114199A (ja) | 沸騰水型原子炉出力制御装置 | |
| JPH0843590A (ja) | 沸騰水型原子力発電プラントの制御方式 | |
| Park et al. | Study on the VFD (Variable Frequency Drive) for RCP (Reactor Coolant Pump) Motors of APR1400 | |
| JPH01280297A (ja) | プラントランバツク装置 | |
| JPS60263896A (ja) | 原子力発電プラント | |
| JPS62165194A (ja) | Ｂｗｒ型原子力発電プラントの制御装置 | |
| JPH05284796A (ja) | 電磁ポンプ電源制御装置 | |
| JPS6239788A (ja) | 原子炉出力制御装置 |