JPH09258285A - 光周波数シフタ - Google Patents
光周波数シフタInfo
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- JPH09258285A JPH09258285A JP6877696A JP6877696A JPH09258285A JP H09258285 A JPH09258285 A JP H09258285A JP 6877696 A JP6877696 A JP 6877696A JP 6877696 A JP6877696 A JP 6877696A JP H09258285 A JPH09258285 A JP H09258285A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】周波数が低いＳＡＷを発生させる１つの電極を
用いて、周波数差が低い複数の出射光を射出して、光計
測に好適にする。 【解決手段】光周波数シフタは、ＬｉＮｂＯ3 の基板の
表層に、単一のチャンネル光導波路３４、マルチモード
光導波路４１Ａ及び分岐マルチモード光導波路４１Ｂ，
４１Ｃを備えた３分岐チャンネル光導波路３８、及び射
出光用チャンネル光導波路４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃによ
って形成されている。３分岐チャンネル光導波路３８の
分岐部の近傍には、周波数がｆsaw で光導波路を伝播す
る光波との相互作用長がＬとなるＳＡＷを発生するＩＤ
Ｔが形成されている。
用いて、周波数差が低い複数の出射光を射出して、光計
測に好適にする。 【解決手段】光周波数シフタは、ＬｉＮｂＯ3 の基板の
表層に、単一のチャンネル光導波路３４、マルチモード
光導波路４１Ａ及び分岐マルチモード光導波路４１Ｂ，
４１Ｃを備えた３分岐チャンネル光導波路３８、及び射
出光用チャンネル光導波路４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃによ
って形成されている。３分岐チャンネル光導波路３８の
分岐部の近傍には、周波数がｆsaw で光導波路を伝播す
る光波との相互作用長がＬとなるＳＡＷを発生するＩＤ
Ｔが形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光周波数シフタに
係り、より詳しくは、光計測等に用いられる高安定化・
小型化した構造簡単な集積化光周波数シフタに関する。
係り、より詳しくは、光計測等に用いられる高安定化・
小型化した構造簡単な集積化光周波数シフタに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、光周波数シフタは、音響光学効果
を有する光学結晶を用いて、あるいは、音響光学効果を
有する基板上に集積化した光集積回路で構成されてい
る。
を有する光学結晶を用いて、あるいは、音響光学効果を
有する基板上に集積化した光集積回路で構成されてい
る。
【０００３】図５（１９８２Ultrasonics Symposium Pr
oceedings,pp422 〜425 ）及び図６（特開昭６０−１６
６９２１号公報）に光集積回路で構成した従来の光周波
数シフタを示す。
oceedings,pp422 〜425 ）及び図６（特開昭６０−１６
６９２１号公報）に光集積回路で構成した従来の光周波
数シフタを示す。
【０００４】図５の光周波数シフタは、音響光学効果を
有するＹカットＬｉＮｂＯ3 （ニオブ酸リチウム）基板
１０上に、直線状光導波路を交差させた交差チャンネル
光導波路１２を形成すると共に、交差チャンネル光導波
路１２の交差部の近傍に表面弾性波（ＳＡＷ）を発生す
る交差指型のトランスデューサである交差指型電極（イ
ンターディジタルトランスデューサ（ＩＤＴ））１４を
設けて構成されている。この交差指型電極１４は、高周
波を発生する発振器（図示せず）に接続されている。
有するＹカットＬｉＮｂＯ3 （ニオブ酸リチウム）基板
１０上に、直線状光導波路を交差させた交差チャンネル
光導波路１２を形成すると共に、交差チャンネル光導波
路１２の交差部の近傍に表面弾性波（ＳＡＷ）を発生す
る交差指型のトランスデューサである交差指型電極（イ
ンターディジタルトランスデューサ（ＩＤＴ））１４を
設けて構成されている。この交差指型電極１４は、高周
波を発生する発振器（図示せず）に接続されている。
【０００５】図５において、交差チャンネル光導波路１
２の一端Ｐ０から周波数ｆopt の光波を入射し、ＩＤＴ
１４に高周波を印加して周波数ｆsaw のＳＡＷを発生さ
せ、光波とＳＡＷとを相互作用させると、交差チャンネ
ル光導波路１２の他端Ｐ１には０次光である周波数ｆ
opt の非回折光が得られ、交差チャンネル光導波路１２
の他端Ｐ２にはＳＡＷの周波数ｆsaw 分シフトした周波
数ｆopt ＋ｆsaw の回折光が得られる。この場合、ブラ
ッグ条件を満足させるために、数百ＭＨｚ程度の周波数
のＳＡＷを発生させる必要がある。
２の一端Ｐ０から周波数ｆopt の光波を入射し、ＩＤＴ
１４に高周波を印加して周波数ｆsaw のＳＡＷを発生さ
せ、光波とＳＡＷとを相互作用させると、交差チャンネ
ル光導波路１２の他端Ｐ１には０次光である周波数ｆ
opt の非回折光が得られ、交差チャンネル光導波路１２
の他端Ｐ２にはＳＡＷの周波数ｆsaw 分シフトした周波
数ｆopt ＋ｆsaw の回折光が得られる。この場合、ブラ
ッグ条件を満足させるために、数百ＭＨｚ程度の周波数
のＳＡＷを発生させる必要がある。
【０００６】また、図６の光周波数シフタは、２つの非
対称２分岐チャンネル光導波路を結合して構成した３つ
の射出端Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３を有する光導波路１６の各々
の分岐部の近傍に、周波数ｆsaw1，ｆsaw2のＳＡＷを各
々発生させる交差指型電極１８，２０を配置して構成さ
れている。
対称２分岐チャンネル光導波路を結合して構成した３つ
の射出端Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３を有する光導波路１６の各々
の分岐部の近傍に、周波数ｆsaw1，ｆsaw2のＳＡＷを各
々発生させる交差指型電極１８，２０を配置して構成さ
れている。
【０００７】図６において、光導波路１６の一端Ｐ０か
ら周波数ｆopt の光波を入射し、交差指型電極１８，２
０の各々に高周波を印加して周波数ｆsaw1，ｆsaw2のＳ
ＡＷを各々発生させ、光波とこれらのＳＡＷとを相互作
用させることにより、光導波路１６の射出端Ｐ１、Ｐ
２、Ｐ３には各々周波数がｆopt ＋ｆsaw1，ｆopt ＋ｆ
saw2 ，ｆopt の光が得られる。この場合、周波数ｆ
saw1，ｆsaw2のＳＡＷを発生する２つの交差指型電極１
８，２０が設けられているため、出射される２光波の周
波数差（｜ｆsaw1−ｆsaw2｜）を小さくすることができ
る。
ら周波数ｆopt の光波を入射し、交差指型電極１８，２
０の各々に高周波を印加して周波数ｆsaw1，ｆsaw2のＳ
ＡＷを各々発生させ、光波とこれらのＳＡＷとを相互作
用させることにより、光導波路１６の射出端Ｐ１、Ｐ
２、Ｐ３には各々周波数がｆopt ＋ｆsaw1，ｆopt ＋ｆ
saw2 ，ｆopt の光が得られる。この場合、周波数ｆ
saw1，ｆsaw2のＳＡＷを発生する２つの交差指型電極１
８，２０が設けられているため、出射される２光波の周
波数差（｜ｆsaw1−ｆsaw2｜）を小さくすることができ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、回折効率の
指標であるKlein ・CookパラメータＱは次式のように定
義されている。
指標であるKlein ・CookパラメータＱは次式のように定
義されている。
【０００９】 Ｑ＝（２πλＬ）／（Λ2 ｃｏｓθ） ・・・（１） ただし、λは光導波路中の光波の波長、ΛはＳＡＷの波
長、Ｌは光波とＳＡＷとの相互作用長、θは回折角であ
る。
長、Ｌは光波とＳＡＷとの相互作用長、θは回折角であ
る。
【００１０】ここで、Ｑ≫１（２０〜１００程度）のと
きブラッグ回折、Ｑ≪１（０．１程度）のときラマン−
ナス回折になる。
きブラッグ回折、Ｑ≪１（０．１程度）のときラマン−
ナス回折になる。
【００１１】上記図５の光周波数シフタは、ブラッグ回
折で動作するように設計されており、ブラッグ回折を起
こさせるためには、ＳＡＷの周波数を数百ＭＨｚにする
必要がある。このようにすることで１回の回折動作での
最大効率を１００％にすることができるが、ＳＡＷの周
波数を高くする必要があるので発振器や信号処理回路が
複雑になる、という問題がある。
折で動作するように設計されており、ブラッグ回折を起
こさせるためには、ＳＡＷの周波数を数百ＭＨｚにする
必要がある。このようにすることで１回の回折動作での
最大効率を１００％にすることができるが、ＳＡＷの周
波数を高くする必要があるので発振器や信号処理回路が
複雑になる、という問題がある。
【００１２】また、光計測用として実用的な光周波数シ
フタは、簡単な構造で数十ＭＨｚ程度の光周波数差があ
る出射光を得られることが求められる。
フタは、簡単な構造で数十ＭＨｚ程度の光周波数差があ
る出射光を得られることが求められる。
【００１３】しかしながら、２つの出射光の光周波数差
を低くするためには、図６のようにＩＤＴを２つ配置す
ると共に、相互に数十ＭＨｚ程度周波数が異なる数百Ｍ
Ｈｚ程度で発振する発振器が２つ必要となり、構造が複
雑になる、という問題がある。
を低くするためには、図６のようにＩＤＴを２つ配置す
ると共に、相互に数十ＭＨｚ程度周波数が異なる数百Ｍ
Ｈｚ程度で発振する発振器が２つ必要となり、構造が複
雑になる、という問題がある。
【００１４】本発明は、上記問題点を解消するために成
されたもので、周波数が低いＳＡＷを発生させる１つの
電極を用いて、周波数差が低い複数の出射光を射出する
ようにして、光計測に好適な高安定化・小型化した構造
簡単な光周波数シフタを提供することを目的とする。
されたもので、周波数が低いＳＡＷを発生させる１つの
電極を用いて、周波数差が低い複数の出射光を射出する
ようにして、光計測に好適な高安定化・小型化した構造
簡単な光周波数シフタを提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の光周波数シフタは、単一のチャンネル光導波
路と、表面弾性波を発生させる電極と、前記チャンネル
光導波路の一端に結合されると共に、伝播される光波が
前記表面弾性波の波面に対して略平行に入射するように
形成され、前記表面弾性波との相互作用によって回折さ
れた強度が略等しい±１次回折光及び非回折光を各々伝
播させる３つに分岐された光導波路を備えた３分岐光導
波路と、前記３分岐光導波路の各々の他端に結合された
射出光用チャンネル光導波路と、によって構成したもの
である。
に本発明の光周波数シフタは、単一のチャンネル光導波
路と、表面弾性波を発生させる電極と、前記チャンネル
光導波路の一端に結合されると共に、伝播される光波が
前記表面弾性波の波面に対して略平行に入射するように
形成され、前記表面弾性波との相互作用によって回折さ
れた強度が略等しい±１次回折光及び非回折光を各々伝
播させる３つに分岐された光導波路を備えた３分岐光導
波路と、前記３分岐光導波路の各々の他端に結合された
射出光用チャンネル光導波路と、によって構成したもの
である。
【００１６】本発明の光周波数シフタは、音響光学媒質
を用い、０．１＜ 2πＬλO ／ｎ1Λ2 ｃｏｓθi ＜１
０かつ０＜πΔｎ1 Ｌ／λ0 ＜２の条件を満たすように
前記電極と３分岐光導波路とを構成することができる。
を用い、０．１＜ 2πＬλO ／ｎ1Λ2 ｃｏｓθi ＜１
０かつ０＜πΔｎ1 Ｌ／λ0 ＜２の条件を満たすように
前記電極と３分岐光導波路とを構成することができる。
【００１７】次に、本発明の原理を説明する。図２に示
すようにｘｙｚ３次元座標を定め、波長Λ、波数
Ｋsaw 、角周波数Ωs で伝播する表面弾性波（ＳＡＷ）
に対して、真空中の波長λO 、波数ｋO 、電界強度ＥO
（Ｏ）の光波をＳＡＷの波面に対して角度θi で入射さ
せ、相互作用長Ｌで光波とＳＡＷとを相互作用させてＳ
ＡＷにより光波を回折させる場合、射出光である回折光
の電界強度Ｅ（ｒ，ｔ）は（２）式に示すように、ｍ次
の回折光の重ね合わせで表わされる。
すようにｘｙｚ３次元座標を定め、波長Λ、波数
Ｋsaw 、角周波数Ωs で伝播する表面弾性波（ＳＡＷ）
に対して、真空中の波長λO 、波数ｋO 、電界強度ＥO
（Ｏ）の光波をＳＡＷの波面に対して角度θi で入射さ
せ、相互作用長Ｌで光波とＳＡＷとを相互作用させてＳ
ＡＷにより光波を回折させる場合、射出光である回折光
の電界強度Ｅ（ｒ，ｔ）は（２）式に示すように、ｍ次
の回折光の重ね合わせで表わされる。
【００１８】
【数１】
【００１９】ただし、ｒはＳＡＷの進行方向の座標、ｔ
は時間、ｍは回折光の次数、Ｅm （ｚ）はｍ次の回折光
のｚ軸方向の電界強度、ωO は入射光の真空中での角周
波数である。
は時間、ｍは回折光の次数、Ｅm （ｚ）はｍ次の回折光
のｚ軸方向の電界強度、ωO は入射光の真空中での角周
波数である。
【００２０】また、（２）式のｍ次の回折光の電界強度
Ｅm （ｚ）は、多数の光波の結合を表現する次の（３）
式の微分方程式を解くことにより得られる。
Ｅm （ｚ）は、多数の光波の結合を表現する次の（３）
式の微分方程式を解くことにより得られる。
【００２１】
【数２】
【００２２】ただし、αは（ｎ1 Λｓｉｎθi ）／
λO 、Ｑは 2πＬλO ／ｎ1 Λ2 ｃｏｓθi で表される
上記のKlein ・Cookパラメータであり、Δｎ1 はＳＡＷ
により誘起される音響光学媒質の屈折率ｎ1 の変化、Ｅ
m+1 （ｚ），Ｅm-1 （ｚ）は各々ｍ＋１次、ｍ−１次の
回折光のｚ軸方向の電界強度である。
λO 、Ｑは 2πＬλO ／ｎ1 Λ2 ｃｏｓθi で表される
上記のKlein ・Cookパラメータであり、Δｎ1 はＳＡＷ
により誘起される音響光学媒質の屈折率ｎ1 の変化、Ｅ
m+1 （ｚ），Ｅm-1 （ｚ）は各々ｍ＋１次、ｍ−１次の
回折光のｚ軸方向の電界強度である。
【００２３】また、点（ｒ，ｔ）の音響光学媒質の屈折
率ｎ（ｒ，ｔ）は、次のように表される。 ｎ（ｒ，ｔ）＝ｎ1 ＋Δｎ1 ｓｉｎ（Ωs ｔ−Ｋsaw ・ｒ） ・・・（４） ここで、伝播される光波がＳＡＷの波面に対して略平行
に入射するようにし、０．１＜Ｑ＜１０（好ましくは、
１≦Ｑ≦２）、かつ０＜πΔｎ1 Ｌ ／λ0 ＜２（好ま
しくは、πΔｎ1 Ｌ／λ0 ≒１）とすると、±２次以上
の高次の回折光は十分に小さく、（２）式で表される非
回折光の電界強度と±１次の回折光の電界強度とが略等
しくなる、すなわち電界強度が１：１：１になる解が存
在する。なお、光波の波長、ＳＡＷの波長、光波とＳＡ
Ｗとの相互作用長Ｌ、及びＳＡＷの強度により解の組み
合せは無数にあるが、上記（２）式、（３）式の関係を
満たす組み合わせであればいずれでもよい。
率ｎ（ｒ，ｔ）は、次のように表される。 ｎ（ｒ，ｔ）＝ｎ1 ＋Δｎ1 ｓｉｎ（Ωs ｔ−Ｋsaw ・ｒ） ・・・（４） ここで、伝播される光波がＳＡＷの波面に対して略平行
に入射するようにし、０．１＜Ｑ＜１０（好ましくは、
１≦Ｑ≦２）、かつ０＜πΔｎ1 Ｌ ／λ0 ＜２（好ま
しくは、πΔｎ1 Ｌ／λ0 ≒１）とすると、±２次以上
の高次の回折光は十分に小さく、（２）式で表される非
回折光の電界強度と±１次の回折光の電界強度とが略等
しくなる、すなわち電界強度が１：１：１になる解が存
在する。なお、光波の波長、ＳＡＷの波長、光波とＳＡ
Ｗとの相互作用長Ｌ、及びＳＡＷの強度により解の組み
合せは無数にあるが、上記（２）式、（３）式の関係を
満たす組み合わせであればいずれでもよい。
【００２４】パラメータＱの範囲を上記のように０．１
＜Ｑ＜１０の範囲にすれば、ブラッグ回折（Ｑ≫１）と
ラマン−ナス回折（Ｑ≪１）との中間的な回折現象を得
ることができ、ラマン−ナス回折とブラッグ回折との中
間的な領域で回折させれば、ブラッグ条件で回折させる
ときに使用するＳＡＷの周波数よりも低い周波数のＳＡ
Ｗを用いて回折させることが可能であり、このようにＳ
ＡＷの周波数を低くすることにより、光周波数シフタを
光計測等に用いる場合、信号処理系の構成を簡単にする
ことができる。また、光周波数シフタでは、回折によっ
て入射光の周波数がＳＡＷの周波数分シフトするので、
上記のようにブラッグ回折とラマン−ナス回折との中間
的な回折で周波数をシフトさせることにより、周波数差
が小さい複数の光を得ることができる。
＜Ｑ＜１０の範囲にすれば、ブラッグ回折（Ｑ≫１）と
ラマン−ナス回折（Ｑ≪１）との中間的な回折現象を得
ることができ、ラマン−ナス回折とブラッグ回折との中
間的な領域で回折させれば、ブラッグ条件で回折させる
ときに使用するＳＡＷの周波数よりも低い周波数のＳＡ
Ｗを用いて回折させることが可能であり、このようにＳ
ＡＷの周波数を低くすることにより、光周波数シフタを
光計測等に用いる場合、信号処理系の構成を簡単にする
ことができる。また、光周波数シフタでは、回折によっ
て入射光の周波数がＳＡＷの周波数分シフトするので、
上記のようにブラッグ回折とラマン−ナス回折との中間
的な回折で周波数をシフトさせることにより、周波数差
が小さい複数の光を得ることができる。
【００２５】また、上記のパラメータＱを表す式より、
相互作用長ＬはパラメータＱに比例するので、相互作用
長Ｌをブラッグ回折の場合より小さくすることができ
る。この相互作用長Ｌは、ＳＡＷを発生させる電極のＳ
ＡＷ進行方向と直交する方向の幅に相当するので、相互
作用長Ｌを小さくすることにより電極を小さくすること
ができ、この結果光周波数シフタを小型にすることがで
きる。
相互作用長ＬはパラメータＱに比例するので、相互作用
長Ｌをブラッグ回折の場合より小さくすることができ
る。この相互作用長Ｌは、ＳＡＷを発生させる電極のＳ
ＡＷ進行方向と直交する方向の幅に相当するので、相互
作用長Ｌを小さくすることにより電極を小さくすること
ができ、この結果光周波数シフタを小型にすることがで
きる。
【００２６】本発明の３分岐光導波路は、伝播される光
波がＳＡＷの波面に対して略平行に入射するように、す
なわち、伝播される光波とＳＡＷの波面との成す角度θ
i が略０になるように形成されているので、上記（３）
式でα≒０である。従って、例えば、Ｑ＝１、πΔｎ1
Ｌ／λ0 ＝１のとき、上記（３）式は次のようになる。
波がＳＡＷの波面に対して略平行に入射するように、す
なわち、伝播される光波とＳＡＷの波面との成す角度θ
i が略０になるように形成されているので、上記（３）
式でα≒０である。従って、例えば、Ｑ＝１、πΔｎ1
Ｌ／λ0 ＝１のとき、上記（３）式は次のようになる。
【００２７】
【数３】
【００２８】本発明の光周波数シフタは、光ヘテロダイ
ン計測法等で実際に使用するときには、非回折光と回折
光の両方とも利用するので、光周波数シフタを回折効率
が１００％になるように設計する必要はなく、３分岐光
導波路の３つに分岐された光導波路の出力は高々３３％
が得られれば良い。
ン計測法等で実際に使用するときには、非回折光と回折
光の両方とも利用するので、光周波数シフタを回折効率
が１００％になるように設計する必要はなく、３分岐光
導波路の３つに分岐された光導波路の出力は高々３３％
が得られれば良い。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
光周波数シフタを光ファイバ・レーザ・ドップラ流速計
に適用した本発明の実施の形態について詳細に説明す
る。
光周波数シフタを光ファイバ・レーザ・ドップラ流速計
に適用した本発明の実施の形態について詳細に説明す
る。
【００３０】本実施の形態は、図３に示すように、音響
光学効果を有するＬｉＮｂＯ3 の基板３２上に形成され
た光周波数シフタ３０を備えている。
光学効果を有するＬｉＮｂＯ3 の基板３２上に形成され
た光周波数シフタ３０を備えている。
【００３１】光周波数シフタ３０は、図１及び図３に示
すように、ＬｉＮｂＯ3 の基板３２の表層に、各々Ｔｉ
を熱拡散するとにより形成された、単一のチャンネル光
導波路３４、マルチモード光導波路４１Ａ及び分岐マル
チモード光導波路４１Ｂ，４１Ｃを備えた３分岐チャン
ネル光導波路３８、及び射出光用チャンネル光導波路４
０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃを備えている。なお、これらの光
導波路は、Ｔｉの熱拡散によらず、プロトン交換等の方
法によっても形成することができる。
すように、ＬｉＮｂＯ3 の基板３２の表層に、各々Ｔｉ
を熱拡散するとにより形成された、単一のチャンネル光
導波路３４、マルチモード光導波路４１Ａ及び分岐マル
チモード光導波路４１Ｂ，４１Ｃを備えた３分岐チャン
ネル光導波路３８、及び射出光用チャンネル光導波路４
０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃを備えている。なお、これらの光
導波路は、Ｔｉの熱拡散によらず、プロトン交換等の方
法によっても形成することができる。
【００３２】チャンネル光導波路３４はシングルモード
の光波（導波光）を伝播させることが可能な幅Ｗｏのシ
ングルモード光導波路で構成され、その一端Ｐ０は可干
渉性の光を照射する半導体レーザ等で構成されたコヒー
レント光源４２からの周波数ｆopt の光が入射されるよ
うに、基板３２の一辺に位置している。
の光波（導波光）を伝播させることが可能な幅Ｗｏのシ
ングルモード光導波路で構成され、その一端Ｐ０は可干
渉性の光を照射する半導体レーザ等で構成されたコヒー
レント光源４２からの周波数ｆopt の光が入射されるよ
うに、基板３２の一辺に位置している。
【００３３】チャンネル光導波路３４の他端には、幅狭
側から幅広側に向かって一定の傾斜角で幅が徐々にテー
パ状にＷｏからＷに拡大されたテーパ状光導波路３６Ｄ
が結合されている。
側から幅広側に向かって一定の傾斜角で幅が徐々にテー
パ状にＷｏからＷに拡大されたテーパ状光導波路３６Ｄ
が結合されている。
【００３４】テーパ状光導波路３６Ｄの幅広側には、マ
ルチモードの光波を伝播させることが可能な幅Ｗでかつ
所定長さのマルチモード光導波路４１Ａが結合されてい
る。マルチモード光導波路４１Ａの他端には、幅広側か
ら幅狭側に向かって一定の傾角で幅が徐々にテーパ状に
ＷからＷｏに縮小されたテーパ状光導波路３６Ａが結合
されている。このテーパ状光導波路３６Ａの幅狭側には
射出光用チャンネル光導波路４０Ａの一端が結合されて
いる。
ルチモードの光波を伝播させることが可能な幅Ｗでかつ
所定長さのマルチモード光導波路４１Ａが結合されてい
る。マルチモード光導波路４１Ａの他端には、幅広側か
ら幅狭側に向かって一定の傾角で幅が徐々にテーパ状に
ＷからＷｏに縮小されたテーパ状光導波路３６Ａが結合
されている。このテーパ状光導波路３６Ａの幅狭側には
射出光用チャンネル光導波路４０Ａの一端が結合されて
いる。
【００３５】非回折光と±１次の回折光とが有効に得ら
れるように、マルチモード光導波路４１Ａの略中央部か
らは、マルチモード光導波路４１Ａに対してθm （≒λ
O ／ｎ1 Λ）で、幅Ｗの２つの分岐マルチモード光導波
路４１Ｂ，４１Ｃがマルチモード光導波路４１Ａに対し
て対称に分岐している。
れるように、マルチモード光導波路４１Ａの略中央部か
らは、マルチモード光導波路４１Ａに対してθm （≒λ
O ／ｎ1 Λ）で、幅Ｗの２つの分岐マルチモード光導波
路４１Ｂ，４１Ｃがマルチモード光導波路４１Ａに対し
て対称に分岐している。
【００３６】分岐マルチモード光導波路４１Ｂには、テ
ーパ状光導波路３６Ａと同様の形状のテーパ状光導波路
３６Ｂを介してシングルモードの光波を伝播させること
が可能な幅Ｗｏでかつ射出光用チャンネル光導波路４０
Ａと平行になるように屈曲した射出光用チャンネル光導
波路４０Ｂが結合され、分岐マルチモード光導波路４１
Ｃには、テーパ状光導波路３６Ａと同様の形状のテーパ
状光導波路３６Ｃを介してシングルモードの光波を伝播
させることが可能な幅Ｗｏでかつ射出光用チャンネル光
導波路４０Ａと平行になるように屈曲した射出光用チャ
ンネル光導波路４０Ｃが結合されている。
ーパ状光導波路３６Ａと同様の形状のテーパ状光導波路
３６Ｂを介してシングルモードの光波を伝播させること
が可能な幅Ｗｏでかつ射出光用チャンネル光導波路４０
Ａと平行になるように屈曲した射出光用チャンネル光導
波路４０Ｂが結合され、分岐マルチモード光導波路４１
Ｃには、テーパ状光導波路３６Ａと同様の形状のテーパ
状光導波路３６Ｃを介してシングルモードの光波を伝播
させることが可能な幅Ｗｏでかつ射出光用チャンネル光
導波路４０Ａと平行になるように屈曲した射出光用チャ
ンネル光導波路４０Ｃが結合されている。
【００３７】３分岐チャンネル光導波路３８の分岐部の
近傍には、周波数がｆsaw で光導波路を伝播する光波と
の相互作用長がＬとなるＳＡＷを発生するＩＤＴ４４が
形成されている。このＩＤＴ４４には、高周波を発生す
る発振器４６が接続されている。
近傍には、周波数がｆsaw で光導波路を伝播する光波と
の相互作用長がＬとなるＳＡＷを発生するＩＤＴ４４が
形成されている。このＩＤＴ４４には、高周波を発生す
る発振器４６が接続されている。
【００３８】ここで、３分岐チャンネル光導波路３８の
幅をＷと広げているのは、回折広がりが発生してマルチ
モードの光波が励振されないようにするためである。ま
た、チャンネル光導波路と３分岐チャンネル光導波路と
をテーパ状光導波路で結合しているので、テーパ状光導
波路部分もＳＡＷと光波との相互作用領域として作用す
るため、３分岐チャンネル光導波路を長くしなくても相
互作用長Ｌを長くすることができる。
幅をＷと広げているのは、回折広がりが発生してマルチ
モードの光波が励振されないようにするためである。ま
た、チャンネル光導波路と３分岐チャンネル光導波路と
をテーパ状光導波路で結合しているので、テーパ状光導
波路部分もＳＡＷと光波との相互作用領域として作用す
るため、３分岐チャンネル光導波路を長くしなくても相
互作用長Ｌを長くすることができる。
【００３９】光周波数シフタ３０の射出光用チャンネル
光導波路４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃの一端には、偏波保持
光ファイバ４８Ａ，４８Ｂ，４８Ｃの一端が各々結合さ
れている。偏波保持光ファイバ４８Ｂ，４８Ｃの他端に
は、セルフォックレンズ等の屈折率分布形レンズで構成
されると共に、入射された光を平行光として射出する照
射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃが各々結合されてい
る。
光導波路４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃの一端には、偏波保持
光ファイバ４８Ａ，４８Ｂ，４８Ｃの一端が各々結合さ
れている。偏波保持光ファイバ４８Ｂ，４８Ｃの他端に
は、セルフォックレンズ等の屈折率分布形レンズで構成
されると共に、入射された光を平行光として射出する照
射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃが各々結合されてい
る。
【００４０】照射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃの光波
射出側には、集光レンズ５２が配置されており、照射用
測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃからの射出光は集光部（第
２焦点）に集光される。この結果、照射用測定プローブ
５０Ｂ，５０Ｃからの射出光が集光部で角度２φで交差
されることになる。なお、照射用測定プローブ５０Ｂ，
５０Ｃと集光レンズ５２は、被測定領域に光を集光させ
る集光装置として作用する。
射出側には、集光レンズ５２が配置されており、照射用
測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃからの射出光は集光部（第
２焦点）に集光される。この結果、照射用測定プローブ
５０Ｂ，５０Ｃからの射出光が集光部で角度２φで交差
されることになる。なお、照射用測定プローブ５０Ｂ，
５０Ｃと集光レンズ５２は、被測定領域に光を集光させ
る集光装置として作用する。
【００４１】集光レンズ５２の第１焦点位置には、ボー
ルレンズで構成されかつ入射装置として作用する受光用
測定プローブ５４が配置されている。この受光用測定プ
ローブ５４には、シングルモード光ファイバ５６の一端
が結合されている。
ルレンズで構成されかつ入射装置として作用する受光用
測定プローブ５４が配置されている。この受光用測定プ
ローブ５４には、シングルモード光ファイバ５６の一端
が結合されている。
【００４２】偏波保持光ファイバ４８Ａの他端及びシン
グルモード光ファイバ５６の他端は、光電変換面でヘテ
ロダイン検出する光検出器５８の光電変換面に光を照射
するように光検出器５８に結合されている。光検出器５
８は、光検出器５８で光電変換された信号から流速を算
出するコンピュータを備えた算出装置であるドップラ周
波数解析器６０に接続されている。
グルモード光ファイバ５６の他端は、光電変換面でヘテ
ロダイン検出する光検出器５８の光電変換面に光を照射
するように光検出器５８に結合されている。光検出器５
８は、光検出器５８で光電変換された信号から流速を算
出するコンピュータを備えた算出装置であるドップラ周
波数解析器６０に接続されている。
【００４３】次に、本実施の形態の作用について説明す
る。図３において、チャンネル光導波路３４の一端Ｐ０
から周波数ｆopt の光波を入射し、ＩＤＴ４４に高周波
を印加して光波と周波数ｆsaw のＳＡＷとを相互作用さ
せると、ブラッグ回折とラマン−ナス回折との中間的な
回折現象により、ＳＡＷの周波数ｆsaw 分シフトした±
１次回折光が得られる。±１次回折光は分岐マルチモー
ド光導波路４１Ｂ，４１Ｃの各々を伝播し、非回折光は
マルチモード光導波路４１Ａを伝播する。この結果、射
出光用チャンネル光導波路４０Ａの他端Ｐ１から０次光
である周波数ｆ opt の非回折光が射出され、射出光用チ
ャンネル光導波路４０Ｂ，４０ Ｃの他端Ｐ１，Ｐ２か
ら各々周波数ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt −ｆsaw の回折光
が射出される。
る。図３において、チャンネル光導波路３４の一端Ｐ０
から周波数ｆopt の光波を入射し、ＩＤＴ４４に高周波
を印加して光波と周波数ｆsaw のＳＡＷとを相互作用さ
せると、ブラッグ回折とラマン−ナス回折との中間的な
回折現象により、ＳＡＷの周波数ｆsaw 分シフトした±
１次回折光が得られる。±１次回折光は分岐マルチモー
ド光導波路４１Ｂ，４１Ｃの各々を伝播し、非回折光は
マルチモード光導波路４１Ａを伝播する。この結果、射
出光用チャンネル光導波路４０Ａの他端Ｐ１から０次光
である周波数ｆ opt の非回折光が射出され、射出光用チ
ャンネル光導波路４０Ｂ，４０ Ｃの他端Ｐ１，Ｐ２か
ら各々周波数ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt −ｆsaw の回折光
が射出される。
【００４４】光周波数シフタ３０から射出された周波数
ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt −ｆsaw の±１次回折光は、偏
波保持光ファイバ４８Ｂ，４８Ｃを介して照射用測定プ
ローブ５０Ｂ，５０Ｃから平行光として射出され、集光
レンズ５２によって集光部に集光、すなわち交差され
る。
ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt −ｆsaw の±１次回折光は、偏
波保持光ファイバ４８Ｂ，４８Ｃを介して照射用測定プ
ローブ５０Ｂ，５０Ｃから平行光として射出され、集光
レンズ５２によって集光部に集光、すなわち交差され
る。
【００４５】集光部を散乱粒子が通過すると、通過する
散乱粒子は照射された光を全方向に散乱する。通過する
散乱粒子からの後方散乱光の一部は、再び集光レンズ５
２を介して平行光にされ、受光用測定プローブ５４及び
シングルモード光ファイバ５６を介して光検出器５８に
入射される。また、光検出器５８には、偏波保持光ファ
イバ４８Ａを介して非回折光が入射される。
散乱粒子は照射された光を全方向に散乱する。通過する
散乱粒子からの後方散乱光の一部は、再び集光レンズ５
２を介して平行光にされ、受光用測定プローブ５４及び
シングルモード光ファイバ５６を介して光検出器５８に
入射される。また、光検出器５８には、偏波保持光ファ
イバ４８Ａを介して非回折光が入射される。
【００４６】照射用測定プローブ５０Ｂから射出された
光波が、散乱粒子により後方散乱を受けた後、受光用測
定プローブ５４を介してシングルモード光ファイバ５６
に入射するときの波数ベクトルの関係を図４に示す。図
４（１）において、Ｋiaは散乱粒子への入射光の波数ベ
クトルであり、Ｋsaは後方散乱すなわちｘ軸の負方向に
散乱された散乱光の波数ベクトルであり、Ｖは流速ベク
トルであり、Ｖx ，Ｖ y は流速ベクトルのｘ，ｙ成分で
ある。なお、散乱粒子に入射される光の交差角が２φで
あるので、照射用測定プローブ５０Ｂから射出された光
波と散乱光との成す角、すなわち波数ベクトルＫiaとｘ
軸との成す角はφである。
光波が、散乱粒子により後方散乱を受けた後、受光用測
定プローブ５４を介してシングルモード光ファイバ５６
に入射するときの波数ベクトルの関係を図４に示す。図
４（１）において、Ｋiaは散乱粒子への入射光の波数ベ
クトルであり、Ｋsaは後方散乱すなわちｘ軸の負方向に
散乱された散乱光の波数ベクトルであり、Ｖは流速ベク
トルであり、Ｖx ，Ｖ y は流速ベクトルのｘ，ｙ成分で
ある。なお、散乱粒子に入射される光の交差角が２φで
あるので、照射用測定プローブ５０Ｂから射出された光
波と散乱光との成す角、すなわち波数ベクトルＫiaとｘ
軸との成す角はφである。
【００４７】ここで、図４（１）に示した波数ベクトル
Ｋsaから波数ベクトルＫiaを減算した波数ベクトルＫa
は、散乱粒子による散乱によって受ける周波数遷移量で
あるドップラ周波数シフトｆdaに相当する。
Ｋsaから波数ベクトルＫiaを減算した波数ベクトルＫa
は、散乱粒子による散乱によって受ける周波数遷移量で
あるドップラ周波数シフトｆdaに相当する。
【００４８】このドップラ周波数シフトｆdaは速度ベク
トルＶ（＝ｉＶx ＋ｊＶy ）、波数ベクトルＫia、波数
ベクトルＫsaを用いて次のようなベクトルの内積を用い
て表される。 ｆda＝Ｖ・Ｋa ／（２π）＝Ｖ・（Ｋsa−Ｋia）／（２π） ・・・（６） ここで、ベクトルＫsa，Ｋiaの大きさを近似してＫとす
ると、ｆdaは次式で表される。 ｆda ＝（ｉＶx ＋ｊＶy ）｛−ｉＫ−（ｉＫｃｏｓφ＋ｊＫｓｉｎφ）｝／（２π） ＝（ｉＶx ＋ｊＶy ）｛−ｉＫ（１＋ｃｏｓφ）＋ｊＫｓｉｎφ｝／（２π） ＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx Ｋ＋ｓｉｎφＶy Ｋ｝／（２π） ＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx ＋ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（７） 照射用測定プローブ５０Ｃから射出された光波について
も上記と同様の関係が成り立ち、ドップラ周波数シフト
ｆdbも上記と同様に導出できるので、 ｆdb＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx −ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（８） と表される。
トルＶ（＝ｉＶx ＋ｊＶy ）、波数ベクトルＫia、波数
ベクトルＫsaを用いて次のようなベクトルの内積を用い
て表される。 ｆda＝Ｖ・Ｋa ／（２π）＝Ｖ・（Ｋsa−Ｋia）／（２π） ・・・（６） ここで、ベクトルＫsa，Ｋiaの大きさを近似してＫとす
ると、ｆdaは次式で表される。 ｆda ＝（ｉＶx ＋ｊＶy ）｛−ｉＫ−（ｉＫｃｏｓφ＋ｊＫｓｉｎφ）｝／（２π） ＝（ｉＶx ＋ｊＶy ）｛−ｉＫ（１＋ｃｏｓφ）＋ｊＫｓｉｎφ｝／（２π） ＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx Ｋ＋ｓｉｎφＶy Ｋ｝／（２π） ＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx ＋ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（７） 照射用測定プローブ５０Ｃから射出された光波について
も上記と同様の関係が成り立ち、ドップラ周波数シフト
ｆdbも上記と同様に導出できるので、 ｆdb＝｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx −ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（８） と表される。
【００４９】従って、光検出器５８の光電変換面に達す
る光波の周波数は各々次のように表される。照射用測定
プローブ５０Ｂからの光波による散乱光 ｆopt ＋ｆsaw ＋ｆda ＝ｆopt ＋ｆsaw ＋｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx ＋ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（９） 照射用測定プローブ５０Ｃからの光波による散乱光 ｆopt −ｆsaw ＋ｆdb ＝ｆopt −ｆsaw ＋｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx −ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（１０） 偏波保持光ファイバ４８Ａからの非回折光（局発光） ｆopt 上記の照射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃから射出され
た光波による散乱光及び局発光の３つの光波が光検出器
５８の光電変換面で合波干渉されるので、次の３種類の
ビート信号が得られる。
る光波の周波数は各々次のように表される。照射用測定
プローブ５０Ｂからの光波による散乱光 ｆopt ＋ｆsaw ＋ｆda ＝ｆopt ＋ｆsaw ＋｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx ＋ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（９） 照射用測定プローブ５０Ｃからの光波による散乱光 ｆopt −ｆsaw ＋ｆdb ＝ｆopt −ｆsaw ＋｛−（１＋ｃｏｓφ）Ｖx −ｓｉｎφＶy ｝／λ ・・・（１０） 偏波保持光ファイバ４８Ａからの非回折光（局発光） ｆopt 上記の照射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃから射出され
た光波による散乱光及び局発光の３つの光波が光検出器
５８の光電変換面で合波干渉されるので、次の３種類の
ビート信号が得られる。
【００５０】
【数４】
【００５１】これらのビート信号をドップラ周波数解析
器６０に設けられたコンピュータで演算することにより
次に示す流速のベクトル成分（Ｖx ，Ｖy ）が得られ
る。
器６０に設けられたコンピュータで演算することにより
次に示す流速のベクトル成分（Ｖx ，Ｖy ）が得られ
る。
【００５２】なお、照射用測定プローブ５０Ｂ，５０Ｃ
から射出された光波による後方散乱光は、シングルモー
ド光ファイバ５６に入射した後強度Ｐs の信号光として
作用し、射出光用チャンネル光導波路４０Ａから射出さ
れた非回折光は強度ＰLoの局発光として作用するので、
干渉して得られたビート信号は次の（１５）式のように
光軸に垂直な流速の成分Ｖy も与える。
から射出された光波による後方散乱光は、シングルモー
ド光ファイバ５６に入射した後強度Ｐs の信号光として
作用し、射出光用チャンネル光導波路４０Ａから射出さ
れた非回折光は強度ＰLoの局発光として作用するので、
干渉して得られたビート信号は次の（１５）式のように
光軸に垂直な流速の成分Ｖy も与える。
【００５３】
【数５】
【００５４】すなわち、従来の光ファイバ・レーザ・ド
ップラ流速計では、Ｖy 成分のみしか計測することがで
きなかったが、本実施の形態では、２次元のベクトル成
分（Ｖx ，Ｖy ）を計測することができる。
ップラ流速計では、Ｖy 成分のみしか計測することがで
きなかったが、本実施の形態では、２次元のベクトル成
分（Ｖx ，Ｖy ）を計測することができる。
【００５５】上記の実施の形態では、各々照射用測定プ
ローブ５０Ｂ，５０Ｃから射出されかつ散乱粒子により
散乱された後方散乱光と局発光とを干渉させたので、局
発光の強度を増加することにより更にＳ／Ｎを向上させ
ることができる。
ローブ５０Ｂ，５０Ｃから射出されかつ散乱粒子により
散乱された後方散乱光と局発光とを干渉させたので、局
発光の強度を増加することにより更にＳ／Ｎを向上させ
ることができる。
【００５６】また、上記では一対の照射用測定プローブ
と受光用測定プローブとを備えた光学系をｘ軸方向に散
乱した光を受光可能な位置に配置して２次元のベクトル
成分を計測する例について説明したが、この光学系と同
一構成の他の光学系をｚ軸方向に散乱した光を受光可能
な位置に更に配置すれば、３次元のベクトル成分
（Ｖ x ，Ｖy ，Ｖz ）を計測することができる。
と受光用測定プローブとを備えた光学系をｘ軸方向に散
乱した光を受光可能な位置に配置して２次元のベクトル
成分を計測する例について説明したが、この光学系と同
一構成の他の光学系をｚ軸方向に散乱した光を受光可能
な位置に更に配置すれば、３次元のベクトル成分
（Ｖ x ，Ｖy ，Ｖz ）を計測することができる。
【００５７】なお、上記では音響光学材料としてはＬｉ
ＮｂＯ3 を用いた例について説明したが、ＬｉＴａ
Ｏ3 、ＺｎＯ等の他の音響光学効果を有する材料を用い
てもよい。
ＮｂＯ3 を用いた例について説明したが、ＬｉＴａ
Ｏ3 、ＺｎＯ等の他の音響光学効果を有する材料を用い
てもよい。
【００５８】また、周波数ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt −ｆ
saw の光を測定領域に照射し、周波数ｆopt の光を局発
光としたが、周波数ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt の光を測定
領域に照射し、周波数ｆopt −ｆsaw の光を局発光とし
てもよく、周波数ｆopt −ｆ saw 、ｆopt の光を測定領
域に照射し、周波数ｆopt ＋ｆsaw の光を局発光として
もよい。
saw の光を測定領域に照射し、周波数ｆopt の光を局発
光としたが、周波数ｆopt ＋ｆsaw 、ｆopt の光を測定
領域に照射し、周波数ｆopt −ｆsaw の光を局発光とし
てもよく、周波数ｆopt −ｆ saw 、ｆopt の光を測定領
域に照射し、周波数ｆopt ＋ｆsaw の光を局発光として
もよい。
【００５９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば周波
数が低い表面弾性波を発生させる１つの電極を用いて、
周波数差が小さい複数の出射光を射出するようにしてい
るので、光計測に好適な高安定化・小型化した構造簡単
な光周波数シフタを提供することができる、という効果
が得られる。
数が低い表面弾性波を発生させる１つの電極を用いて、
周波数差が小さい複数の出射光を射出するようにしてい
るので、光計測に好適な高安定化・小型化した構造簡単
な光周波数シフタを提供することができる、という効果
が得られる。
【図１】本発明の光周波数シフタの分岐部付近の拡大図
である。
である。
【図２】本発明の光周波数シフタの光の回折方向を示す
線図である。
線図である。
【図３】本発明の光周波数シフタを用いた光ファイバ・
レーザ・ドップラ流速計の構成図である。
レーザ・ドップラ流速計の構成図である。
【図４】本実施の形態の光ファイバ・レーザ・ドップラ
流速計の波数の関係を示す線図である。
流速計の波数の関係を示す線図である。
【図５】従来の光周波数シフタの構成図である。
【図６】従来の光周波数シフタの構成図である。
３０ 光周波数シフタ ３２ 基板 ３４ チャンネル光導波路 ３８ ３分岐チャンネル光導波路 ４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃ 射出光用チャンネル光導波路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 市川 正 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 加藤 覚 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 伊藤 博 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】単一のチャンネル光導波路と、 表面弾性波を発生させる電極と、 前記チャンネル光導波路の一端に結合されると共に、伝
播される光波が前記表面弾性波の波面に対して略平行に
入射するように形成され、前記表面弾性波との相互作用
によって回折された強度が略等しい±１次回折光及び非
回折光を各々伝播させる３つに分岐された光導波路を備
えた３分岐光導波路と、 前記３分岐光導波路の各々の他端に結合された射出光用
チャンネル光導波路と、 を有する光周波数シフタ。 - 【請求項２】音響光学媒質を用い、Ｌを伝播される光波
と表面弾性波との相互作用長、λO を光波の真空中の波
長、ｎ1 を音響光学媒質の屈折率、Λを表面弾性波の波
長、θｉを伝播される光波と表面弾性波の波面との成す
角度、Δｎ1を表面弾性波により誘起される音響光学媒
質の屈折率の変化とするとき、前記電極と３分岐光導波
路とを０．１＜ 2πＬλO ／ｎ1 Λ2 ｃｏｓθi ＜１０
かつ０＜πΔｎ1 Ｌ／λ0 ＜２の条件を満たすように構
成した請求項１の光周波数シフタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6877696A JPH09258285A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 光周波数シフタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6877696A JPH09258285A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 光周波数シフタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09258285A true JPH09258285A (ja) | 1997-10-03 |
Family
ID=13383484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6877696A Pending JPH09258285A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 光周波数シフタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09258285A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6671425B1 (en) * | 2002-06-18 | 2003-12-30 | Celight | Method and system for acoustically tuning a light source |
| KR20040017539A (ko) * | 2002-08-22 | 2004-02-27 | 우리로광통신주식회사 | 3분기형 광 도파로 |
| US20130195400A1 (en) * | 2010-09-30 | 2013-08-01 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Optical waveguide device |
| US20220334420A1 (en) * | 2021-04-20 | 2022-10-20 | Raytheon Company | Photonic acousto-optic frequency shifter |
| CN119535859A (zh) * | 2024-12-27 | 2025-02-28 | 上海交通大学 | 一种片上集成正负声光移频器及其制备方法 |
-
1996
- 1996-03-25 JP JP6877696A patent/JPH09258285A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6671425B1 (en) * | 2002-06-18 | 2003-12-30 | Celight | Method and system for acoustically tuning a light source |
| KR20040017539A (ko) * | 2002-08-22 | 2004-02-27 | 우리로광통신주식회사 | 3분기형 광 도파로 |
| US20130195400A1 (en) * | 2010-09-30 | 2013-08-01 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Optical waveguide device |
| US8909006B2 (en) * | 2010-09-30 | 2014-12-09 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Optical waveguide device |
| US20220334420A1 (en) * | 2021-04-20 | 2022-10-20 | Raytheon Company | Photonic acousto-optic frequency shifter |
| US11644699B2 (en) * | 2021-04-20 | 2023-05-09 | Raytheon Company | Photonic acousto-optic frequency shifter |
| CN119535859A (zh) * | 2024-12-27 | 2025-02-28 | 上海交通大学 | 一种片上集成正负声光移频器及其制备方法 |
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