JPH09264535A - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
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- JPH09264535A JPH09264535A JP7344796A JP7344796A JPH09264535A JP H09264535 A JPH09264535 A JP H09264535A JP 7344796 A JP7344796 A JP 7344796A JP 7344796 A JP7344796 A JP 7344796A JP H09264535 A JPH09264535 A JP H09264535A
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- JP
- Japan
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- diameter
- insulator
- tip surface
- spark plug
- shaft hole
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 発火部沿面放電電圧を高め、発火部沿面放電
を防止したスパークプラグの提供。 【解決手段】 金具棚１１を有する主体金具１と、パッ
キン１２を介して座面２１を後方斜面１１１に係止して
主体金具１内に固定される絶縁碍子２と、軸孔２０内に
固定される中心電極３とを備えるスパークプラグＡにお
いて、中心電極３は碍子先端面２２からＭｍｍ（Ｍ≧
１．６ｍｍ）奥に径減段３１を有し、径減段３１から電
極先端面３２までの直径φＤ2 を元径φＤ1 より細く
（０．３ｍｍ以上）した。
を防止したスパークプラグの提供。 【解決手段】 金具棚１１を有する主体金具１と、パッ
キン１２を介して座面２１を後方斜面１１１に係止して
主体金具１内に固定される絶縁碍子２と、軸孔２０内に
固定される中心電極３とを備えるスパークプラグＡにお
いて、中心電極３は碍子先端面２２からＭｍｍ（Ｍ≧
１．６ｍｍ）奥に径減段３１を有し、径減段３１から電
極先端面３２までの直径φＤ2 を元径φＤ1 より細く
（０．３ｍｍ以上）した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関に装着す
るスパークプラグに関する。
るスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】スパークプラグは、一般的に、気密的に
支持する為のリング状のパッキン５０１を介して座面５
０２が金具棚５０３の後方斜面５０４に係止される。そ
して、リング５０５及び滑石５０６を介して主体金具５
０７の後端部５０８を加締めることにより、軸孔５０９
内に中心電極５１０を固定した絶縁碍子５１１が主体金
具５０７内に固定される（図１０参照）。
支持する為のリング状のパッキン５０１を介して座面５
０２が金具棚５０３の後方斜面５０４に係止される。そ
して、リング５０５及び滑石５０６を介して主体金具５
０７の後端部５０８を加締めることにより、軸孔５０９
内に中心電極５１０を固定した絶縁碍子５１１が主体金
具５０７内に固定される（図１０参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のスパークプ
ラグＤにおいて、正規のスパークギャップ５１２で火花
放電せず、矢印５００に示す様に発火部絶縁碍子５１３
の奥で横飛び（発火部沿面放電）する場合がある。この
発火部沿面放電が発生すると、エンスト、アイドル不安
定、低温時のエンジン始動不能、及び加速不良等のエン
ジン不調を引き起こす。又、沿面放電により絶縁碍子５
１１が削られたり、異常燃焼により、スパークプラグＤ
の耐久性が低下する。更に、発火部沿面放電により発火
部絶縁碍子５１３が割れてエンジン内に落下するとエン
ジンにダメージを与える。
ラグＤにおいて、正規のスパークギャップ５１２で火花
放電せず、矢印５００に示す様に発火部絶縁碍子５１３
の奥で横飛び（発火部沿面放電）する場合がある。この
発火部沿面放電が発生すると、エンスト、アイドル不安
定、低温時のエンジン始動不能、及び加速不良等のエン
ジン不調を引き起こす。又、沿面放電により絶縁碍子５
１１が削られたり、異常燃焼により、スパークプラグＤ
の耐久性が低下する。更に、発火部沿面放電により発火
部絶縁碍子５１３が割れてエンジン内に落下するとエン
ジンにダメージを与える。
【０００４】発明者らは、様々なスパークプラグについ
て発火部沿面放電の起き易さを調べたところ、の構造
を有するスパークプラグや、ガスエンジンに使用するス
パークプラグ（〜）は特に発火部沿面放電が起き易
いことを見い出した。
て発火部沿面放電の起き易さを調べたところ、の構造
を有するスパークプラグや、ガスエンジンに使用するス
パークプラグ（〜）は特に発火部沿面放電が起き易
いことを見い出した。
【０００５】脚長が短いスパークプラグ。 圧縮比が高いエンジンで使用するスパークプラグ。 気体燃料に点火（高い放電電圧が必要）するスパーク
プラグ。 スパークギャップ５１２が広いスパークプラグ（高い
放電電圧が必要）。
プラグ。 スパークギャップ５１２が広いスパークプラグ（高い
放電電圧が必要）。
【０００６】本発明の第１の目的は、発火部沿面放電電
圧を高め、発火部沿面放電を防止したスパークプラグの
提供にある。本発明の第２の目的は、発火部沿面放電電
圧を高め、発火部沿面放電を防止したガスエンジン用の
スパークプラグの提供にある。
圧を高め、発火部沿面放電を防止したスパークプラグの
提供にある。本発明の第２の目的は、発火部沿面放電電
圧を高め、発火部沿面放電を防止したガスエンジン用の
スパークプラグの提供にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する為、
本発明は、以下の構成を採用した。 （１）筒状の主体金具と、主体金具内に固定される軸孔
付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突出する様に軸
孔内に固定される中心電極とを有するスパークプラグに
おいて、前記中心電極は前記碍子先端面から１．６ｍｍ
以上奥に径減段を有し、該径減段から電極先端面までの
直径を０．３ｍｍ以上（中心電極の元径より）小さくし
た。
本発明は、以下の構成を採用した。 （１）筒状の主体金具と、主体金具内に固定される軸孔
付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突出する様に軸
孔内に固定される中心電極とを有するスパークプラグに
おいて、前記中心電極は前記碍子先端面から１．６ｍｍ
以上奥に径減段を有し、該径減段から電極先端面までの
直径を０．３ｍｍ以上（中心電極の元径より）小さくし
た。
【０００８】（２）筒状の主体金具と、主体金具内に固
定される軸孔付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突
出する様に軸孔内に固定される中心電極とを有するスパ
ークプラグにおいて、前記絶縁碍子は前記碍子先端面か
ら２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から前記
碍子先端面までの軸孔直径を０．３ｍｍ以上（軸孔の元
径より）大きくした。
定される軸孔付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突
出する様に軸孔内に固定される中心電極とを有するスパ
ークプラグにおいて、前記絶縁碍子は前記碍子先端面か
ら２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から前記
碍子先端面までの軸孔直径を０．３ｍｍ以上（軸孔の元
径より）大きくした。
【０００９】（３）筒状の主体金具と、主体金具内に固
定される軸孔付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突
出する様に軸孔内に固定される中心電極とを有するスパ
ークプラグにおいて、前記中心電極は前記碍子先端面か
ら１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から電極
先端面までの直径を０．３ｍｍ以上（中心電極の元径よ
り）小さくし、且つ、前記絶縁碍子は前記碍子先端面か
ら２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から前記
碍子先端面までの軸孔直径を０．３ｍｍ以上（軸孔の元
径より）大きくした。
定される軸孔付の絶縁碍子と、先端が碍子先端面から突
出する様に軸孔内に固定される中心電極とを有するスパ
ークプラグにおいて、前記中心電極は前記碍子先端面か
ら１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から電極
先端面までの直径を０．３ｍｍ以上（中心電極の元径よ
り）小さくし、且つ、前記絶縁碍子は前記碍子先端面か
ら２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から前記
碍子先端面までの軸孔直径を０．３ｍｍ以上（軸孔の元
径より）大きくした。
【００１０】（４）上記(1) 〜(3) の何れかの構成を有
し、前記スパークプラグは、ガスエンジンに装着して使
用する。
し、前記スパークプラグは、ガスエンジンに装着して使
用する。
【００１１】
〔請求項１について〕中心電極は絶縁碍子の碍子先端面
から１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から電
極先端面までの中心電極の直径を、中心電極の元径より
も０．３ｍｍ以上小さくしているので絶縁パス（中心電
極の先端- ガスボリューム内の主体金具内壁）が稼げ
る。これにより、発火部沿面放電電圧が従来のものより
高くなり、発火部沿面放電が防止できる。
から１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から電
極先端面までの中心電極の直径を、中心電極の元径より
も０．３ｍｍ以上小さくしているので絶縁パス（中心電
極の先端- ガスボリューム内の主体金具内壁）が稼げ
る。これにより、発火部沿面放電電圧が従来のものより
高くなり、発火部沿面放電が防止できる。
【００１２】よって、正規のスパークギャップで飛火す
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径減段の形成位置が碍子先端面
から１．６ｍｍ以上奥で、且つ、径減段から電極先端面
までの中心電極の直径を、中心電極の元径よりも０．３
ｍｍ以上小さくすることにより顕著に現れる。
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径減段の形成位置が碍子先端面
から１．６ｍｍ以上奥で、且つ、径減段から電極先端面
までの中心電極の直径を、中心電極の元径よりも０．３
ｍｍ以上小さくすることにより顕著に現れる。
【００１３】〔請求項２について〕絶縁碍子は碍子先端
面から２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から
碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元径よりも０．３ｍ
ｍ以上大きくしているので絶縁パス（中心電極の先端-
ガスボリューム内の主体金具内壁）が稼げる。これによ
り、発火部沿面放電電圧が従来のものより高くなり、発
火部沿面放電が防止できる。
面から２．０ｍｍ以上奥に径増段を有し、該径増段から
碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元径よりも０．３ｍ
ｍ以上大きくしているので絶縁パス（中心電極の先端-
ガスボリューム内の主体金具内壁）が稼げる。これによ
り、発火部沿面放電電圧が従来のものより高くなり、発
火部沿面放電が防止できる。
【００１４】よって、正規のスパークギャップで飛火す
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径増段の形成位置が絶縁碍子の
碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥で、且つ、径増段から
碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元径よりも０．３ｍ
ｍ以上大きくすることにより顕著に現れる。
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径増段の形成位置が絶縁碍子の
碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥で、且つ、径増段から
碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元径よりも０．３ｍ
ｍ以上大きくすることにより顕著に現れる。
【００１５】〔請求項３について〕中心電極は碍子先端
面から１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から
電極先端面までの中心電極の直径を、中心電極の元径よ
りも０．３ｍｍ以上小さくしている。これに加え、絶縁
碍子は碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥に径増段を有
し、該径増段から碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元
径よりも０．３ｍｍ以上大きくしている。これにより、
絶縁パス（中心電極の先端- ガスボリューム内の主体金
具内壁）が稼げ、発火部沿面放電電圧が従来のものより
高くなり、発火部沿面放電が防止できる。
面から１．６ｍｍ以上奥に径減段を有し、該径減段から
電極先端面までの中心電極の直径を、中心電極の元径よ
りも０．３ｍｍ以上小さくしている。これに加え、絶縁
碍子は碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥に径増段を有
し、該径増段から碍子先端面までの軸孔直径を、軸孔元
径よりも０．３ｍｍ以上大きくしている。これにより、
絶縁パス（中心電極の先端- ガスボリューム内の主体金
具内壁）が稼げ、発火部沿面放電電圧が従来のものより
高くなり、発火部沿面放電が防止できる。
【００１６】よって、正規のスパークギャップで飛火す
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径減段の形成位置が碍子先端面
から１．６ｍｍ以上奥で、径減段から電極先端面までの
中心電極の直径が、中心電極の元径よりも０．３ｍｍ以
上小さく、且つ、径増段の形成位置が碍子先端面から
２．０ｍｍ以上奥で、径増段から碍子先端面までの軸孔
直径が、軸孔元径よりも０．３ｍｍ以上大きい場合に顕
著に現れる。
るのでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常
燃焼し、絶縁碍子が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。尚、発火部沿面
放電電圧の向上効果は、径減段の形成位置が碍子先端面
から１．６ｍｍ以上奥で、径減段から電極先端面までの
中心電極の直径が、中心電極の元径よりも０．３ｍｍ以
上小さく、且つ、径増段の形成位置が碍子先端面から
２．０ｍｍ以上奥で、径増段から碍子先端面までの軸孔
直径が、軸孔元径よりも０．３ｍｍ以上大きい場合に顕
著に現れる。
【００１７】〔請求項４について〕ガスエンジンは燃焼
室内の圧縮比が高く、燃焼室に装着した高熱価（脚長が
短い）のスパークプラグに高い高電圧を印加する必要が
あり（気体燃料に点火する為）、発火部沿面放電を起こ
し易い。しかし、請求項１、請求項２、又は請求項３の
構成を施すことにより、発火部沿面放電が起きる発火部
沿面放電電圧を高くすることができるので、ガスエンジ
ン用のスパークプラグとして好適である。
室内の圧縮比が高く、燃焼室に装着した高熱価（脚長が
短い）のスパークプラグに高い高電圧を印加する必要が
あり（気体燃料に点火する為）、発火部沿面放電を起こ
し易い。しかし、請求項１、請求項２、又は請求項３の
構成を施すことにより、発火部沿面放電が起きる発火部
沿面放電電圧を高くすることができるので、ガスエンジ
ン用のスパークプラグとして好適である。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の第１実施例（請求項１、
４に対応）を、図１〜図４に基づいて説明する。図１、
２に示す様に、ガスエンジン用のスパークプラグＡは、
内方に突出する金具棚１１を有する円筒状の主体金具１
と、リング状のパッキン１２を介して座面２１を金具棚
１１の後方斜面１１１に係止して主体金具１内に固定さ
れる軸孔２０付の絶縁碍子２と、先端３０が碍子先端面
２２から突出する様に軸孔２０内に固定される中心電極
３と、主体金具１の先端面１３から突設する外側電極４
とを備え、ガスケット１５を介してガスエンジンの燃焼
室（図示せず）に螺着される。
４に対応）を、図１〜図４に基づいて説明する。図１、
２に示す様に、ガスエンジン用のスパークプラグＡは、
内方に突出する金具棚１１を有する円筒状の主体金具１
と、リング状のパッキン１２を介して座面２１を金具棚
１１の後方斜面１１１に係止して主体金具１内に固定さ
れる軸孔２０付の絶縁碍子２と、先端３０が碍子先端面
２２から突出する様に軸孔２０内に固定される中心電極
３と、主体金具１の先端面１３から突設する外側電極４
とを備え、ガスケット１５を介してガスエンジンの燃焼
室（図示せず）に螺着される。
【００１９】主体金具１は、低炭素鋼で形成され、内周
に金具棚１１を形成し外周にねじ１６１を形成したねじ
部１６と、前側にガスケット１５を配設した胴部１７
と、プラグレンチを嵌合させるための六角部１８とから
なる。本実施例では、脚長２３を包囲する位置の主体金
具１の内径がφ８．７、金具棚１１の最小内径がφ７．
０ｍｍに設定されている。
に金具棚１１を形成し外周にねじ１６１を形成したねじ
部１６と、前側にガスケット１５を配設した胴部１７
と、プラグレンチを嵌合させるための六角部１８とから
なる。本実施例では、脚長２３を包囲する位置の主体金
具１の内径がφ８．７、金具棚１１の最小内径がφ７．
０ｍｍに設定されている。
【００２０】絶縁碍子２は、アルミナを主体とするセラ
ミック焼結体で形成され、ねじ部１６の内側に位置する
脚長２３と、六角部１８から胴部１７の内側に位置する
径大部２４と、外周にコルゲーション２５１を形成した
頭部２５とからなる。又、絶縁碍子２の軸に沿って軸孔
２０（φＪ1 ＝２．２）が形成されている。
ミック焼結体で形成され、ねじ部１６の内側に位置する
脚長２３と、六角部１８から胴部１７の内側に位置する
径大部２４と、外周にコルゲーション２５１を形成した
頭部２５とからなる。又、絶縁碍子２の軸に沿って軸孔
２０（φＪ1 ＝２．２）が形成されている。
【００２１】この絶縁碍子２は、金属製のパッキン１２
を介して座面２１を後方斜面１１１に係止し、主体金具
１の後端部１８１を、リング２４１、２４２、及びシー
ル材２４３を介して加締めることにより、碍子先端２３
１が先端面１３から突出する様に主体金具１内に固定さ
れている。
を介して座面２１を後方斜面１１１に係止し、主体金具
１の後端部１８１を、リング２４１、２４２、及びシー
ル材２４３を介して加締めることにより、碍子先端２３
１が先端面１３から突出する様に主体金具１内に固定さ
れている。
【００２２】本実施例では、碍子先端面２２はφ４．
９、基径（脚長２３の基部の碍子径）はφ６．５、脚長
２３の長さ（発火部碍子長）は９ｍｍ、先端面１３から
の突出長は１．５ｍｍに設定されている。
９、基径（脚長２３の基部の碍子径）はφ６．５、脚長
２３の長さ（発火部碍子長）は９ｍｍ、先端面１３から
の突出長は１．５ｍｍに設定されている。
【００２３】中心電極３（Ｎｉ合金）は、内部に銅や銀
等の良熱伝導金属が封入され、絶縁碍子先端面２２から
の突出長は１．５ｍｍ、元径φＤ1 は２ｍｍ、スパーク
ギャップは０．８ｍｍに設定されている。又、中心電極
３は、碍子先端面２２から距離Ｍだけ奥（Ｍ＝２．５ｍ
ｍ）に径減段３１を有し、該径減段３１から電極先端面
３２までの直径φＤ2 は、元径φＤ1 （２ｍｍ）よりも
０．３５ｍｍ細い１．６５ｍｍに形成されている。
等の良熱伝導金属が封入され、絶縁碍子先端面２２から
の突出長は１．５ｍｍ、元径φＤ1 は２ｍｍ、スパーク
ギャップは０．８ｍｍに設定されている。又、中心電極
３は、碍子先端面２２から距離Ｍだけ奥（Ｍ＝２．５ｍ
ｍ）に径減段３１を有し、該径減段３１から電極先端面
３２までの直径φＤ2 は、元径φＤ1 （２ｍｍ）よりも
０．３５ｍｍ細い１．６５ｍｍに形成されている。
【００２４】尚、尖っている方をマイナス側にした方が
衝突電離作用が生じ易い（火花放電が起き易く放電電圧
を低くすることができる）ので、中心電極３には主体金
具１に対してマイナス極性の高電圧が印加される。
衝突電離作用が生じ易い（火花放電が起き易く放電電圧
を低くすることができる）ので、中心電極３には主体金
具１に対してマイナス極性の高電圧が印加される。
【００２５】外側電極４（Ｎｉ合金）は、略Ｌ字状を呈
している。この外側電極４は、先端内面の放電部が電極
先端面３２と向き合う様に、主体金具１の先端面１３に
抵抗溶接されている。
している。この外側電極４は、先端内面の放電部が電極
先端面３２と向き合う様に、主体金具１の先端面１３に
抵抗溶接されている。
【００２６】距離Ｍの好適範囲を求める為、（元径φＤ
1 −直径φＤ2 ）を０．３５ｍｍと一定にし、碍子先端
面２２から径減段３１までの距離Ｍを、０．５ｍｍ、
１．０ｍｍ、１．５ｍｍ、３．０ｍｍ、及び６．０ｍｍ
にし、他の構成はスパークプラグＡと同一にした五種類
のスパークプラグと、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を
０．３５ｍｍとし、碍子先端面２２から径減段３１まで
の距離Ｍを２．５ｍｍにしたスパークプラグＡとを、各
１０本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火部沿面
放電電圧（平均値）を測定したところ図３のグラフに示
す結果が得られた。そして、発火部沿面放電電圧の測定
は、外側電極４を垂直に起こすか、初めから取り付けな
いで測定する。尚、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を別の
値にしても同様に試験を行い、距離Ｍ≧１．６ｍｍであ
れば発火部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れること
が判明した。
1 −直径φＤ2 ）を０．３５ｍｍと一定にし、碍子先端
面２２から径減段３１までの距離Ｍを、０．５ｍｍ、
１．０ｍｍ、１．５ｍｍ、３．０ｍｍ、及び６．０ｍｍ
にし、他の構成はスパークプラグＡと同一にした五種類
のスパークプラグと、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を
０．３５ｍｍとし、碍子先端面２２から径減段３１まで
の距離Ｍを２．５ｍｍにしたスパークプラグＡとを、各
１０本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火部沿面
放電電圧（平均値）を測定したところ図３のグラフに示
す結果が得られた。そして、発火部沿面放電電圧の測定
は、外側電極４を垂直に起こすか、初めから取り付けな
いで測定する。尚、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を別の
値にしても同様に試験を行い、距離Ｍ≧１．６ｍｍであ
れば発火部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れること
が判明した。
【００２７】又、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）の好適範
囲を求める為、碍子先端面２２から径減段３１までの距
離Ｍを２．５ｍｍと一定にし、（元径φＤ1 −直径φＤ
2 ）を、０．２ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５５ｍｍ、及び
０．７５ｍｍにし、他の構成はスパークプラグＡと同一
にした四種類のスパークプラグと、距離Ｍを２．５ｍｍ
とし、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を０．３５ｍｍにし
たスパークプラグＡとを、各１０本ずつ製造し、発火部
沿面放電が始まる発火部沿面放電電圧（平均値）を測定
したところ、図４のグラフに示す結果が得られた。尚、
距離Ｍを別の値にしても同様に試験を行い、（元径φＤ
1 −直径φＤ2 ）≧０．３ｍｍであれば発火部沿面放電
電圧の向上効果が顕著に現れることが判明した。
囲を求める為、碍子先端面２２から径減段３１までの距
離Ｍを２．５ｍｍと一定にし、（元径φＤ1 −直径φＤ
2 ）を、０．２ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５５ｍｍ、及び
０．７５ｍｍにし、他の構成はスパークプラグＡと同一
にした四種類のスパークプラグと、距離Ｍを２．５ｍｍ
とし、（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）を０．３５ｍｍにし
たスパークプラグＡとを、各１０本ずつ製造し、発火部
沿面放電が始まる発火部沿面放電電圧（平均値）を測定
したところ、図４のグラフに示す結果が得られた。尚、
距離Ｍを別の値にしても同様に試験を行い、（元径φＤ
1 −直径φＤ2 ）≧０．３ｍｍであれば発火部沿面放電
電圧の向上効果が顕著に現れることが判明した。
【００２８】本実施例のスパークプラグＡは、以下の利
点を有する。中心電極３は、碍子先端面２２から距離Ｍ
だけ奥（Ｍ＝２．５ｍｍ）に径減段３１を有し、該径減
段３１から電極先端面３２までの直径φＤ2 を、元径φ
Ｄ1（２ｍｍ）よりも０．３５ｍｍ細い１．６５ｍｍに
形成している。
点を有する。中心電極３は、碍子先端面２２から距離Ｍ
だけ奥（Ｍ＝２．５ｍｍ）に径減段３１を有し、該径減
段３１から電極先端面３２までの直径φＤ2 を、元径φ
Ｄ1（２ｍｍ）よりも０．３５ｍｍ細い１．６５ｍｍに
形成している。
【００２９】この為、中心電極３の先端〜ガスボリュー
ム内の主体金具内壁間の絶縁パスが長くなり、図３、図
４の“スパークプラグＡ”に示す様に、発火部沿面放電
が起き始める発火部沿面放電電圧を従来のものより高く
でき（２０ｋＶ→２３．５ｋＶ）、発火部沿面放電が防
止できる。よって、正規のスパークギャップで飛火する
のでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常燃
焼し、絶縁碍子２が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。
ム内の主体金具内壁間の絶縁パスが長くなり、図３、図
４の“スパークプラグＡ”に示す様に、発火部沿面放電
が起き始める発火部沿面放電電圧を従来のものより高く
でき（２０ｋＶ→２３．５ｋＶ）、発火部沿面放電が防
止できる。よって、正規のスパークギャップで飛火する
のでエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常燃
焼し、絶縁碍子２が発火部沿面放電により削られないの
でスパークプラグの耐久性が向上する。
【００３０】つぎに、本発明の第２実施例（請求項２、
４に対応）を、図５〜図８に基づいて説明する。図５、
６に示すガスエンジン用のスパークプラグＢは、以下の
点がスパークプラグＡと異なり、他はスパークプラグＡ
と同一である。
４に対応）を、図５〜図８に基づいて説明する。図５、
６に示すガスエンジン用のスパークプラグＢは、以下の
点がスパークプラグＡと異なり、他はスパークプラグＡ
と同一である。
【００３１】本実施例では、絶縁碍子２は、碍子先端面
２２から距離Ｎだけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径増段２３
２を有し、該径増段２３２から碍子先端面２２までの軸
孔直径φＪ1 を、軸孔２０の直径φＪ2 より０．３５ｍ
ｍ大きく（φＪ1 ＝２．５５）形成している。
２２から距離Ｎだけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径増段２３
２を有し、該径増段２３２から碍子先端面２２までの軸
孔直径φＪ1 を、軸孔２０の直径φＪ2 より０．３５ｍ
ｍ大きく（φＪ1 ＝２．５５）形成している。
【００３２】距離Ｎの好適範囲を求める為、（径増段２
３２から碍子先端面２２までの軸孔直径φＪ1 ）−（軸
孔２０の直径φＪ2 ）を０．３５ｍｍと一定にし、碍子
先端面２２から径減段３１までの距離Ｎを、０．５ｍ
ｍ、１．０ｍｍ、２．０ｍｍ、２．５ｍｍ、及び６．０
ｍｍにし、他の構成はスパークプラグＢと同一にした五
種類のスパークプラグと、（φＪ1 −φＪ2 ）を０．３
５ｍｍとし、碍子先端面２２から径増段２３２までの距
離Ｎを３．０ｍｍにしたスパークプラグＢとを、各１０
本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火部沿面放電
電圧（平均値）を測定したところ図７のグラフに示す結
果が得られた。尚、（φＪ1 −φＪ2 ）を別の値にして
も同様に試験を行い、距離Ｎ≧２．０ｍｍであれば発火
部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れることが判明し
た。
３２から碍子先端面２２までの軸孔直径φＪ1 ）−（軸
孔２０の直径φＪ2 ）を０．３５ｍｍと一定にし、碍子
先端面２２から径減段３１までの距離Ｎを、０．５ｍ
ｍ、１．０ｍｍ、２．０ｍｍ、２．５ｍｍ、及び６．０
ｍｍにし、他の構成はスパークプラグＢと同一にした五
種類のスパークプラグと、（φＪ1 −φＪ2 ）を０．３
５ｍｍとし、碍子先端面２２から径増段２３２までの距
離Ｎを３．０ｍｍにしたスパークプラグＢとを、各１０
本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火部沿面放電
電圧（平均値）を測定したところ図７のグラフに示す結
果が得られた。尚、（φＪ1 −φＪ2 ）を別の値にして
も同様に試験を行い、距離Ｎ≧２．０ｍｍであれば発火
部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れることが判明し
た。
【００３３】又、（φＪ1 −φＪ2 ）の好適範囲を求め
る為、碍子先端面２２から径増段２３２までの距離Ｎを
３．０ｍｍと一定にし、（φＪ1 −φＪ2 ）を、０．２
ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５５ｍｍ、及び０．７５ｍｍに
し、他の構成はスパークプラグＢと同一にした四種類の
スパークプラグと、距離Ｎを３．０ｍｍとし、（φＪ 1
−φＪ2 ）を０．３５ｍｍにしたスパークプラグＢと
を、各１０本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火
部沿面放電電圧（平均値）を測定したところ、図８のグ
ラフに示す結果が得られた。尚、距離Ｎを別の値にして
も同様に試験を行い、（φＪ1 −φＪ2 ）≧０．３ｍｍ
であれば発火部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れる
ことが判明した。
る為、碍子先端面２２から径増段２３２までの距離Ｎを
３．０ｍｍと一定にし、（φＪ1 −φＪ2 ）を、０．２
ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５５ｍｍ、及び０．７５ｍｍに
し、他の構成はスパークプラグＢと同一にした四種類の
スパークプラグと、距離Ｎを３．０ｍｍとし、（φＪ 1
−φＪ2 ）を０．３５ｍｍにしたスパークプラグＢと
を、各１０本ずつ製造し、発火部沿面放電が始まる発火
部沿面放電電圧（平均値）を測定したところ、図８のグ
ラフに示す結果が得られた。尚、距離Ｎを別の値にして
も同様に試験を行い、（φＪ1 −φＪ2 ）≧０．３ｍｍ
であれば発火部沿面放電電圧の向上効果が顕著に現れる
ことが判明した。
【００３４】本実施例のスパークプラグＢは、以下の利
点を有する。絶縁碍子２は、碍子先端面２２から距離Ｎ
だけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径増段２３２を有し、該径
増段２３２から碍子先端面２２までの軸孔直径φＪ
1 を、軸孔２０の直径φＪ2 より０．３５ｍｍ大きい
２．５５ｍｍにしている。
点を有する。絶縁碍子２は、碍子先端面２２から距離Ｎ
だけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径増段２３２を有し、該径
増段２３２から碍子先端面２２までの軸孔直径φＪ
1 を、軸孔２０の直径φＪ2 より０．３５ｍｍ大きい
２．５５ｍｍにしている。
【００３５】この為、絶縁パスが長くなり、図７、図８
の“スパークプラグＢ”に示す様に、発火部沿面放電が
起き始める発火部沿面放電電圧を従来のものより高くで
き（２０ｋＶ前後→２４ｋＶ）、発火部沿面放電が防止
できる。よって、正規のスパークギャップで飛火するの
でエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常燃焼
し、絶縁碍子２が発火部沿面放電により削られないので
スパークプラグの耐久性が向上する。
の“スパークプラグＢ”に示す様に、発火部沿面放電が
起き始める発火部沿面放電電圧を従来のものより高くで
き（２０ｋＶ前後→２４ｋＶ）、発火部沿面放電が防止
できる。よって、正規のスパークギャップで飛火するの
でエンジン不調が解消される。又、エンジンが正常燃焼
し、絶縁碍子２が発火部沿面放電により削られないので
スパークプラグの耐久性が向上する。
【００３６】つぎに、本発明の第３実施例（請求項１〜
４に対応）を図９に基づいて説明する。図９に示すガス
エンジン用のスパークプラグＣは、以下の点がスパーク
プラグＡと異なり、他はスパークプラグＡと同一であ
る。
４に対応）を図９に基づいて説明する。図９に示すガス
エンジン用のスパークプラグＣは、以下の点がスパーク
プラグＡと異なり、他はスパークプラグＡと同一であ
る。
【００３７】本実施例では、中心電極３は、碍子先端面
２２から距離Ｍだけ奥（Ｍ＝２．５ｍｍ）に径減段３１
を有し、該径減段３１から電極先端面３２までの直径φ
Ｄ2は、元径φＤ1 （２．０ｍｍ）よりも０．３５ｍｍ
細い１．６５ｍｍに形成されている。 又、絶縁碍子２
は碍子先端面２２からＮだけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径
増段２３２を有し、該径増段２３２から碍子先端面２２
までの軸孔直径φＪ1を、軸孔２０の直径φＪ2 より
０．３５ｍｍ大きく（φＪ1 ＝２．５５）形成してい
る。
２２から距離Ｍだけ奥（Ｍ＝２．５ｍｍ）に径減段３１
を有し、該径減段３１から電極先端面３２までの直径φ
Ｄ2は、元径φＤ1 （２．０ｍｍ）よりも０．３５ｍｍ
細い１．６５ｍｍに形成されている。 又、絶縁碍子２
は碍子先端面２２からＮだけ奥（Ｎ＝３．０ｍｍ）に径
増段２３２を有し、該径増段２３２から碍子先端面２２
までの軸孔直径φＪ1を、軸孔２０の直径φＪ2 より
０．３５ｍｍ大きく（φＪ1 ＝２．５５）形成してい
る。
【００３８】これにより、絶縁パスが長くなり、発火部
沿面放電が起き始める発火部沿面放電電圧を従来のもの
より高くできる（２０ｋＶ前後→２５．５ｋＶ）ので、
スパークプラグＣは、発火部沿面放電が防止できる。よ
って、正規のスパークギャップで飛火するのでエンジン
不調が解消される。又、エンジンが正常燃焼し、絶縁碍
子２が発火部沿面放電により削られないのでスパークプ
ラグの耐久性が向上する。
沿面放電が起き始める発火部沿面放電電圧を従来のもの
より高くできる（２０ｋＶ前後→２５．５ｋＶ）ので、
スパークプラグＣは、発火部沿面放電が防止できる。よ
って、正規のスパークギャップで飛火するのでエンジン
不調が解消される。又、エンジンが正常燃焼し、絶縁碍
子２が発火部沿面放電により削られないのでスパークプ
ラグの耐久性が向上する。
【図１】本発明の第１実施例に係るスパークプラグの部
分断面図である。
分断面図である。
【図２】本発明の第１実施例に係るスパークプラグの要
部拡大断面図である。
部拡大断面図である。
【図３】碍子先端面から径減段までの距離Ｍと、発火部
沿面放電電圧との関係を示すグラフである。
沿面放電電圧との関係を示すグラフである。
【図４】（元径φＤ1 −直径φＤ2 ）と、発火部沿面放
電電圧との関係を示すグラフである。
電電圧との関係を示すグラフである。
【図５】本発明の第２実施例に係るスパークプラグの部
分断面図である。
分断面図である。
【図６】本発明の第２実施例に係るスパークプラグの要
部拡大断面図である。
部拡大断面図である。
【図７】碍子先端面から径減段までの距離Ｎと、発火部
沿面放電電圧との関係を示すグラフである。
沿面放電電圧との関係を示すグラフである。
【図８】（φＪ1 −φＪ2 ）と、発火部沿面放電電圧と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図９】本発明の第３実施例に係るスパークプラグの要
部拡大断面図である。
部拡大断面図である。
【図１０】従来技術に係るスパークプラグの要部拡大断
面図である。
面図である。
１ 主体金具 ２ 絶縁碍子 ３ 中心電極 １２ パッキン ２０ 軸孔 ２２ 碍子先端面 ３１ 径減段 ３２ 電極先端面 ２３２ 径増段 Ｄ1 中心電極の元径 Ｄ2 径減段から電極先端面までの直径 Ｊ1 径増段から碍子先端面までの軸孔直径 Ｊ2 軸孔の直径 Ａ、Ｂ、Ｃ スパークプラグ
Claims (4)
- 【請求項１】 筒状の主体金具と、 主体金具内に固定される軸孔付の絶縁碍子と、 先端が碍子先端面から突出する様に軸孔内に固定される
中心電極とを有するスパークプラグにおいて、 前記中心電極は前記碍子先端面から１．６ｍｍ以上奥に
径減段を有し、該径減段から電極先端面までの直径を
０．３ｍｍ以上小さくしたことを特徴とするスパークプ
ラグ。 - 【請求項２】 筒状の主体金具と、 主体金具内に固定される軸孔付の絶縁碍子と、 先端が碍子先端面から突出する様に軸孔内に固定される
中心電極とを有するスパークプラグにおいて、 前記絶縁碍子は前記碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥に
径増段を有し、該径増段から前記碍子先端面までの軸孔
直径を０．３ｍｍ以上大きくしたことを特徴とするスパ
ークプラグ。 - 【請求項３】 筒状の主体金具と、 主体金具内に固定される軸孔付の絶縁碍子と、 先端が碍子先端面から突出する様に軸孔内に固定される
中心電極とを有するスパークプラグにおいて、 前記中心電極は前記碍子先端面から１．６ｍｍ以上奥に
径減段を有し、該径減段から電極先端面までの直径を
０．３ｍｍ以上小さくし、且つ、 前記絶縁碍子は前記碍子先端面から２．０ｍｍ以上奥に
径増段を有し、該径増段から前記碍子先端面までの軸孔
直径を０．３ｍｍ以上大きくしたことを特徴とするスパ
ークプラグ。 - 【請求項４】 前記スパークプラグは、ガスエンジンに
装着して使用することを特徴とする、請求項１乃至請求
項３の何れかに記載のスパークプラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7344796A JPH09264535A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | スパークプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7344796A JPH09264535A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | スパークプラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09264535A true JPH09264535A (ja) | 1997-10-07 |
Family
ID=13518495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7344796A Pending JPH09264535A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | スパークプラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09264535A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10305260B2 (en) | 2017-07-14 | 2019-05-28 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug including an insulator with a front end portion having first and second sections |
-
1996
- 1996-03-28 JP JP7344796A patent/JPH09264535A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10305260B2 (en) | 2017-07-14 | 2019-05-28 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug including an insulator with a front end portion having first and second sections |
| DE102018211565B4 (de) | 2017-07-14 | 2024-05-02 | Niterra Co., Ltd. | Zündkerze |
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