JPH09267177A - 耐食性に優れた鋼製ドアの製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた鋼製ドアの製造方法Info
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- JPH09267177A JPH09267177A JP8103888A JP10388896A JPH09267177A JP H09267177 A JPH09267177 A JP H09267177A JP 8103888 A JP8103888 A JP 8103888A JP 10388896 A JP10388896 A JP 10388896A JP H09267177 A JPH09267177 A JP H09267177A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接後の曲げ加工を可能とし、高生産性で鋼
製ドアを製造する。 【構成】 溶接金属のＮｉ当量がＮｉ当量≧−０．７×
Ｃｒ当量＋２０を満足するように添加金属を使用してス
テンレス鋼板とめっき鋼板とを突合せ溶接し一枚の鋼板
とした後、鋼板を切断，曲げ，溶接等によってドアの縦
枠又は扉に加工し、ステンレス鋼部分が縦枠又は扉の下
部に位置するようにドアを組み立てる。 【効果】 延性に富む溶接金属が形成され、曲げ加工時
に割れが発生しない。
製ドアを製造する。 【構成】 溶接金属のＮｉ当量がＮｉ当量≧−０．７×
Ｃｒ当量＋２０を満足するように添加金属を使用してス
テンレス鋼板とめっき鋼板とを突合せ溶接し一枚の鋼板
とした後、鋼板を切断，曲げ，溶接等によってドアの縦
枠又は扉に加工し、ステンレス鋼部分が縦枠又は扉の下
部に位置するようにドアを組み立てる。 【効果】 延性に富む溶接金属が形成され、曲げ加工時
に割れが発生しない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性に優れた下部構
造をもつ鋼製ドアを製造する方法に関する。
造をもつ鋼製ドアを製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼製のドアは、高強度で比較的安価であ
るため、集合住宅の玄関ドアやホテル，ビルの玄関，非
常口等に多用されている。従来では、亜鉛めっき鋼板を
所定の幅に切断し、９０度又は１８０度の曲げ加工し、
溶接組立て後に塗装することにより鋼製ドアの枠，扉等
を製造している。ドアの使用形態をみると、床面から２
００ｍｍ程度までのドア下部は、人が通行する際に靴や
運搬物が当ることにより疵が付き、表面の塗膜や下地の
めっき層が剥れ易い。また、玄関や非常口等の屋外に面
し雨水に曝される環境や、トイレ，食品工場等のように
常に水がかかる箇所に使用されることもある。その結
果、塗膜や下地のめっき層が剥離した部分では耐食性が
低下しているため、比較的短時間で錆が発生し、補修や
場合によってはドアの取替えが必要とされる。ドア下部
の発錆を防止するため、靴ズリと称されるドア枠の下枠
部分にステンレス鋼が使用されることがある。縦枠につ
いても、床面に近く耐食性向上が必要な部分にステンレ
ス鋼を使用することもある。
るため、集合住宅の玄関ドアやホテル，ビルの玄関，非
常口等に多用されている。従来では、亜鉛めっき鋼板を
所定の幅に切断し、９０度又は１８０度の曲げ加工し、
溶接組立て後に塗装することにより鋼製ドアの枠，扉等
を製造している。ドアの使用形態をみると、床面から２
００ｍｍ程度までのドア下部は、人が通行する際に靴や
運搬物が当ることにより疵が付き、表面の塗膜や下地の
めっき層が剥れ易い。また、玄関や非常口等の屋外に面
し雨水に曝される環境や、トイレ，食品工場等のように
常に水がかかる箇所に使用されることもある。その結
果、塗膜や下地のめっき層が剥離した部分では耐食性が
低下しているため、比較的短時間で錆が発生し、補修や
場合によってはドアの取替えが必要とされる。ドア下部
の発錆を防止するため、靴ズリと称されるドア枠の下枠
部分にステンレス鋼が使用されることがある。縦枠につ
いても、床面に近く耐食性向上が必要な部分にステンレ
ス鋼を使用することもある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ドア下部の材料とし
て、予めステンレス鋼板とめっき鋼板とを溶接した鋼板
を使用する場合、曲げ加工の際に溶接部に割れが発生し
易い。そのため、それぞれの材料を曲げ加工した後で溶
接する方法が採用されている。しかし、このような工法
では、曲げ加工した部材が複雑な形状をもっていること
から溶接に手数がかかる。しかも、安定した溶込みが得
られ難く、強度面での信頼性に欠ける嫌いがある。ま
た、溶接部の余盛りを削除する際にも、複雑形状のため
に手数がかかり、十分な平滑性が得られない。そのた
め、パテ等で補修する必要が生じ、生産性にも問題があ
った。更に、幅広の扉では、曲げ加工後に溶接するには
設備面，生産性において問題が多く、実際面から曲げ加
工−溶接の工法が採用されておらす、錆発生の問題が未
解決である。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、床面に近い部分の耐食性を向上さ
せた鋼製ドアを高生産性で製造することを目的とする。
て、予めステンレス鋼板とめっき鋼板とを溶接した鋼板
を使用する場合、曲げ加工の際に溶接部に割れが発生し
易い。そのため、それぞれの材料を曲げ加工した後で溶
接する方法が採用されている。しかし、このような工法
では、曲げ加工した部材が複雑な形状をもっていること
から溶接に手数がかかる。しかも、安定した溶込みが得
られ難く、強度面での信頼性に欠ける嫌いがある。ま
た、溶接部の余盛りを削除する際にも、複雑形状のため
に手数がかかり、十分な平滑性が得られない。そのた
め、パテ等で補修する必要が生じ、生産性にも問題があ
った。更に、幅広の扉では、曲げ加工後に溶接するには
設備面，生産性において問題が多く、実際面から曲げ加
工−溶接の工法が採用されておらす、錆発生の問題が未
解決である。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、床面に近い部分の耐食性を向上さ
せた鋼製ドアを高生産性で製造することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の鋼製ドア製造方
法は、その目的を達成するため、溶接金属のＮｉ当量が
Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足するように
添加金属を使用してステンレス鋼板とめっき鋼板とを突
合せ溶接し一枚の鋼板とし、該鋼板を切断，曲げ，溶接
等によってドアの縦枠又は扉に加工し、ステンレス鋼部
分が縦枠又は扉の下部に位置するようにドアを組み立て
ることを特徴とする。添加金属としては、フィラーワイ
ヤ，溶接芯線，溶接棒等が使用され、その成分及び／又
は添加量により溶接金属のＮｉ当量が調節される。溶接
法には、フィラーワイヤを使用するＴＩＧ溶接，プラズ
マ溶接，フラックスコーティングした溶接棒を用いる被
覆アーク溶接，溶接芯線を用いるガスシールドアーク溶
接等が採用される。めっき鋼板としては、溶融亜鉛めっ
き鋼板，合金化溶融亜鉛めっき鋼板等を始めとして、各
種のめっき鋼板が使用される。Ｖ開先でステンレス鋼板
とめっき鋼板とを溶接するとき、溶込みが促進され、溶
接金属のＮｉ当量を上げることができる。
法は、その目的を達成するため、溶接金属のＮｉ当量が
Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足するように
添加金属を使用してステンレス鋼板とめっき鋼板とを突
合せ溶接し一枚の鋼板とし、該鋼板を切断，曲げ，溶接
等によってドアの縦枠又は扉に加工し、ステンレス鋼部
分が縦枠又は扉の下部に位置するようにドアを組み立て
ることを特徴とする。添加金属としては、フィラーワイ
ヤ，溶接芯線，溶接棒等が使用され、その成分及び／又
は添加量により溶接金属のＮｉ当量が調節される。溶接
法には、フィラーワイヤを使用するＴＩＧ溶接，プラズ
マ溶接，フラックスコーティングした溶接棒を用いる被
覆アーク溶接，溶接芯線を用いるガスシールドアーク溶
接等が採用される。めっき鋼板としては、溶融亜鉛めっ
き鋼板，合金化溶融亜鉛めっき鋼板等を始めとして、各
種のめっき鋼板が使用される。Ｖ開先でステンレス鋼板
とめっき鋼板とを溶接するとき、溶込みが促進され、溶
接金属のＮｉ当量を上げることができる。
【０００５】
【実施の形態】本発明では、床面に近い部分の耐食性を
向上させるため、この部分にステンレス鋼を使用してい
る。そして、それぞれの材料を曲げ加工した後で溶接す
る従来法に替え、ステンレス鋼板とめっき鋼板を突合せ
溶接して１枚の鋼板とする。この鋼板を切断，曲げ，溶
接等により枠や扉に加工し、ステンレス鋼部分が縦枠や
扉の下部に位置するように組み立てる。ステンレス鋼板
とめっき鋼板とを単に溶接したのでは、溶接金属が主と
して硬質で延性に乏しいマルテンサイト組織になり、曲
げ加工すると溶接部に割れが発生する。本発明では、こ
の割れ発生を防止するため、ステンレス鋼板とめっき鋼
板とを突合せＴＩＧ溶接する際、延性に富むオーステナ
イトが１０体積％以上の割合でマルテンサイト相に分散
析出するように溶接金属の組成を調整している。これに
より、加工性が大きく改善され、必要とされる１８０度
の曲げ加工にも耐える溶接部が得られる。
向上させるため、この部分にステンレス鋼を使用してい
る。そして、それぞれの材料を曲げ加工した後で溶接す
る従来法に替え、ステンレス鋼板とめっき鋼板を突合せ
溶接して１枚の鋼板とする。この鋼板を切断，曲げ，溶
接等により枠や扉に加工し、ステンレス鋼部分が縦枠や
扉の下部に位置するように組み立てる。ステンレス鋼板
とめっき鋼板とを単に溶接したのでは、溶接金属が主と
して硬質で延性に乏しいマルテンサイト組織になり、曲
げ加工すると溶接部に割れが発生する。本発明では、こ
の割れ発生を防止するため、ステンレス鋼板とめっき鋼
板とを突合せＴＩＧ溶接する際、延性に富むオーステナ
イトが１０体積％以上の割合でマルテンサイト相に分散
析出するように溶接金属の組成を調整している。これに
より、加工性が大きく改善され、必要とされる１８０度
の曲げ加工にも耐える溶接部が得られる。
【０００６】本発明者等は、多数の実験結果から、溶接
によって母材であるステンレス鋼及び普通鋼とフィラー
ワイヤが溶融混合して形成される溶接金属のＮｉ当量と
Ｃｒ当量との間にＮｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０
が満足されていると、溶接部に割れが発生せず、９０度
曲げや１８０度曲げが可能であることを見い出した。優
れた耐割れ性は、Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０
に調整することにより、１０体積％以上の割合でオース
テナイトが溶接金属に確保されることに起因するものと
推察される。Ｎｉ当量は％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０．５×
％Ｍｎで算出され、Ｃｒ当量は％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５
×％Ｓｉ＋０．５×Ｎｂで算出される。フィラーワイヤ
を用いたＴＩＧ溶接の外に、被覆アーク溶接や溶接芯線
を使用するガスシールドアーク溶接等のように溶接電極
自体が溶融する溶接法においても、同様にＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足する溶接金属が形成され
ると、溶接部に割れが発生せず、９０度曲げや１８０度
曲げが可能である。
によって母材であるステンレス鋼及び普通鋼とフィラー
ワイヤが溶融混合して形成される溶接金属のＮｉ当量と
Ｃｒ当量との間にＮｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０
が満足されていると、溶接部に割れが発生せず、９０度
曲げや１８０度曲げが可能であることを見い出した。優
れた耐割れ性は、Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０
に調整することにより、１０体積％以上の割合でオース
テナイトが溶接金属に確保されることに起因するものと
推察される。Ｎｉ当量は％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０．５×
％Ｍｎで算出され、Ｃｒ当量は％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５
×％Ｓｉ＋０．５×Ｎｂで算出される。フィラーワイヤ
を用いたＴＩＧ溶接の外に、被覆アーク溶接や溶接芯線
を使用するガスシールドアーク溶接等のように溶接電極
自体が溶融する溶接法においても、同様にＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足する溶接金属が形成され
ると、溶接部に割れが発生せず、９０度曲げや１８０度
曲げが可能である。
【０００７】本発明は、このような知見に基づいて完成
されたものであり、まずステンレス鋼板とめっき鋼板と
を突合せ溶接する際に、Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量
＋２０を満足するように溶接金属のＮｉ当量を調整す
る。具体的には、溶接施工に当って鋼板を開先加工せず
に切断したままのＩ型開先とするとき、溶接金属のＮｉ
当量が前掲の範囲に入るようにそれぞれの溶接法に応じ
てフィラーワイヤや溶接芯線等のＮｉ当量が選択され
る。また、所定のフィラーワイヤ，溶接芯線，溶接棒を
使用して適宜ステンレス鋼側又はめっき鋼板側、或いは
両方の鋼板を開先加工し、希釈率を選定することによっ
ても、溶接金属のＮｉ当量が調整される。更に、これら
の方法に加え、溶接電流等の溶接条件によって希釈率を
制御する方法も適宜併用できる。
されたものであり、まずステンレス鋼板とめっき鋼板と
を突合せ溶接する際に、Ｎｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量
＋２０を満足するように溶接金属のＮｉ当量を調整す
る。具体的には、溶接施工に当って鋼板を開先加工せず
に切断したままのＩ型開先とするとき、溶接金属のＮｉ
当量が前掲の範囲に入るようにそれぞれの溶接法に応じ
てフィラーワイヤや溶接芯線等のＮｉ当量が選択され
る。また、所定のフィラーワイヤ，溶接芯線，溶接棒を
使用して適宜ステンレス鋼側又はめっき鋼板側、或いは
両方の鋼板を開先加工し、希釈率を選定することによっ
ても、溶接金属のＮｉ当量が調整される。更に、これら
の方法に加え、溶接電流等の溶接条件によって希釈率を
制御する方法も適宜併用できる。
【０００８】ステンレス鋼板としては、オーステナイト
系のＳＵＳ３０４を使用することが多い。この場合、切
断ままのＩ型開先で溶接した場合の希釈率が通常７０％
程度までであることを考慮すると、添加金属のＮｉ当量
とＣｒ当量の関係としてＮｉ当量≧−０．４×Ｃｒ当量
＋３０にある材料を使用するとき、特に開先加工を必要
とすることなく溶接金属の特性に必要なＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０が満足される。なお、希釈率
は、図１に示すように溶接金属Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ中に占め
る母材料Ａ＋Ｂの割合で表される。溶接パス数は、板厚
に応じて適宜決定される。また、片面溶接だけでなく、
図１に示すように両面から溶接することもできる。
系のＳＵＳ３０４を使用することが多い。この場合、切
断ままのＩ型開先で溶接した場合の希釈率が通常７０％
程度までであることを考慮すると、添加金属のＮｉ当量
とＣｒ当量の関係としてＮｉ当量≧−０．４×Ｃｒ当量
＋３０にある材料を使用するとき、特に開先加工を必要
とすることなく溶接金属の特性に必要なＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０が満足される。なお、希釈率
は、図１に示すように溶接金属Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ中に占め
る母材料Ａ＋Ｂの割合で表される。溶接パス数は、板厚
に応じて適宜決定される。また、片面溶接だけでなく、
図１に示すように両面から溶接することもできる。
【０００９】ステンレス鋼板としては、必要とされる耐
食性や強度に応じてＳＵＳ３０４を始めとして各種の材
料が使用される。ステンレス鋼板の幅は、ドア高さの範
囲で任意に設定されるが、コストを勘案して実質上錆発
生が問題とされる領域に対応して１００〜２００ｍｍの
範囲で設定されることが多い。使用可能なめっき鋼板と
しては、特にその種類が制約されるものではないが、後
工程の塗装を考慮すると亜鉛めっき鋼板やＦｅを合金化
させた合金化亜鉛めっき鋼板が好ましい。溶接後、ドア
の外面側に相当する面については、必要に応じディスク
サンダーによる研削等の適宜の方法で溶接部の余盛りが
除去され、平坦に仕上げられる。この際、特に扉部分に
使用される場合には意匠性を考慮した仕上げが施され
る。次いで、常法に従って縦枠や扉に加工し、ステンレ
ス鋼部分が縦枠又は扉の下部に位置するように組み立て
られる。
食性や強度に応じてＳＵＳ３０４を始めとして各種の材
料が使用される。ステンレス鋼板の幅は、ドア高さの範
囲で任意に設定されるが、コストを勘案して実質上錆発
生が問題とされる領域に対応して１００〜２００ｍｍの
範囲で設定されることが多い。使用可能なめっき鋼板と
しては、特にその種類が制約されるものではないが、後
工程の塗装を考慮すると亜鉛めっき鋼板やＦｅを合金化
させた合金化亜鉛めっき鋼板が好ましい。溶接後、ドア
の外面側に相当する面については、必要に応じディスク
サンダーによる研削等の適宜の方法で溶接部の余盛りが
除去され、平坦に仕上げられる。この際、特に扉部分に
使用される場合には意匠性を考慮した仕上げが施され
る。次いで、常法に従って縦枠や扉に加工し、ステンレ
ス鋼部分が縦枠又は扉の下部に位置するように組み立て
られる。
【００１０】
実施例１：ステンレス鋼板として板厚１．５ｍｍのＳＵ
Ｓ３０４を使用し、めっき鋼板としてＳＰＣＣ（低炭素
鋼）を基板にした板厚１．５ｍｍの合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板を使用した。これら鋼板をシャー切断し、Ｉ型開
先を形成した。成分が異なるフィラーワイヤを用いたＴ
ＩＧ溶接や溶接芯線を用いたガスシールドアーク溶接に
より、ステンレス鋼板とめっき鋼板とを突合せ溶接し
た。この場合、希釈率が７０％となるように、添加金属
の溶融量を調節した。なお、ステンレス鋼板及びめっき
鋼板は、溶接時にほぼ同じ割合で溶融した。溶接後に余
盛りを除去し、図２に示す方法で９０度曲げ及び１８０
度の密着曲げ加工テストを行い、割れ発生の有無を調査
した。このときの溶接条件及びテスト結果を示す表１及
び図３にみられるように、添加金属を使用することなく
ステンレス鋼板とめっき鋼板とを溶接した場合には９０
度曲げで割れが発生した。これに対し、添加金属を使用
した溶接法では、加工性が改善されていた。しかし、溶
接金属のＮｉ当量及びＣｒ当量の関係がＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足する場合にのみ１８０度
密着曲げが可能であった。
Ｓ３０４を使用し、めっき鋼板としてＳＰＣＣ（低炭素
鋼）を基板にした板厚１．５ｍｍの合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板を使用した。これら鋼板をシャー切断し、Ｉ型開
先を形成した。成分が異なるフィラーワイヤを用いたＴ
ＩＧ溶接や溶接芯線を用いたガスシールドアーク溶接に
より、ステンレス鋼板とめっき鋼板とを突合せ溶接し
た。この場合、希釈率が７０％となるように、添加金属
の溶融量を調節した。なお、ステンレス鋼板及びめっき
鋼板は、溶接時にほぼ同じ割合で溶融した。溶接後に余
盛りを除去し、図２に示す方法で９０度曲げ及び１８０
度の密着曲げ加工テストを行い、割れ発生の有無を調査
した。このときの溶接条件及びテスト結果を示す表１及
び図３にみられるように、添加金属を使用することなく
ステンレス鋼板とめっき鋼板とを溶接した場合には９０
度曲げで割れが発生した。これに対し、添加金属を使用
した溶接法では、加工性が改善されていた。しかし、溶
接金属のＮｉ当量及びＣｒ当量の関係がＮｉ当量≧−
０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足する場合にのみ１８０度
密着曲げが可能であった。
【００１１】
【００１２】実施例２：Ｎｉ当量：１６重量％，Ｃｒ当
量：２２重量％のフィラーワイヤを使用し、板厚２．０
ｍｍのステンレス鋼板ＳＵＳ３０４と、ＳＳ４００（一
般構造用圧延鋼）を基板とする板厚２．３ｍｍの合金化
溶融亜鉛めっき鋼板とを両面から溶接した。本実施例で
は、Ｉ開先で希釈率７０％及び開先角度６０度のＶ開先
で６０％の溶接条件を採用した。溶接後、鋼板から余盛
りを除去し、図２に示す方法で９０度曲げ及び１８０度
の密着曲げ加工テストを行い、割れ発生の有無を調査し
た。このときの溶接条件及びテスト結果を示す表２にみ
られるように、Ｉ開先では溶接金属のＮｉ当量がＮｉ当
量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足せず、１８０度の
密着曲げで溶接部に割れが検出された。しかし、開先角
度６０度のＶ開先ではＮｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋
２０となっており、１８０度の密着曲げでも割れが発生
しなかった。
量：２２重量％のフィラーワイヤを使用し、板厚２．０
ｍｍのステンレス鋼板ＳＵＳ３０４と、ＳＳ４００（一
般構造用圧延鋼）を基板とする板厚２．３ｍｍの合金化
溶融亜鉛めっき鋼板とを両面から溶接した。本実施例で
は、Ｉ開先で希釈率７０％及び開先角度６０度のＶ開先
で６０％の溶接条件を採用した。溶接後、鋼板から余盛
りを除去し、図２に示す方法で９０度曲げ及び１８０度
の密着曲げ加工テストを行い、割れ発生の有無を調査し
た。このときの溶接条件及びテスト結果を示す表２にみ
られるように、Ｉ開先では溶接金属のＮｉ当量がＮｉ当
量≧−０．７×Ｃｒ当量＋２０を満足せず、１８０度の
密着曲げで溶接部に割れが検出された。しかし、開先角
度６０度のＶ開先ではＮｉ当量≧−０．７×Ｃｒ当量＋
２０となっており、１８０度の密着曲げでも割れが発生
しなかった。
【００１３】
【００１４】実施例３：板厚２．０ｍｍのステンレス鋼
板ＳＵＳ３０４を、ＳＳ４００（一般構造用圧延鋼）を
基板とする板厚２．３ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板
にＴＩＧ溶接した。このとき、Ｎｉ当量：２３．５重量
％，Ｃｒ当量：２７重量％のフィラーワイヤを使用し、
Ｉ開先で希釈率が７０％となるように溶接条件を設定し
た。次いで、鋼板の溶接部から余盛りをディスクサンダ
ーで研削除去し、エミリペーパ＃１００で平滑に仕上げ
た。このようにして溶接された鋼板を曲げ加工し、図４
に示す形状の縦枠を製造した。比較のため、同じステン
レス鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板を別々に曲げ加
工し、Ｉ開先でステンレス鋼ワイヤ（Ｙ３０８）を用い
てＴＩＧ溶接した。そして、溶接部から余盛りをディス
クサンダーで研削除去し、エミリペーパ＃１００で平滑
に仕上げ、図４に示す形状をもつ縦枠を製造した。各工
法で縦枠の製造に要した時間を測定した。また、縦枠の
溶接部を頂点に位置させ、表面側から丸棒で荷重を加
え、変形や破断状態を調査した。表３の調査結果にみら
れるように、本発明法は、比較法に比べて５２％の時間
で縦枠を製造でき、生産性が高い方法であることが判
る。また、本発明法で形成された縦枠は、溶接部が破断
することなく母材部が座屈しており、溶接部の安定性が
高くなっている。これに対し、比較法で形成された縦枠
では、溶接部の所々に溶込み不足が発生したため、溶接
部で破断した。
板ＳＵＳ３０４を、ＳＳ４００（一般構造用圧延鋼）を
基板とする板厚２．３ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板
にＴＩＧ溶接した。このとき、Ｎｉ当量：２３．５重量
％，Ｃｒ当量：２７重量％のフィラーワイヤを使用し、
Ｉ開先で希釈率が７０％となるように溶接条件を設定し
た。次いで、鋼板の溶接部から余盛りをディスクサンダ
ーで研削除去し、エミリペーパ＃１００で平滑に仕上げ
た。このようにして溶接された鋼板を曲げ加工し、図４
に示す形状の縦枠を製造した。比較のため、同じステン
レス鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板を別々に曲げ加
工し、Ｉ開先でステンレス鋼ワイヤ（Ｙ３０８）を用い
てＴＩＧ溶接した。そして、溶接部から余盛りをディス
クサンダーで研削除去し、エミリペーパ＃１００で平滑
に仕上げ、図４に示す形状をもつ縦枠を製造した。各工
法で縦枠の製造に要した時間を測定した。また、縦枠の
溶接部を頂点に位置させ、表面側から丸棒で荷重を加
え、変形や破断状態を調査した。表３の調査結果にみら
れるように、本発明法は、比較法に比べて５２％の時間
で縦枠を製造でき、生産性が高い方法であることが判
る。また、本発明法で形成された縦枠は、溶接部が破断
することなく母材部が座屈しており、溶接部の安定性が
高くなっている。これに対し、比較法で形成された縦枠
では、溶接部の所々に溶込み不足が発生したため、溶接
部で破断した。
【００１５】
【００１６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、予め鋼板の状態で溶接した材料から鋼製ドアが製造
されるため、ステンレス鋼板とめっき鋼板とを別々に曲
げた後で溶接する従来法に比較して安定した強度を持つ
鋼製ドアが高生産性で製造できる。しかも、耐食性に優
れたステンレス鋼板をドア下部に使用していることか
ら、得られた鋼製ドアの耐食性が向上し、玄関，非常口
等の屋外に面する箇所や食品加工場等の床面が水に曝さ
れる環境にあるドアとして、長期間にわたって錆発生の
問題がなく使用される。
は、予め鋼板の状態で溶接した材料から鋼製ドアが製造
されるため、ステンレス鋼板とめっき鋼板とを別々に曲
げた後で溶接する従来法に比較して安定した強度を持つ
鋼製ドアが高生産性で製造できる。しかも、耐食性に優
れたステンレス鋼板をドア下部に使用していることか
ら、得られた鋼製ドアの耐食性が向上し、玄関，非常口
等の屋外に面する箇所や食品加工場等の床面が水に曝さ
れる環境にあるドアとして、長期間にわたって錆発生の
問題がなく使用される。
【図１】 Ｉ開先及びＶ開先の希釈率
【図２】 ９０度曲げテスト及び１８０度曲げテスト
【図３】 Ｎｉ当量及びＣｒ当量の関係が曲げ加工後の
割れに及ぼす影響
割れに及ぼす影響
【図４】 実施例３で製造し、強度テストした縦枠
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１ 8509−4Ｅ Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１Ｂ Ｂ２３Ｋ 103:18
Claims (3)
- 【請求項１】 溶接金属のＮｉ当量がＮｉ当量≧−０．
７×Ｃｒ当量＋２０を満足するように添加金属を使用し
てステンレス鋼板とめっき鋼板とを突合せ溶接し一枚の
鋼板とし、該鋼板を切断，曲げ，溶接等によってドアの
縦枠又は扉に加工し、ステンレス鋼部分が縦枠又は扉の
下部に位置するようにドアを組み立てることを特徴とす
る耐食性に優れた鋼製ドアの製造方法。 - 【請求項２】 フィラーワイヤ，溶接芯線，溶接棒等の
添加金属の成分又は添加量により溶接金属のＮｉ当量を
調節する請求項１記載の耐食性に優れた鋼製ドアの製造
方法。 - 【請求項３】 更にＶ開先でステンレス鋼板とめっき鋼
板とを溶接する請求項２記載の耐食性に優れた鋼製ドア
の製造方法。
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| JPH09267177A true JPH09267177A (ja) | 1997-10-14 |
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| JP10388896A Expired - Fee Related JP3672666B2 (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 耐食性に優れた鋼製ドアの製造方法 |
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| JP (1) | JP3672666B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7767314B2 (en) | 2005-09-28 | 2010-08-03 | Nippon Steel Corporation | Weld joint formed with stainless steel-based weld metal for welding a zinc-based alloy coated steel sheet |
| CN101871308A (zh) * | 2010-06-11 | 2010-10-27 | 泉州市宏宇金属实业有限公司 | 一种不锈钢门的生产工艺 |
| JP2021187104A (ja) * | 2020-06-02 | 2021-12-13 | 凸版印刷株式会社 | プリント化粧金属板、プリント化粧金属板の製造方法及びドア |
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-
1996
- 1996-03-29 JP JP10388896A patent/JP3672666B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPWO2025116023A1 (ja) * | 2023-12-01 | 2025-06-05 |
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