JPH09273402A - 水素酸素燃焼タービンプラント - Google Patents
水素酸素燃焼タービンプラントInfo
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- JPH09273402A JPH09273402A JP8509896A JP8509896A JPH09273402A JP H09273402 A JPH09273402 A JP H09273402A JP 8509896 A JP8509896 A JP 8509896A JP 8509896 A JP8509896 A JP 8509896A JP H09273402 A JPH09273402 A JP H09273402A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/005—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the working fluid being steam, created by combustion of hydrogen with oxygen
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧縮機を高圧力比化せずに高効率化すると共
に製作の容易な水素酸素燃焼タービンプラントを提供す
る。 【解決手段】 Ｈ2 ，Ｏ2 を燃焼する燃焼器１０４の上
流側のガスと第１タービン１０５の排気の一部を熱交換
させる第１熱交換器１０３が設けられている。第１ター
ビン１０５の排気の残部は第２熱交換器１０６へ導か
れ、第３タービン１１０へ流れるガスと熱交換される。
第１熱交換器１０３を出た排気は、第３熱交換器１０７
を出た後、一部が第２タービン１０９へ供給される。第
２タービン１０９の排気は前記した第３タービンへ導か
れる。圧縮機は低圧圧縮機１００と高圧圧縮機１０２に
分割されその間に中間冷却器１０１が配置され、その中
間冷却器１０１には復水器１１１からの復水の一部が導
かれる。
に製作の容易な水素酸素燃焼タービンプラントを提供す
る。 【解決手段】 Ｈ2 ，Ｏ2 を燃焼する燃焼器１０４の上
流側のガスと第１タービン１０５の排気の一部を熱交換
させる第１熱交換器１０３が設けられている。第１ター
ビン１０５の排気の残部は第２熱交換器１０６へ導か
れ、第３タービン１１０へ流れるガスと熱交換される。
第１熱交換器１０３を出た排気は、第３熱交換器１０７
を出た後、一部が第２タービン１０９へ供給される。第
２タービン１０９の排気は前記した第３タービンへ導か
れる。圧縮機は低圧圧縮機１００と高圧圧縮機１０２に
分割されその間に中間冷却器１０１が配置され、その中
間冷却器１０１には復水器１１１からの復水の一部が導
かれる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＮＯX やＣＯ2 を
発生しない無公害の水素酸素燃焼を利用したタービンプ
ラントに関する。
発生しない無公害の水素酸素燃焼を利用したタービンプ
ラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３に示すサイクルが現在考えられてい
る中で高効率であり実現性の高い水素酸素燃焼タービン
プラントのサイクルの１つである。図３において、２０
０は圧縮機、２０４は燃焼器、２０５は第１タービン
で、圧縮機２００で圧縮されたガスは燃焼器２０４に供
給された水素および酸素と混合されて燃焼され、燃焼に
より発生した高温の燃焼ガス（水蒸気）は第１タービン
２０５を駆動する。
る中で高効率であり実現性の高い水素酸素燃焼タービン
プラントのサイクルの１つである。図３において、２０
０は圧縮機、２０４は燃焼器、２０５は第１タービン
で、圧縮機２００で圧縮されたガスは燃焼器２０４に供
給された水素および酸素と混合されて燃焼され、燃焼に
より発生した高温の燃焼ガス（水蒸気）は第１タービン
２０５を駆動する。
【０００３】２０７，２０８は熱交換器で、第１タービ
ン２０５を出た燃焼ガス（水蒸気）はこの熱交換器２０
７，２０８を経て圧縮機２００へ流れる。２０９は第２
タービンで、熱交換器２０７を出た燃焼ガス（水蒸気）
の一部が導かれ第２タービン２０９を出た燃焼ガス（水
蒸気）は復水器２１１へ導かれる。
ン２０５を出た燃焼ガス（水蒸気）はこの熱交換器２０
７，２０８を経て圧縮機２００へ流れる。２０９は第２
タービンで、熱交換器２０７を出た燃焼ガス（水蒸気）
の一部が導かれ第２タービン２０９を出た燃焼ガス（水
蒸気）は復水器２１１へ導かれる。
【０００４】復水器２１１を出た復水は第１及び第２給
水加熱器２１７及び２１８で加熱されたのち第１ポンプ
２１２により熱交換器２０８，２０７に送られて更に加
熱されて蒸気となって第３タービン２１０に供給されて
これを駆動する。第３タービン２１０を出た排気の一部
は第１タービン２０５の冷却蒸気として用いられ、残部
の排気は燃焼器２０４へ導かれる。図中、２１５と２１
６は発電機を示している。
水加熱器２１７及び２１８で加熱されたのち第１ポンプ
２１２により熱交換器２０８，２０７に送られて更に加
熱されて蒸気となって第３タービン２１０に供給されて
これを駆動する。第３タービン２１０を出た排気の一部
は第１タービン２０５の冷却蒸気として用いられ、残部
の排気は燃焼器２０４へ導かれる。図中、２１５と２１
６は発電機を示している。
【０００５】図４は図３に示したタービンプラントのサ
イクル図であるが、図中の数字は上記図３中の数字に対
応する。以下、その数字を使って説明すると、燃焼器２
０４における燃焼によって発生した水蒸気は、第１ター
ビン２０５を駆動して膨張し２１から２２となり、熱交
換器２０７及び２０８で給水を加熱して大気圧以上の等
圧のまま２４の状態となる。そして圧縮機２００に吸気
され圧縮機２００の仕事により２５の状態に圧縮され
て、再び燃焼器２０４に入る。
イクル図であるが、図中の数字は上記図３中の数字に対
応する。以下、その数字を使って説明すると、燃焼器２
０４における燃焼によって発生した水蒸気は、第１ター
ビン２０５を駆動して膨張し２１から２２となり、熱交
換器２０７及び２０８で給水を加熱して大気圧以上の等
圧のまま２４の状態となる。そして圧縮機２００に吸気
され圧縮機２００の仕事により２５の状態に圧縮され
て、再び燃焼器２０４に入る。
【０００６】熱交換器２０７を出た２３の状態の蒸気の
一部は、第２タービン２０９を駆動して膨張し、３０の
状態の排気となって復水器２１１で復水２９となる。そ
の後復水は、給水加熱器２１７，２１８、熱交換器２０
７，２０８で加熱されて飽和蒸気２８から過熱蒸気２７
となり、第３タービン２１０を駆動し排気３１となって
再び燃焼器２０４に戻る。
一部は、第２タービン２０９を駆動して膨張し、３０の
状態の排気となって復水器２１１で復水２９となる。そ
の後復水は、給水加熱器２１７，２１８、熱交換器２０
７，２０８で加熱されて飽和蒸気２８から過熱蒸気２７
となり、第３タービン２１０を駆動し排気３１となって
再び燃焼器２０４に戻る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】図３に示す従来の水素
酸素燃焼タービンプラントの更なる高効率化のために
は、圧縮機２００の高圧力比化が必要となるが、高圧力
比化は、圧縮機２００および第１タービン２０５の段数
の増大によるコスト高、起動の課題、タービン入口翼高
さが小さくなることによる冷却翼製作の課題、圧縮機出
口温度が高くなることによる圧縮機最終段ディスク強度
に問題が生じることなど様々な問題が生ずる。
酸素燃焼タービンプラントの更なる高効率化のために
は、圧縮機２００の高圧力比化が必要となるが、高圧力
比化は、圧縮機２００および第１タービン２０５の段数
の増大によるコスト高、起動の課題、タービン入口翼高
さが小さくなることによる冷却翼製作の課題、圧縮機出
口温度が高くなることによる圧縮機最終段ディスク強度
に問題が生じることなど様々な問題が生ずる。
【０００８】そこで本発明は、圧縮機を高圧力比化せず
に高効率化すると共に製作の容易な水素、酸素燃焼ター
ビンプラントを提供することを課題としている。
に高効率化すると共に製作の容易な水素、酸素燃焼ター
ビンプラントを提供することを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するため、燃焼器上流側のガスとタービン出口からの排
気とを熱交換させる熱交換器を設けた水素酸素燃焼ター
ビンプラントを提供する。
するため、燃焼器上流側のガスとタービン出口からの排
気とを熱交換させる熱交換器を設けた水素酸素燃焼ター
ビンプラントを提供する。
【００１０】このように、水素酸素燃焼器上流部とター
ビン出口とを熱交換させる熱交換器を設けることによっ
て低圧力比で、Ｈ2 ，Ｏ2 量を減少させ高効率化させる
ことができる。またこれにより、プラント全体出力を同
一とした場合には、タービン入口流量を従来サイクルよ
りも増加させることができ、タービン第１段冷却翼製作
に有利となる。
ビン出口とを熱交換させる熱交換器を設けることによっ
て低圧力比で、Ｈ2 ，Ｏ2 量を減少させ高効率化させる
ことができる。またこれにより、プラント全体出力を同
一とした場合には、タービン入口流量を従来サイクルよ
りも増加させることができ、タービン第１段冷却翼製作
に有利となる。
【００１１】前記した本発明による水素酸素燃焼タービ
ンプラントは、燃焼器と直結する第１のタービンと、同
第１のタービンの排ガスの熱にて駆動する第１のタービ
ン以外のタービンを有する水素酸素燃焼タービンプラン
トにおいて、前記第１のタービンの排ガスの一部を、同
排ガスと第１のタービン以外のタービンの上流側との熱
交換を行う熱交換器に抽気すると共に、第１のタービン
の排ガスの残部を、同排ガスと燃焼器上流側との熱交換
を行う熱交換器に抽気するように具体化した構成とする
ことができる。
ンプラントは、燃焼器と直結する第１のタービンと、同
第１のタービンの排ガスの熱にて駆動する第１のタービ
ン以外のタービンを有する水素酸素燃焼タービンプラン
トにおいて、前記第１のタービンの排ガスの一部を、同
排ガスと第１のタービン以外のタービンの上流側との熱
交換を行う熱交換器に抽気すると共に、第１のタービン
の排ガスの残部を、同排ガスと燃焼器上流側との熱交換
を行う熱交換器に抽気するように具体化した構成とする
ことができる。
【００１２】このように構成した本発明による水素酸素
燃焼タービンプラントにおいては、前記したように第１
のタービン以外のタービンの上流側と第１タービンの排
ガスの一部との間で熱交換させると共に第１タービンの
排ガスの残部と燃焼器上流側とを熱交換させることによ
り、低圧力比でＨ2 ，Ｏ2 量を減少させ高効率化させる
作用があり、また、これによりプラント全体出力を同一
とした場合には第１タービン入口流量を従来サイクルよ
りも増加させることができ、第１タービン第１段冷却翼
製作に有利となる作用がある。
燃焼タービンプラントにおいては、前記したように第１
のタービン以外のタービンの上流側と第１タービンの排
ガスの一部との間で熱交換させると共に第１タービンの
排ガスの残部と燃焼器上流側とを熱交換させることによ
り、低圧力比でＨ2 ，Ｏ2 量を減少させ高効率化させる
作用があり、また、これによりプラント全体出力を同一
とした場合には第１タービン入口流量を従来サイクルよ
りも増加させることができ、第１タービン第１段冷却翼
製作に有利となる作用がある。
【００１３】本発明による水素酸素燃焼タービンプラン
トにおいては、ガスタービン圧縮機の中間段、または複
数に分割された圧縮機の間に中間冷却器を設けた構成と
するのが好ましい。このように中間冷却器を設け、復水
器下流の水を噴射することにより圧縮機出口温度を低下
させ、圧縮機実現性を高める作用がある。
トにおいては、ガスタービン圧縮機の中間段、または複
数に分割された圧縮機の間に中間冷却器を設けた構成と
するのが好ましい。このように中間冷却器を設け、復水
器下流の水を噴射することにより圧縮機出口温度を低下
させ、圧縮機実現性を高める作用がある。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明による水素酸素燃焼
タービンプラントを図１に示した一実施形態について説
明する。図１に示した水素酸素燃焼タービンプラントで
は、圧縮機が低圧圧縮機１００と高圧圧縮機１０２に分
けられていて、その間に中間冷却器１０１が設けられて
いる。
タービンプラントを図１に示した一実施形態について説
明する。図１に示した水素酸素燃焼タービンプラントで
は、圧縮機が低圧圧縮機１００と高圧圧縮機１０２に分
けられていて、その間に中間冷却器１０１が設けられて
いる。
【００１５】１０４は燃焼器、１０５は第１タービン、
１０９は第２タービン、１１０は第３タービンである。
１１４，１１５，１１６は、それぞれ、第１タービン１
０５，第２タービン１０９、第３タービン１１０によっ
て駆動される第１，第２，第３発電機を示している。１
０３，１０６，１０７，１０８は、それぞれ、第１，第
２，第３，第４熱交換器、１１７，１１８は第１，第２
給水加熱器を示している。
１０９は第２タービン、１１０は第３タービンである。
１１４，１１５，１１６は、それぞれ、第１タービン１
０５，第２タービン１０９、第３タービン１１０によっ
て駆動される第１，第２，第３発電機を示している。１
０３，１０６，１０７，１０８は、それぞれ、第１，第
２，第３，第４熱交換器、１１７，１１８は第１，第２
給水加熱器を示している。
【００１６】１１１は復水器、１１２及び１１３は第１
及び第２ポンプを示している。高圧圧縮機１０２を出た
ガスは第１熱交換器１０３で加熱されて燃焼器１０４へ
供給され、ここに供給された水素、酸素と混合されて燃
焼され、燃焼により発生した高温の燃焼ガスは第１ター
ビン１０５へ供給され第１発電機１１４を駆動する。
及び第２ポンプを示している。高圧圧縮機１０２を出た
ガスは第１熱交換器１０３で加熱されて燃焼器１０４へ
供給され、ここに供給された水素、酸素と混合されて燃
焼され、燃焼により発生した高温の燃焼ガスは第１ター
ビン１０５へ供給され第１発電機１１４を駆動する。
【００１７】第１タービン１０５の排気は２つに分けら
れ、一部は第１熱交換器１０３へ流れ、他の一部は第２
熱交換器１０６へ流れる。第１及び第２熱交換器１０３
及び１０６を出た排気は合流して第３熱交換器１０７、
第４熱交換器１０８に流れて後記するように第３タービ
ン１１０に流れる水蒸気を加熱したのち低圧圧縮機１０
０へ供給される。
れ、一部は第１熱交換器１０３へ流れ、他の一部は第２
熱交換器１０６へ流れる。第１及び第２熱交換器１０３
及び１０６を出た排気は合流して第３熱交換器１０７、
第４熱交換器１０８に流れて後記するように第３タービ
ン１１０に流れる水蒸気を加熱したのち低圧圧縮機１０
０へ供給される。
【００１８】また、第３熱交換器１０７を出た排気の一
部は第２タービン１０９へ流れて同第２タービン１０９
を駆動する。第２タービン１０９の排気は復水器１１１
で復水となり、その復水は第１給水加熱器１１７、第２
給水加熱器１１８で加熱されたのち、第４熱交換器１０
８、第３熱交換器１０７及び第２熱交換器１０６で更に
加熱されて第３タービン１１０へ供給されて同第３ター
ビン１１０を駆動する。
部は第２タービン１０９へ流れて同第２タービン１０９
を駆動する。第２タービン１０９の排気は復水器１１１
で復水となり、その復水は第１給水加熱器１１７、第２
給水加熱器１１８で加熱されたのち、第４熱交換器１０
８、第３熱交換器１０７及び第２熱交換器１０６で更に
加熱されて第３タービン１１０へ供給されて同第３ター
ビン１１０を駆動する。
【００１９】第３タービン１１０の排気は、その一部が
第１タービン１０５の冷却蒸気として、残部は高圧圧縮
機１０２の出口に合流される。以上説明した図１のター
ビンプラントのサイクル図を図２に示してあり、図中の
数字は図１中の数字に対応する。
第１タービン１０５の冷却蒸気として、残部は高圧圧縮
機１０２の出口に合流される。以上説明した図１のター
ビンプラントのサイクル図を図２に示してあり、図中の
数字は図１中の数字に対応する。
【００２０】図２において、トッピングサイクルは８−
９−１−２−３−４−５−６−７−８で構成された閉サ
イクルを示す。またボトミングサイクルは、８−９−１
−２−３−４−１６−１７，１８−１１−１２−１３−
１４−８で構成する閉サイクルを示す。８−９−１−２
−３−４の部分ではトッピングとボトミングサイクルが
重なっている。
９−１−２−３−４−５−６−７−８で構成された閉サ
イクルを示す。またボトミングサイクルは、８−９−１
−２−３−４−１６−１７，１８−１１−１２−１３−
１４−８で構成する閉サイクルを示す。８−９−１−２
−３−４の部分ではトッピングとボトミングサイクルが
重なっている。
【００２１】トッピングサイクルは、燃焼器１０４では
９から１への温度上昇があり、第１タービン１０５では
１から２へ膨張する。その後、第１熱交換器１０３と第
２熱交換器１０６により、第１タービン１０５の排ガス
を８−９と１２−１３へ再生する。
９から１への温度上昇があり、第１タービン１０５では
１から２へ膨張する。その後、第１熱交換器１０３と第
２熱交換器１０６により、第１タービン１０５の排ガス
を８−９と１２−１３へ再生する。
【００２２】第３および第４熱交換器１０７，１０８に
よりボトミングの１１−１２と１８−１１へ再生する。
その後、低圧圧縮機１００により５から６へ加圧され中
間冷却器１０１により所定の温度まで冷却される。その
後、７から８へ高圧圧縮機１０２により加圧された後、
８−９でタービン排ガスの再生熱を受け取り加温され
る。
よりボトミングの１１−１２と１８−１１へ再生する。
その後、低圧圧縮機１００により５から６へ加圧され中
間冷却器１０１により所定の温度まで冷却される。その
後、７から８へ高圧圧縮機１０２により加圧された後、
８−９でタービン排ガスの再生熱を受け取り加温され
る。
【００２３】ボトミングでは、トッピングと８−９−１
−２−３−４において重なっており、その後１５から１
６へ第２タービン１０９により膨張する。その後、復水
器１１１を経たのち第１給水加熱器１１７と第２給水加
熱器１１８により加温された後、第１加圧ポンプ１１２
により加圧される。
−２−３−４において重なっており、その後１５から１
６へ第２タービン１０９により膨張する。その後、復水
器１１１を経たのち第１給水加熱器１１７と第２給水加
熱器１１８により加温された後、第１加圧ポンプ１１２
により加圧される。
【００２４】その後第４熱交換器１０８、第３熱交換器
１０７と第２熱交換器１０６により加温された後、第３
タービン１１０で膨張して第３発電機１１６で出力を得
る。その後、蒸気の一部を第１タービン１０５の冷却に
使用し、その残りを高圧圧縮機１０２の出口蒸気と混合
される。
１０７と第２熱交換器１０６により加温された後、第３
タービン１１０で膨張して第３発電機１１６で出力を得
る。その後、蒸気の一部を第１タービン１０５の冷却に
使用し、その残りを高圧圧縮機１０２の出口蒸気と混合
される。
【００２５】復水器１１１を出た給水は燃焼器１０４で
供給されたＨ2 およびＯ2 と同じ質量流量分が排水され
る。その後、一部の凝縮水が中間冷却器１０１へ供給さ
れ低圧圧縮機１００からでてきた蒸気温度を低下させ
る。
供給されたＨ2 およびＯ2 と同じ質量流量分が排水され
る。その後、一部の凝縮水が中間冷却器１０１へ供給さ
れ低圧圧縮機１００からでてきた蒸気温度を低下させ
る。
【００２６】第１タービン１０５の排ガスを第１熱交換
器１０３により、図２の２から３で再生するが、再生す
る先を１２から１３だけでなく、第１熱交換器１０３に
より８から９へ再生することにより図１のサイクルの発
電端効率を向上させることができる（ボトミングではな
くトッピングへ再生することにより発電端効率を向上さ
せることができる）。この点が、従来のサイクルよりも
優れている点である。
器１０３により、図２の２から３で再生するが、再生す
る先を１２から１３だけでなく、第１熱交換器１０３に
より８から９へ再生することにより図１のサイクルの発
電端効率を向上させることができる（ボトミングではな
くトッピングへ再生することにより発電端効率を向上さ
せることができる）。この点が、従来のサイクルよりも
優れている点である。
【００２７】次に、図１に示した水素酸素燃焼タービン
プラントと、図３に示した従来の水素酸素燃焼タービン
プラントについてサイクル計算を行った結果を、表１，
表２に示す。ただし、計算上の仮定には表３に示した条
件を使用した。表１，表２より以下のことがいえる。
プラントと、図３に示した従来の水素酸素燃焼タービン
プラントについてサイクル計算を行った結果を、表１，
表２に示す。ただし、計算上の仮定には表３に示した条
件を使用した。表１，表２より以下のことがいえる。
【００２８】図１に示した本発明の水素酸素燃焼タービ
ンプラントの全体効率は６０．３％（ＨＨＶ基準）とな
り従来のプラントの５９．４％より相対値で１．５％高
効率化された。図１の本発明のプラントは中間冷却器１
０１を設置したことにより高圧圧縮機１０２の出口温度
を５５０℃と低温にすることができ、これにより従来の
プラントの７１８℃よりも圧縮機の実現性が高くなっ
た。
ンプラントの全体効率は６０．３％（ＨＨＶ基準）とな
り従来のプラントの５９．４％より相対値で１．５％高
効率化された。図１の本発明のプラントは中間冷却器１
０１を設置したことにより高圧圧縮機１０２の出口温度
を５５０℃と低温にすることができ、これにより従来の
プラントの７１８℃よりも圧縮機の実現性が高くなっ
た。
【００２９】また、図１の本発明のプラントは、第１タ
ービン１０５入口流量が２３７kg/sとなり、従来プラン
トの２２５kg/sより約５％増加するため、第１段冷却翼
の翼高さを高くでき、冷却翼製作に有利となることがわ
かる。
ービン１０５入口流量が２３７kg/sとなり、従来プラン
トの２２５kg/sより約５％増加するため、第１段冷却翼
の翼高さを高くでき、冷却翼製作に有利となることがわ
かる。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】以上具体的に説明したように、本発明に
よる水素酸素燃焼タービンプラントにおいては、タービ
ン出口と水素酸素燃焼器の上流部とを熱交換器で熱交換
させることにより、低圧力比でＨ2 ，Ｏ2 量を減少させ
高効率化することを特徴としており、このように構成し
た本発明の水素酸素燃焼タービンプラントは以下の効果
がある。
よる水素酸素燃焼タービンプラントにおいては、タービ
ン出口と水素酸素燃焼器の上流部とを熱交換器で熱交換
させることにより、低圧力比でＨ2 ，Ｏ2 量を減少させ
高効率化することを特徴としており、このように構成し
た本発明の水素酸素燃焼タービンプラントは以下の効果
がある。
【００３４】（１）全体効率（発電端効率）を向上させ
る効果。 表１，表２に例示するように、本発明の水素酸素燃焼タ
ービンプラントの全体効率は６０．３％（ＨＨＶ基準）
となり従来のプラント５９．４％より相対値で１．５％
高効率化させる効果がある。
る効果。 表１，表２に例示するように、本発明の水素酸素燃焼タ
ービンプラントの全体効率は６０．３％（ＨＨＶ基準）
となり従来のプラント５９．４％より相対値で１．５％
高効率化させる効果がある。
【００３５】（２）圧縮機実現性を高める効果。 本発明のプラントは中間冷却を設けた構成を付加するこ
とにより高圧圧縮機出口温度を５５０℃と低温にするこ
とにより従来のプラントの７１８℃よりも圧縮機の実現
性を高めることができる。
とにより高圧圧縮機出口温度を５５０℃と低温にするこ
とにより従来のプラントの７１８℃よりも圧縮機の実現
性を高めることができる。
【００３６】（３）タービン冷却翼製作を容易にする効
果。 本発明のプラントの第１タービン入口流量が２３７kg/s
となり、従来プラントのそれの２２５kg/sより約５％増
加するため、第１段冷却翼、翼高さを高くでき冷却翼製
作を容易とする効果がある。
果。 本発明のプラントの第１タービン入口流量が２３７kg/s
となり、従来プラントのそれの２２５kg/sより約５％増
加するため、第１段冷却翼、翼高さを高くでき冷却翼製
作を容易とする効果がある。
【図１】本発明の実施の一形態に係る水素酸素燃焼ター
ビンの系統図。
ビンの系統図。
【図２】図１に示した水素酸素燃焼タービンプラントの
温度−エントロピ線図。
温度−エントロピ線図。
【図３】従来の水素酸素燃焼タービンプラントの系統
図。
図。
【図４】図３に示した水素酸素燃焼タービンプラントの
温度−エントロピ線図。
温度−エントロピ線図。
１００ 低圧圧縮機 １０１ 中間冷却器 １０２ 高圧圧縮機 １０３ 第１熱交換器 １０４ 燃焼器 １０５ 第１タービン １０６ 第２熱交換器 １０７ 第３熱交換器 １０８ 第４熱交換器 １０９ 第２タービン １１０ 第３タービン １１１ 復水器 １１２ 第１ポンプ １１３ 第２ポンプ １１４ 第１発電機 １１５ 第２発電機 １１６ 第３発電機 １１７ 第１給水加熱器 １１８ 第２給水加熱器
Claims (3)
- 【請求項１】 水素酸素燃焼ガスタービンプラントにお
いて、燃焼器上流側とタービン下流側との熱交換を行う
熱交換器を設けたことを特徴とする水素酸素燃焼タービ
ンプラント。 - 【請求項２】 燃焼器と直結する第１のタービンと、同
第１のタービンの排ガスの熱にて駆動する第１のタービ
ン以外のタービンを有する水素酸素燃焼ガスタービンプ
ラントにおいて、前記第１のタービンの排ガスの一部
を、同排ガスと第１のタービン以外のタービンの上流側
との熱交換を行う熱交換器に抽気すると共に、第１のタ
ービンの排ガスの残部を、同排ガスと燃焼器上流側との
熱交換を行う熱交換器に抽気することを特徴とする水素
酸素燃焼タービンプラント。 - 【請求項３】 ガスタービン圧縮機の中間段または複数
に分割された圧縮機の間に中間冷却器を設けたことを特
徴とする請求項１または２に記載の水素酸素燃焼タービ
ンプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08085098A JP3095680B2 (ja) | 1996-04-08 | 1996-04-08 | 水素酸素燃焼タービンプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08085098A JP3095680B2 (ja) | 1996-04-08 | 1996-04-08 | 水素酸素燃焼タービンプラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09273402A true JPH09273402A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3095680B2 JP3095680B2 (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=13849144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08085098A Expired - Fee Related JP3095680B2 (ja) | 1996-04-08 | 1996-04-08 | 水素酸素燃焼タービンプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3095680B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10103021A (ja) * | 1996-09-30 | 1998-04-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低温形水素燃焼タービン |
| EP1580483A1 (en) * | 2004-02-24 | 2005-09-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine plant |
| IT201700015175A1 (it) * | 2017-02-10 | 2018-08-10 | Spada S R L | Motore primo a combustione interna a ciclo semi-chiuso e processo termodinamico semi-chiuso per la produzione di potenza |
-
1996
- 1996-04-08 JP JP08085098A patent/JP3095680B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10103021A (ja) * | 1996-09-30 | 1998-04-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低温形水素燃焼タービン |
| EP1580483A1 (en) * | 2004-02-24 | 2005-09-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine plant |
| US7278267B2 (en) | 2004-02-24 | 2007-10-09 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine plant |
| IT201700015175A1 (it) * | 2017-02-10 | 2018-08-10 | Spada S R L | Motore primo a combustione interna a ciclo semi-chiuso e processo termodinamico semi-chiuso per la produzione di potenza |
| WO2018146624A1 (en) * | 2017-02-10 | 2018-08-16 | Spada Srl | Semi-closed cycle internal combustion prime mover and semi-closed thermodynamic process for the production of power |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3095680B2 (ja) | 2000-10-10 |
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