JPH09274400A - 定着方法 - Google Patents
定着方法Info
- Publication number
- JPH09274400A JPH09274400A JP9033015A JP3301597A JPH09274400A JP H09274400 A JPH09274400 A JP H09274400A JP 9033015 A JP9033015 A JP 9033015A JP 3301597 A JP3301597 A JP 3301597A JP H09274400 A JPH09274400 A JP H09274400A
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- JP
- Japan
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- fixing
- fixing member
- contact angle
- liquid
- debye
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- Pending
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-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
- G03G15/00—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern
- G03G15/20—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat
- G03G15/2003—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat using heat
- G03G15/2014—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat using heat using contact heat
- G03G15/2053—Structural details of heat elements, e.g. structure of roller or belt, eddy current, induction heating
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Fixing For Electrophotography (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低エネルギー定着型トナーに対しても耐ホッ
トオフセット性にすぐれ、充分な定着性能が得られる、
電子写真方式における定着方法を提供する。 【解決手段】 トナーの加熱加圧定着を行なうに際し
て、加熱定着中に溶融トナーと接触する定着部材表面の
静的接触角及び後退接触角を、双極子能率３．０デバイ
以上の液体にて測定し、下記の式１に代入することによ
り算出した付着定数μs-b（１）と、双極子能率＝０デ
バイの液体を用いて同様の測定をして得られる付着定数
μs-b（２）との比、μs-b（１）／μs-b（２）が８．
０以下である定着部材を用いることを特徴とする定着方
法。 【数１】 μs-b（ｎ）＝（ｃｏｓθb−ｃｏｓθs）／ｓｉｎθb ・・・（１） （ここで、μs-b（ｎ）：付着係数、ｎは１または２、 θb ：後退接触角、 θs ：静的接触角を示す。）
トオフセット性にすぐれ、充分な定着性能が得られる、
電子写真方式における定着方法を提供する。 【解決手段】 トナーの加熱加圧定着を行なうに際し
て、加熱定着中に溶融トナーと接触する定着部材表面の
静的接触角及び後退接触角を、双極子能率３．０デバイ
以上の液体にて測定し、下記の式１に代入することによ
り算出した付着定数μs-b（１）と、双極子能率＝０デ
バイの液体を用いて同様の測定をして得られる付着定数
μs-b（２）との比、μs-b（１）／μs-b（２）が８．
０以下である定着部材を用いることを特徴とする定着方
法。 【数１】 μs-b（ｎ）＝（ｃｏｓθb−ｃｏｓθs）／ｓｉｎθb ・・・（１） （ここで、μs-b（ｎ）：付着係数、ｎは１または２、 θb ：後退接触角、 θs ：静的接触角を示す。）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は複写機、プリンタ、
ファクシミリ等の電子写真方式を用いた画像形成装置の
熱圧定着装置に用いられる定着部材に関し、詳しくは、
粘着性の高い熱溶融トナーに対して、表面が高い離型性
を有する定着部材を用いる定着方法に関する。
ファクシミリ等の電子写真方式を用いた画像形成装置の
熱圧定着装置に用いられる定着部材に関し、詳しくは、
粘着性の高い熱溶融トナーに対して、表面が高い離型性
を有する定着部材を用いる定着方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電子写真方式による画像形成装置
では、熱溶融性トナー粉末を用いて、紙等の画像担持体
上に可視像を形成し、これを加熱溶融して定着させ画像
を得ている。一般に、画像の定着には、熱効率の面か
ら、定着ローラ等の定着部材を直接未定着トナー像に圧
接して、そのトナーを熱溶融する方法が採られている。
つまり、画像担持体は、溶融したトナーが介在した状態
で、定着部材から引き剥がされることとなる。従って、
定着部材の表面部が加熱時において溶融トナーと粘着し
やすい場合には、定着部材に溶融トナーが付着し、これ
が再度、画像担持体の非画像部に転写する、いわゆる
「ホットオフセット」が発生しやすくなる。
では、熱溶融性トナー粉末を用いて、紙等の画像担持体
上に可視像を形成し、これを加熱溶融して定着させ画像
を得ている。一般に、画像の定着には、熱効率の面か
ら、定着ローラ等の定着部材を直接未定着トナー像に圧
接して、そのトナーを熱溶融する方法が採られている。
つまり、画像担持体は、溶融したトナーが介在した状態
で、定着部材から引き剥がされることとなる。従って、
定着部材の表面部が加熱時において溶融トナーと粘着し
やすい場合には、定着部材に溶融トナーが付着し、これ
が再度、画像担持体の非画像部に転写する、いわゆる
「ホットオフセット」が発生しやすくなる。
【０００３】そこでこれまでにも、この「ホットオフセ
ット」が生じないようにするために種々の材料が定着部
材の材料として検討されてきた。その中でも、表面自由
エネルギーの低さから加熱時においても粘着しにくい性
質を有するフッ素系高分子、シリコーン系高分子や、こ
れらをベースとする複合材料等を定着部材に用いること
が提案されてきた。特に、離型剤としてのオイル塗布を
行わないオイルレス定着法では、フッ素系高分子を用い
る方法が数多く提案されている。
ット」が生じないようにするために種々の材料が定着部
材の材料として検討されてきた。その中でも、表面自由
エネルギーの低さから加熱時においても粘着しにくい性
質を有するフッ素系高分子、シリコーン系高分子や、こ
れらをベースとする複合材料等を定着部材に用いること
が提案されてきた。特に、離型剤としてのオイル塗布を
行わないオイルレス定着法では、フッ素系高分子を用い
る方法が数多く提案されている。
【０００４】例えば、（１）金属ローラの表面にフッ化
カーボンを１〜２５重量％含有するフッ素系樹脂からな
る樹脂被膜層を設ける（特開昭５７−５４９６８号）、
（２）金属ローラの外面にフッ素ゴムとフッ素樹脂の混
合物でその合計量の５〜７０重量％がフッ素樹脂である
被覆層を設ける（特開昭５８−２８６４号）、（３）被
覆材として末端基にＣＦ3基を有するパーフルオロアル
キル官能シランを用いる（特開昭６１−３６７７８
号）、（４）熱定着ローラ表面に潤滑性並びに離型性を
有する微粒子を含む複合メッキ層を設ける（特開昭６１
−２０５９６６号）、（５）ローラ基材をフッ素原子を
含有するシラン化合物で被覆する（特開平４−２７３２
７６号）、（６）表面に末端基がＣＦ3よりなるＰＦＡ
樹脂の層を形成したローラを用いる（特開平５−７２９
３４号）などがあげられる。
カーボンを１〜２５重量％含有するフッ素系樹脂からな
る樹脂被膜層を設ける（特開昭５７−５４９６８号）、
（２）金属ローラの外面にフッ素ゴムとフッ素樹脂の混
合物でその合計量の５〜７０重量％がフッ素樹脂である
被覆層を設ける（特開昭５８−２８６４号）、（３）被
覆材として末端基にＣＦ3基を有するパーフルオロアル
キル官能シランを用いる（特開昭６１−３６７７８
号）、（４）熱定着ローラ表面に潤滑性並びに離型性を
有する微粒子を含む複合メッキ層を設ける（特開昭６１
−２０５９６６号）、（５）ローラ基材をフッ素原子を
含有するシラン化合物で被覆する（特開平４−２７３２
７６号）、（６）表面に末端基がＣＦ3よりなるＰＦＡ
樹脂の層を形成したローラを用いる（特開平５−７２９
３４号）などがあげられる。
【０００５】しかしながら、これらの材料は定着部材の
表面状態によっては、１５０℃以下の比較的低い温度で
ホットオフセットが発生したり、定着に必要な最低温度
との間に十分な定着温度幅が得られないために温度制御
が困難になったり、充分な定着性が発揮できないといっ
た種々の問題がある。
表面状態によっては、１５０℃以下の比較的低い温度で
ホットオフセットが発生したり、定着に必要な最低温度
との間に十分な定着温度幅が得られないために温度制御
が困難になったり、充分な定着性が発揮できないといっ
た種々の問題がある。
【０００６】また、定着部材表面の持つ性質を特定する
ことにより、離型性を保持して、ホットオフセットを防
止しようと言う提案もなされてきている。それらの例と
しては、（７）定着ローラ表面の粗度を中心線平均粗さ
を０．５μｍ以上とする（特開昭６２−１６８１８２
号）、（８）ローラ表面を十点平均粗さ１〜１００μｍ
でかつ凹凸の平均間隔が１〜１００μｍの範囲にする
（特開昭６４−２９８８２号）などである。しかし、こ
れらで提案されている特性値は、熱や力をかけない状態
での特性をとらえたものであり、溶融トナーが定着部材
表面から離れる場合といった、加熱状態で力のかかった
状態での定着部材の粘着しやすさについては把握し切れ
ていない。従って、これらの提案に基づいた材料を定着
部材に用いても充分な耐ホットオフセット特性は得られ
ない。
ことにより、離型性を保持して、ホットオフセットを防
止しようと言う提案もなされてきている。それらの例と
しては、（７）定着ローラ表面の粗度を中心線平均粗さ
を０．５μｍ以上とする（特開昭６２−１６８１８２
号）、（８）ローラ表面を十点平均粗さ１〜１００μｍ
でかつ凹凸の平均間隔が１〜１００μｍの範囲にする
（特開昭６４−２９８８２号）などである。しかし、こ
れらで提案されている特性値は、熱や力をかけない状態
での特性をとらえたものであり、溶融トナーが定着部材
表面から離れる場合といった、加熱状態で力のかかった
状態での定着部材の粘着しやすさについては把握し切れ
ていない。従って、これらの提案に基づいた材料を定着
部材に用いても充分な耐ホットオフセット特性は得られ
ない。
【０００７】また、材料のぬれやすさについて静的接触
角を測定して表面特性を検討することは従来より一般に
行われている手法である。しかし、表面粗さと同様にそ
こで得られた値は、材料の静特性をとらえたものであ
り、動特性については把握できない。
角を測定して表面特性を検討することは従来より一般に
行われている手法である。しかし、表面粗さと同様にそ
こで得られた値は、材料の静特性をとらえたものであ
り、動特性については把握できない。
【０００８】一方、「ホットオフセット」を改善するた
めの複写機の機械構造的な面でも様々な提案がなされて
きている。それらの例としては、（９）溶融トナーを冷
却後引き剥がす（特開平５−３４１６７２号）、（１
０）熱伝達部材を加圧ローラに当接させ、長手方向の熱
伝導性を向上させ温度むらを無くす（特開平７−９２８
５１号）等の定着装置の機械構造に関する提案もなされ
ている。しかし、これらは先に述べた定着部材の表面特
性の改善により溶融トナーとの粘着しにくさを改良する
方法と比べて、複写装置全体の改造を必要とし耐ホット
オフセットに対しての抜本的な解決とはならない。
めの複写機の機械構造的な面でも様々な提案がなされて
きている。それらの例としては、（９）溶融トナーを冷
却後引き剥がす（特開平５−３４１６７２号）、（１
０）熱伝達部材を加圧ローラに当接させ、長手方向の熱
伝導性を向上させ温度むらを無くす（特開平７−９２８
５１号）等の定着装置の機械構造に関する提案もなされ
ている。しかし、これらは先に述べた定着部材の表面特
性の改善により溶融トナーとの粘着しにくさを改良する
方法と比べて、複写装置全体の改造を必要とし耐ホット
オフセットに対しての抜本的な解決とはならない。
【０００９】更に、昨今の省エネルギーについての関心
の高まりから、今までよりも小さな熱エネルギーにより
画像が定着されることが求められてきている。その場
合、いわゆる低エネルギー定着型トナーは、低い定着温
度においても、画像の定着性を確保するために、画像担
持体とトナーとの接着性を高める必要がある。すなわ
ち、この様なトナーは、熱感度を高めるべく融点の低い
樹脂をトナー材料として用いているために、加熱時にお
いて定着部材表面に対しても粘着しやすくなってしま
い、従来においては充分とされた加熱時における定着部
材の粘着しにくさにかかる特性を有している材料でも、
「ホットオフセット」が発生しやすい傾向にあった。従
って、定着部材表面は、このような低温定着トナーを用
いた場合においても加熱時において溶融トナーが粘着し
にくい特性が更に求められることとなる。
の高まりから、今までよりも小さな熱エネルギーにより
画像が定着されることが求められてきている。その場
合、いわゆる低エネルギー定着型トナーは、低い定着温
度においても、画像の定着性を確保するために、画像担
持体とトナーとの接着性を高める必要がある。すなわ
ち、この様なトナーは、熱感度を高めるべく融点の低い
樹脂をトナー材料として用いているために、加熱時にお
いて定着部材表面に対しても粘着しやすくなってしま
い、従来においては充分とされた加熱時における定着部
材の粘着しにくさにかかる特性を有している材料でも、
「ホットオフセット」が発生しやすい傾向にあった。従
って、定着部材表面は、このような低温定着トナーを用
いた場合においても加熱時において溶融トナーが粘着し
にくい特性が更に求められることとなる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様な
現状の問題点に鑑み、加熱時において粘着しにくい特性
を必要とする定着部材の表面の特性を明らかにし、この
表面特性を持つ定着部材を用いることにより、耐ホット
オフセット性に優れた定着方法、特に低エネルギー定着
型トナーに対しても耐ホットオフセット特性を有する定
着方法を提供することを目的とする。
現状の問題点に鑑み、加熱時において粘着しにくい特性
を必要とする定着部材の表面の特性を明らかにし、この
表面特性を持つ定着部材を用いることにより、耐ホット
オフセット性に優れた定着方法、特に低エネルギー定着
型トナーに対しても耐ホットオフセット特性を有する定
着方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は鋭意検討の結
果、「ホットオフセット」の発生と関係の深い定着部材
の加熱時における粘着にくさは、定着部材の材質が特定
の２種類の双極子能率の測定液において測定した静的接
触角と後退接触角より算出される付着定数の比率が一定
範囲であれば良好であることを見いだした。本発明はこ
れに基づいてなされたものである。
果、「ホットオフセット」の発生と関係の深い定着部材
の加熱時における粘着にくさは、定着部材の材質が特定
の２種類の双極子能率の測定液において測定した静的接
触角と後退接触角より算出される付着定数の比率が一定
範囲であれば良好であることを見いだした。本発明はこ
れに基づいてなされたものである。
【００１２】即ち、本発明によれば、画像担持体上に形
成した熱溶融性トナー像を、対向配置された定着部材間
で加圧搬送しつつ、加熱溶融して定着を行う定着方法に
おいて、加熱定着中に溶融トナーと接触する定着部材表
面の静的接触角及び後退接触角を、双極子能率３．０デ
バイ以上の液体にて測定し、式１に代入することにより
算出した付着定数μs-b（１）と、双極子能率０デバイ
の液体を用いて同様の測定をして得られる付着定数μs-
b（２）との比、μs-b（１）／μs-b（２）が８．０以
下である定着部材を用いることを特徴とする定着方法が
提供される。この付着定数比の大きさが８．０以下であ
る定着部材を用いれば耐ホットオフセット特性が向上す
る。
成した熱溶融性トナー像を、対向配置された定着部材間
で加圧搬送しつつ、加熱溶融して定着を行う定着方法に
おいて、加熱定着中に溶融トナーと接触する定着部材表
面の静的接触角及び後退接触角を、双極子能率３．０デ
バイ以上の液体にて測定し、式１に代入することにより
算出した付着定数μs-b（１）と、双極子能率０デバイ
の液体を用いて同様の測定をして得られる付着定数μs-
b（２）との比、μs-b（１）／μs-b（２）が８．０以
下である定着部材を用いることを特徴とする定着方法が
提供される。この付着定数比の大きさが８．０以下であ
る定着部材を用いれば耐ホットオフセット特性が向上す
る。
【数１】 μs-b（ｎ）＝（ｃｏｓθb−ｃｏｓθs）／ｓｉｎθb ・・・（１） （ここで、μs-b（ｎ）：付着係数、ｎは１または２、 θb ：後退接触角、 θs ：静的接触角である。） ｎ＝１のときは、双極子能率が３．０デバイ以上の液体
にて測定、ｎ＝２のときは、双極子能率が０．０デバイ
の液体にて測定。
にて測定、ｎ＝２のときは、双極子能率が０．０デバイ
の液体にて測定。
【００１３】本発明で定義する、定着部材の付着定数比
μs-b（１）／μs-b（２）が８．０以下の範囲であれ
ば、溶融トナーと定着部材間の加熱時における粘着しに
くさを良好に確保でき、実用上の定着温度領域におい
て、ホットオフセットの発生をなくすことができる。逆
に、付着定数比の大きさが８．０を上回る場合には、た
とえフッ素系高分子の様な撥水・撥油性を示すとされる
材料で構成された表面であっても、ホットオフセットが
発生し易くなる。
μs-b（１）／μs-b（２）が８．０以下の範囲であれ
ば、溶融トナーと定着部材間の加熱時における粘着しに
くさを良好に確保でき、実用上の定着温度領域におい
て、ホットオフセットの発生をなくすことができる。逆
に、付着定数比の大きさが８．０を上回る場合には、た
とえフッ素系高分子の様な撥水・撥油性を示すとされる
材料で構成された表面であっても、ホットオフセットが
発生し易くなる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に本発明をさらに詳細に説明
する。定着がなされる際の、定着部材表面の加熱時にお
ける粘着しにくさを議論するには、帯電したトナー粉体
の融液と定着部材表面との静電相互作用、及び、静電気
力以外の相互作用の双方を考慮する必要がある。その場
合、従来においては着目されていなかった後退接触角な
らびに測定液の双極子能力の相違した二種類の測定液に
より後退接触角ならびに静的接触角を測定することによ
り、これらのその相関関係を見いだした。それは、後退
接触角により動的特性を、静的接触角により静的特性を
それぞれ把握でき、それらを式１に代入することにより
静特性と動特性を把握することが出来るからである。ま
た、特定の二種類の双極子能力をもつ測定液で接触角を
測定することにより液体の双極子能力成分による付着力
の大きさを分離、表現出来るからである。
する。定着がなされる際の、定着部材表面の加熱時にお
ける粘着しにくさを議論するには、帯電したトナー粉体
の融液と定着部材表面との静電相互作用、及び、静電気
力以外の相互作用の双方を考慮する必要がある。その場
合、従来においては着目されていなかった後退接触角な
らびに測定液の双極子能力の相違した二種類の測定液に
より後退接触角ならびに静的接触角を測定することによ
り、これらのその相関関係を見いだした。それは、後退
接触角により動的特性を、静的接触角により静的特性を
それぞれ把握でき、それらを式１に代入することにより
静特性と動特性を把握することが出来るからである。ま
た、特定の二種類の双極子能力をもつ測定液で接触角を
測定することにより液体の双極子能力成分による付着力
の大きさを分離、表現出来るからである。
【００１５】詳しくは、３．０デバイ以上の双極子能率
をもつ測定液は、トナー融液に見合う静電相互作用力を
的確に表現することができ、加熱時においても粘着しに
くい表面状態を特定できる。そして、０デバイの双極子
能率の測定液は、静電相互作用力以外の相互作用を示す
からである。従って、これらの測定液で得られた付着定
数の比率を求めれば本発明における課題である「ホット
オフセット」に対する加熱時における粘着しにくさを的
確に把握することが出来る。これら２つの測定液で得ら
れた接触角の関係により得られる付着定数の比と「ホッ
トオフセット」の発生のしにくさとの関係を把握したこ
とが本発明の特徴であり、材料がどのようなものであっ
てもそれらの関係を満たすものは「ホットオフセット」
が発生しにくい。
をもつ測定液は、トナー融液に見合う静電相互作用力を
的確に表現することができ、加熱時においても粘着しに
くい表面状態を特定できる。そして、０デバイの双極子
能率の測定液は、静電相互作用力以外の相互作用を示す
からである。従って、これらの測定液で得られた付着定
数の比率を求めれば本発明における課題である「ホット
オフセット」に対する加熱時における粘着しにくさを的
確に把握することが出来る。これら２つの測定液で得ら
れた接触角の関係により得られる付着定数の比と「ホッ
トオフセット」の発生のしにくさとの関係を把握したこ
とが本発明の特徴であり、材料がどのようなものであっ
てもそれらの関係を満たすものは「ホットオフセット」
が発生しにくい。
【００１６】双極子能率が３．０デバイ以上の測定液と
しては、例えば、１−ニトロブタン、２−ニトロプロパ
ン、ニトロベンゼン、アセトフェノン、アセトニトリ
ル、ベンゾニトリル、ピリダジン等を使用することがで
きる。これらの双極子能率の値を表１に示す。
しては、例えば、１−ニトロブタン、２−ニトロプロパ
ン、ニトロベンゼン、アセトフェノン、アセトニトリ
ル、ベンゾニトリル、ピリダジン等を使用することがで
きる。これらの双極子能率の値を表１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】また、双極子能率が０デバイの測定液とし
ては、一般の飽和炭化水素を用いることができ、具体的
には、ｎ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−
ヘプタン等が使用できる。
ては、一般の飽和炭化水素を用いることができ、具体的
には、ｎ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−
ヘプタン等が使用できる。
【００１９】そして、低エネルギー定着を行うには、先
に述べた様に定着温度は低くすることが好ましい。かか
る場合、複写機内における熱保存上の制約があるため低
エネルギー定着と熱保存性を両立するには、溶融性トナ
ーの溶融温度は、８０℃以下のものが好ましい。この時
には、付着定数比：μs-b（１）／μs-b（２）の値は
５．０以下であることが好ましい、この範囲内であれば
低エネルギー定着型トナーにおいてもホットオフセット
は発生しにくくなる。溶融トナーの溶融温度の下限とし
ては実用上は４０℃以上、好ましくは５０℃以上である
ことが好ましい。溶融温度は、ほとんどトナーに用いら
れる結着樹脂の融点に左右される。
に述べた様に定着温度は低くすることが好ましい。かか
る場合、複写機内における熱保存上の制約があるため低
エネルギー定着と熱保存性を両立するには、溶融性トナ
ーの溶融温度は、８０℃以下のものが好ましい。この時
には、付着定数比：μs-b（１）／μs-b（２）の値は
５．０以下であることが好ましい、この範囲内であれば
低エネルギー定着型トナーにおいてもホットオフセット
は発生しにくくなる。溶融トナーの溶融温度の下限とし
ては実用上は４０℃以上、好ましくは５０℃以上である
ことが好ましい。溶融温度は、ほとんどトナーに用いら
れる結着樹脂の融点に左右される。
【００２０】それらの結着剤樹脂の一例としては、ポリ
スチレン，ポリｐ−クロロスチレ，，ポリビニルトルエ
ン等のスチレン及びその置換体の単重合体；スチレン／
ｐ−クロロスチレン共重合体，スチレン／プロピレン共
重合体，スチレン／ビニルトルエン共重合体，スチレン
／ビニルナフタレン共重合体，スチレン／アクリル酸メ
チル共重合体，スチレン／アクリル酸エチル共重合体，
スチレン／アクリル酸ブチル共重合体，スチレン／アク
リル酸オクチル共重合体，スチレン／メタクリル酸メチ
ル共重合体，スチレン／メタクリル酸エチル共重合体，
スチレン／メタクリル酸ブチル共重合体，スチレン／α
−クロルメタクリル酸メチル共重合体，スチレン／アク
リロニトリル共重合体，スチレン／ビニルメチルケトン
共重合体，スチレン／ブタジエン共重合体，スチレン／
イソプレン共重合体，スチレン／マレイン酸共重合体等
のスチレン系共重合体；ポリアクリル酸メチル，ポリア
クリル酸ブチル，ポリメタクリル酸メチル，ポリメタク
リル酸ブチル等のアクリル酸エステル系単重合体やその
共重合体；ポリ塩化ビニル，ポリ酢酸ビニル等のポリビ
ニル誘導体；ポリエステル系重合体，ポリウレタン系重
合体，ポリアミド系重合体，ポリイミド系重合体，ポリ
オール系重合体，エポキシ系重合体，テンペン系重合
体，脂肪族または脂環族炭化水素樹脂，芳香族系石油樹
脂などが挙げられ、単独あるいは混合して使用できるが
特にこれらに限定するものではない。
スチレン，ポリｐ−クロロスチレ，，ポリビニルトルエ
ン等のスチレン及びその置換体の単重合体；スチレン／
ｐ−クロロスチレン共重合体，スチレン／プロピレン共
重合体，スチレン／ビニルトルエン共重合体，スチレン
／ビニルナフタレン共重合体，スチレン／アクリル酸メ
チル共重合体，スチレン／アクリル酸エチル共重合体，
スチレン／アクリル酸ブチル共重合体，スチレン／アク
リル酸オクチル共重合体，スチレン／メタクリル酸メチ
ル共重合体，スチレン／メタクリル酸エチル共重合体，
スチレン／メタクリル酸ブチル共重合体，スチレン／α
−クロルメタクリル酸メチル共重合体，スチレン／アク
リロニトリル共重合体，スチレン／ビニルメチルケトン
共重合体，スチレン／ブタジエン共重合体，スチレン／
イソプレン共重合体，スチレン／マレイン酸共重合体等
のスチレン系共重合体；ポリアクリル酸メチル，ポリア
クリル酸ブチル，ポリメタクリル酸メチル，ポリメタク
リル酸ブチル等のアクリル酸エステル系単重合体やその
共重合体；ポリ塩化ビニル，ポリ酢酸ビニル等のポリビ
ニル誘導体；ポリエステル系重合体，ポリウレタン系重
合体，ポリアミド系重合体，ポリイミド系重合体，ポリ
オール系重合体，エポキシ系重合体，テンペン系重合
体，脂肪族または脂環族炭化水素樹脂，芳香族系石油樹
脂などが挙げられ、単独あるいは混合して使用できるが
特にこれらに限定するものではない。
【００２１】更に優れた耐ホットオフセット性を得るに
は、静電相互作用力の大きさ、すなわち付着定数自体が
小さいことも重要であり、その場合は双極子能率３．０
デバイ以上の液体による付着定数μs-b（１）が０．３
以下であることが好ましい。そして、更に優れた耐ホッ
トオフセット性を得るには、定着部材表面と溶融トナー
との間の付着力の大きさ自身も小さい方が好ましい。そ
の場合は、双極子能率３．０デバイ以上の液体での後退
接触角が大きい方が良く、３０度以上であることが好ま
しく、４０度以上であれば更に好ましいものである。
は、静電相互作用力の大きさ、すなわち付着定数自体が
小さいことも重要であり、その場合は双極子能率３．０
デバイ以上の液体による付着定数μs-b（１）が０．３
以下であることが好ましい。そして、更に優れた耐ホッ
トオフセット性を得るには、定着部材表面と溶融トナー
との間の付着力の大きさ自身も小さい方が好ましい。そ
の場合は、双極子能率３．０デバイ以上の液体での後退
接触角が大きい方が良く、３０度以上であることが好ま
しく、４０度以上であれば更に好ましいものである。
【００２２】また、定着部材と溶融トナーの接触面積は
小さい方が付着力を小さくするにはより有利となるた
め、定着部材表面の表面粗さＲａは３．０μｍ以下であ
れば更に優れた耐ホットオフセット性を得ることができ
る。
小さい方が付着力を小さくするにはより有利となるた
め、定着部材表面の表面粗さＲａは３．０μｍ以下であ
れば更に優れた耐ホットオフセット性を得ることができ
る。
【００２３】本発明における定着部材表面の材料は、上
記条件を満たすものであれば、なんら制限を受けるもの
ではないが、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキル
ビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエ
チレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）
等のフッ素系樹脂単独の表面層や、これにフッ化カーボ
ン、フッ化ピッチ、フッ化カルシウム等の充填材を添加
した材料をベースとして表面層を形成すると、比較的容
易に上記条件を満たす表面を得ることができる。
記条件を満たすものであれば、なんら制限を受けるもの
ではないが、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキル
ビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエ
チレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）
等のフッ素系樹脂単独の表面層や、これにフッ化カーボ
ン、フッ化ピッチ、フッ化カルシウム等の充填材を添加
した材料をベースとして表面層を形成すると、比較的容
易に上記条件を満たす表面を得ることができる。
【００２４】定着部材の基体としては、一般に使われる
ものをそのまま使用できる。具体的には、アルミニウム
や鉄，ステンレスに代表される金属製の管状物、ガラス
製の管状物やこの表面に面状発熱体を設けたもの、ポリ
イミド，ポリエーテルエーテルケトン，ポリエーテルサ
ルホン，ポリエーテルイミド，ポリパラバン酸等の高耐
熱性樹脂フィルムをエンドレスの筒状にしたものを使用
することができる。
ものをそのまま使用できる。具体的には、アルミニウム
や鉄，ステンレスに代表される金属製の管状物、ガラス
製の管状物やこの表面に面状発熱体を設けたもの、ポリ
イミド，ポリエーテルエーテルケトン，ポリエーテルサ
ルホン，ポリエーテルイミド，ポリパラバン酸等の高耐
熱性樹脂フィルムをエンドレスの筒状にしたものを使用
することができる。
【００２５】表面層の具体的な作成例としては、上記の
ような樹脂、充填材に媒液を加え、超音波分散器、撹拌
子、ボールミル、サンドミル等の公知の方法を用いて、
分散または溶解して塗液とし、表面層を形成する定着部
材母体上へディッピング、スプレー、キャスティング等
の公知の方法により塗工後、乾燥・焼成を行い、定着部
材表面とすれば良い。焼結は一般に３８０℃程度で行う
が、その温度が低いと焼成物の表面は形状が角張ったま
ま残りやすい傾向にある。また、必要であれば、研磨、
押圧等による表面の平滑化を行っても良い。
ような樹脂、充填材に媒液を加え、超音波分散器、撹拌
子、ボールミル、サンドミル等の公知の方法を用いて、
分散または溶解して塗液とし、表面層を形成する定着部
材母体上へディッピング、スプレー、キャスティング等
の公知の方法により塗工後、乾燥・焼成を行い、定着部
材表面とすれば良い。焼結は一般に３８０℃程度で行う
が、その温度が低いと焼成物の表面は形状が角張ったま
ま残りやすい傾向にある。また、必要であれば、研磨、
押圧等による表面の平滑化を行っても良い。
【００２６】また、表面層には、本発明の示す特性を逸
脱しない範囲で、導電性付与のためのカーボン、導電性
ウイスカー、微小金属片、有機導電剤等の充填剤、添加
剤を併用しても良い。
脱しない範囲で、導電性付与のためのカーボン、導電性
ウイスカー、微小金属片、有機導電剤等の充填剤、添加
剤を併用しても良い。
【００２７】この他には、定着部材表面を直接フッ素化
する方法、フッ素含有表面処理剤による間接的表面フッ
素化や、フッ素含有分子を表面に配向させる方法によっ
ても、上記条件を満たす表面を得ることができる。さら
には、本発明の示す特性は、定着部材表面についての規
定であるため、表面部分以外には、例えば基体と上塗り
層との接着力を高めるために表面層の下にプライマー層
や、弾性付与のためのゴムや発泡樹脂といった弾性体層
等を設けても全く差し支えない。
する方法、フッ素含有表面処理剤による間接的表面フッ
素化や、フッ素含有分子を表面に配向させる方法によっ
ても、上記条件を満たす表面を得ることができる。さら
には、本発明の示す特性は、定着部材表面についての規
定であるため、表面部分以外には、例えば基体と上塗り
層との接着力を高めるために表面層の下にプライマー層
や、弾性付与のためのゴムや発泡樹脂といった弾性体層
等を設けても全く差し支えない。
【００２８】
【実施例】以下に、実施例をあげて本発明を更に具体的
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。なお、部は重量基準である。
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。なお、部は重量基準である。
【００２９】（Ａ．定着部材の作成） 実施例１ ＰＴＦＥ（三井デュポンフルオロケミカル社製、Ｊ−３０） １００部 蒸留水 １００部 上記割合の混合物を、超音波分散器によって２０分間分
散し、表面層用フッ素系塗料を得た。この塗料を用い
て、焼成後の塗工層厚さ２０μｍを目安にして、予めプ
ライマー層を形成したアルミニウム製中空ローラ上へ、
スプレーコートしＰＴＦＥ塗工層を形成した。これを大
気雰囲気、常圧下で、１１０℃にて１０分間乾燥した
後、４００℃にて３０分間焼成後、急冷してＰＴＦＥ表
面層を形成した。そして、このローラを回転させなが
ら、約２．５ｋｇ／ｃｍ2の圧力でガラス板を押し当
て、ローラ表面を平滑化処理した。以上の様にして、平
滑なＰＴＦＥ表面層を持つ定着ローラを得た。なお、プ
ライマーとしては、デュポン社製８５５−００１を用い
た。
散し、表面層用フッ素系塗料を得た。この塗料を用い
て、焼成後の塗工層厚さ２０μｍを目安にして、予めプ
ライマー層を形成したアルミニウム製中空ローラ上へ、
スプレーコートしＰＴＦＥ塗工層を形成した。これを大
気雰囲気、常圧下で、１１０℃にて１０分間乾燥した
後、４００℃にて３０分間焼成後、急冷してＰＴＦＥ表
面層を形成した。そして、このローラを回転させなが
ら、約２．５ｋｇ／ｃｍ2の圧力でガラス板を押し当
て、ローラ表面を平滑化処理した。以上の様にして、平
滑なＰＴＦＥ表面層を持つ定着ローラを得た。なお、プ
ライマーとしては、デュポン社製８５５−００１を用い
た。
【００３０】実施例２ ＰＦＡ（ダイキン工業社製、ＡＤ−２ＣＲ） １００部 蒸留水 ２００部 表面層用塗料として、上記割合の混合物を用いた以外
は、実施例１と同様にして定着部材を作成した。
は、実施例１と同様にして定着部材を作成した。
【００３１】実施例３ フッ素系ラッテクス（ダイキン工業社製、ＧＬＳ−２１３Ｄ） １００部 蒸留水 ２００部 アミン系硬化剤 ５部 表面層用塗料として上記割合の混合物を用い、実施例１
と同様の方法により定着部材を形成した。ただしこの
時、プライマー層は設けず、焼成条件は２５０℃で２０
分間とした。また、表面の平滑化処理は行わなかった。
と同様の方法により定着部材を形成した。ただしこの
時、プライマー層は設けず、焼成条件は２５０℃で２０
分間とした。また、表面の平滑化処理は行わなかった。
【００３２】実施例４ 表面を平滑化処理しなかった以外は実施例１と同様にし
て定着部材を作成した。
て定着部材を作成した。
【００３３】実施例５ アルミニウム製中空ローラ表面をジンケート処理後、常
法によりニッケル電気メッキを行った。得られたニッケ
ルメッキローラを、密閉型の表面処理用反応容器に入れ
て、内部をフッ素ガス置換し、２００℃の処理温度で、
１２０分間、表面フッ素化処理を行い定着部材を得た。
法によりニッケル電気メッキを行った。得られたニッケ
ルメッキローラを、密閉型の表面処理用反応容器に入れ
て、内部をフッ素ガス置換し、２００℃の処理温度で、
１２０分間、表面フッ素化処理を行い定着部材を得た。
【００３４】比較例１ メチルフェニルシリコーン樹脂（東レ・ダウコーニング・ シリコーン社製、ＳＲ−２３０６） １００部 トルエン １００部 表面層用塗料として上記割合の混合物を用い、また表面
を平滑化処理しなかった以外は、実施例１と同様にし
て、定着部材を作成した。
を平滑化処理しなかった以外は、実施例１と同様にし
て、定着部材を作成した。
【００３５】比較例２ 焼成条件を３００℃で３０分間とした以外は、実施例４
と同様にして定着部材を作成した。
と同様にして定着部材を作成した。
【００３６】比較例３ フッ素系３元重合体（住友３Ｍ社製、ＴＨＶ２００Ｐ） １００部 メチルエチルケトン ２００部 メチルイソブチルケトン ２００部 アミン系硬化剤 １０部 表面層用塗料として上記割合の混合物を用い、実施例２
と同様の方法により定着部材を作成した。ただしこの
時、プライマー層は設けず、焼成条件は２５０℃で６０
分間とした。
と同様の方法により定着部材を作成した。ただしこの
時、プライマー層は設けず、焼成条件は２５０℃で６０
分間とした。
【００３７】（Ｂ．定着部材の評価） （１）接触角の測定 この定着ローラ表面の静的接触角、後退接触角を、以下
の測定液を用いて静的接触角は、容量約４ｍｍ3の測定
液滴を定着部材上に形成し、この部分を拡大して写真撮
影後、定着部材表面と液滴のなす角度を実測した。一
方、後退接触角は、容量約３０ｍｍ3以上の測定液を定
着部材上に乗せ、これをシリンジにて吸い取る様子を録
画後、一定角度を保ちつつ後退する液滴の静止画像を出
力して、定着部材表面と液滴のなす角度を実測した。 測定液１・・・２−ニトロプロパン 双極子能率：３．７３デバイ 測定液２・・・アセトフェノン 双極子能率：３．００デバイ 測定液３・・・１−クロロブタン 双極子能率：２．０５デバイ 測定液４・・・蒸留水 双極子能率：１．８７デバイ 測定液５・・・ｎ−ヘプタン 双極子能率：０．００デバイ 付着定数比：μs-b（１）／μs-b（２）は、２−ニトロ
プロパン（測定液１）による値とｎ−ヘプタン（測定液
５）による値との比による。
の測定液を用いて静的接触角は、容量約４ｍｍ3の測定
液滴を定着部材上に形成し、この部分を拡大して写真撮
影後、定着部材表面と液滴のなす角度を実測した。一
方、後退接触角は、容量約３０ｍｍ3以上の測定液を定
着部材上に乗せ、これをシリンジにて吸い取る様子を録
画後、一定角度を保ちつつ後退する液滴の静止画像を出
力して、定着部材表面と液滴のなす角度を実測した。 測定液１・・・２−ニトロプロパン 双極子能率：３．７３デバイ 測定液２・・・アセトフェノン 双極子能率：３．００デバイ 測定液３・・・１−クロロブタン 双極子能率：２．０５デバイ 測定液４・・・蒸留水 双極子能率：１．８７デバイ 測定液５・・・ｎ−ヘプタン 双極子能率：０．００デバイ 付着定数比：μs-b（１）／μs-b（２）は、２−ニトロ
プロパン（測定液１）による値とｎ−ヘプタン（測定液
５）による値との比による。
【００３８】（２）表面粗さの測定 この定着ローラの表面粗さを、ＨＯＭＭＥＬＷＥＲＫＥ
社製の表面粗さ計Ｈｏｍｍｅｌ Ｔｅｓｔｅｒ Ｔ１０
００にて測定した。表面粗さはμｍ単位で表した。
社製の表面粗さ計Ｈｏｍｍｅｌ Ｔｅｓｔｅｒ Ｔ１０
００にて測定した。表面粗さはμｍ単位で表した。
【００３９】（３）ホットオフセット特性の評価 定着ローラを、離型用の定着オイルの供給は行わないよ
う改造したデジタル複写機（ＭＦ−１５０：リコー社
製）の定着機構に装着して、定着温度を変更しながら定
着試験を行ない、ホットオフセットの発生開始温度を測
定した。この時の定着速度は、１００ｍｍ／ｓｅｃとし
た。更に、この定着温度用画像サンプルとしては、低エ
ネルギー定着用トナーにて形成した未定着画像を用い
た。トナーは、同じものを用い示差熱分析計により、別
途測定したトナーの軟化温度は、約７５℃であった。
う改造したデジタル複写機（ＭＦ−１５０：リコー社
製）の定着機構に装着して、定着温度を変更しながら定
着試験を行ない、ホットオフセットの発生開始温度を測
定した。この時の定着速度は、１００ｍｍ／ｓｅｃとし
た。更に、この定着温度用画像サンプルとしては、低エ
ネルギー定着用トナーにて形成した未定着画像を用い
た。トナーは、同じものを用い示差熱分析計により、別
途測定したトナーの軟化温度は、約７５℃であった。
【００４０】以上の評価結果を表２、表３に示す。
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】実施例１〜５におけるように付着定数比が
８．０より大きいものは１８５℃以上においてホットオ
フセットが発生するのに対して比較例１〜３はいずれも
１７０℃以下でホットオフセットが発生する。
８．０より大きいものは１８５℃以上においてホットオ
フセットが発生するのに対して比較例１〜３はいずれも
１７０℃以下でホットオフセットが発生する。
【００４４】
【発明の効果】本発明により定義される付着定数比の範
囲を持つ定着部材は、実施例および比較例から明らかな
ように、実用上ホットオフセットの無い良好な画像を形
成するのに有効なものであり、この定着部材を用いるこ
とにより、低エネルギー型トナーを用いた場合において
も、充分な定着性能を有する定着方法を提供することが
できる。また、各測定液における測定結果の比較から明
らかなように、本発明の主張する物性値の範囲を持つ測
定液による付着定数比は、表面の比粘着性の表現に対し
て極めて有効となるものであった。
囲を持つ定着部材は、実施例および比較例から明らかな
ように、実用上ホットオフセットの無い良好な画像を形
成するのに有効なものであり、この定着部材を用いるこ
とにより、低エネルギー型トナーを用いた場合において
も、充分な定着性能を有する定着方法を提供することが
できる。また、各測定液における測定結果の比較から明
らかなように、本発明の主張する物性値の範囲を持つ測
定液による付着定数比は、表面の比粘着性の表現に対し
て極めて有効となるものであった。
Claims (5)
- 【請求項１】 画像担持体上に形成した熱溶融性トナー
像を、対向配置された定着部材間で加圧搬送しつつ、加
熱溶融して定着を行う定着方法において、加熱定着中に
溶融トナーと接触する定着部材表面の静的接触角及び後
退接触角を、双極子能率３．０デバイ以上の液体にて測
定し、下記の式１に代入することにより算出した付着定
数μs-b（１）と、双極子能率０デバイの液体を用いて
同様の測定をして得られる付着定数μs-b（２）との
比、μs-b（１）／μs-b（２）が８．０以下である定着
部材を用いることを特徴とする定着方法。 【数１】 μs-b（ｎ）＝（ｃｏｓθb−ｃｏｓθs）／ｓｉｎθb ・・・（１） （ここで、μs-b（ｎ）：付着係数、ｎは１または２、 θb ：後退接触角、 θs ：静的接触角を示す。） - 【請求項２】 画像担持体上に形成した熱溶融性トナー
像を、対向配置された定着部材間で加圧搬送しつつ、加
熱溶融して定着を行う定着方法において、熱溶融性トナ
ーの軟化温度が８０℃以下であり、請求項１における付
着定数比μs-b（１）／μs-b（２）が５．０以下の定着
部材を用いることを特徴とする定着方法。 - 【請求項３】 加熱定着中に溶融トナーと接触する定着
部材表面の静的接触角及び後退接触角を、双極子能率
３．０デバイ以上の液体にて測定し、前記の式１に代入
することにより算出した付着定数μs-b（１）が０．３
以下である定着部材を用いることを特徴とする請求項１
または２記載の定着方法。 - 【請求項４】 加熱定着中に溶融トナーと接触する定着
部材表面における、双極子能率３．０デバイ以上の液体
での後退接触角が３０度以上である定着部材を用いるこ
とを特徴とする請求項１または２記載の定着方法。 - 【請求項５】 加熱定着中に溶融トナーと接触する定着
部材表面における、表面粗さ（Ｒａ）３．０μｍ以下で
ある定着部材を用いることを特徴とする請求項１または
２記載の定着方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9033015A JPH09274400A (ja) | 1996-02-09 | 1997-01-31 | 定着方法 |
| US08/795,970 US5863690A (en) | 1996-02-09 | 1997-02-05 | Toner image fixing method |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4838796 | 1996-02-09 | ||
| JP8-48387 | 1996-02-09 | ||
| JP9033015A JPH09274400A (ja) | 1996-02-09 | 1997-01-31 | 定着方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001238428A Division JP2002131210A (ja) | 1996-02-09 | 2001-08-06 | 表面特性の試験方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09274400A true JPH09274400A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=26371641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9033015A Pending JPH09274400A (ja) | 1996-02-09 | 1997-01-31 | 定着方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5863690A (ja) |
| JP (1) | JPH09274400A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001319764A (ja) * | 2000-05-11 | 2001-11-16 | Canon Inc | 加熱装置及び画像形成装置 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6653037B2 (en) | 2000-11-20 | 2003-11-25 | Ricoh Company, Ltd. | Toner for developing latent electrostatic images, and image forming method and device |
| JP3933385B2 (ja) | 2000-11-28 | 2007-06-20 | 株式会社リコー | 静電潜像現像用トナー及び画像形成方法 |
| JP2002251033A (ja) | 2001-02-22 | 2002-09-06 | Ricoh Co Ltd | カラートナー、その製造方法及び画像形成方法 |
| EP1255168B1 (en) | 2001-05-01 | 2005-12-14 | Ricoh Company, Ltd. | Carrier for electrophotographic developer |
| JP2004341252A (ja) * | 2003-05-15 | 2004-12-02 | Ricoh Co Ltd | 電子写真現像剤用キャリア、現像剤、現像装置及びプロセスカートリッジ |
| JP2013242344A (ja) * | 2012-05-17 | 2013-12-05 | Fuji Xerox Co Ltd | 画像形成装置 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5754968A (en) * | 1980-09-18 | 1982-04-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Fixing roller |
| JPS582864A (ja) * | 1981-06-29 | 1983-01-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 加熱定着ロ−ラ |
| JPS6136778A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-21 | Ricoh Co Ltd | 熱定着用ヒ−トロ−ルの被覆材 |
| JPS61205966A (ja) * | 1985-03-09 | 1986-09-12 | Olympus Optical Co Ltd | 熱定着ロ−ラ |
| JPS62168182A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-24 | Sharp Corp | 定着装置 |
| JPS6429882A (en) * | 1987-07-24 | 1989-01-31 | Sharp Kk | Heat fixing roller |
| JPH04273276A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定着ローラー |
| JP2850067B2 (ja) * | 1991-09-17 | 1999-01-27 | キヤノン株式会社 | 定着装置 |
| JPH05341672A (ja) * | 1992-06-05 | 1993-12-24 | Hitachi Koki Co Ltd | 熱定着装置 |
| US5582917A (en) * | 1992-09-04 | 1996-12-10 | Eastman Kodak Company | Fluorocarbon-silicone coated articles useful as toner fusing members |
| JPH0792851A (ja) * | 1993-09-24 | 1995-04-07 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置における定着装置 |
| JP3485217B2 (ja) * | 1995-10-05 | 2004-01-13 | 株式会社リコー | 離型性組成物及びその組成物を用いる定着ローラー |
| US5716714A (en) * | 1995-12-15 | 1998-02-10 | Eastman Kodak Company | Low wrinkle performance fuser member |
-
1997
- 1997-01-31 JP JP9033015A patent/JPH09274400A/ja active Pending
- 1997-02-05 US US08/795,970 patent/US5863690A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001319764A (ja) * | 2000-05-11 | 2001-11-16 | Canon Inc | 加熱装置及び画像形成装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5863690A (en) | 1999-01-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20040122 |