JPH09285849A - ベルト式連続鋳造用ベルトコーティング剤 - Google Patents
ベルト式連続鋳造用ベルトコーティング剤Info
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- JPH09285849A JPH09285849A JP8101016A JP10101696A JPH09285849A JP H09285849 A JPH09285849 A JP H09285849A JP 8101016 A JP8101016 A JP 8101016A JP 10101696 A JP10101696 A JP 10101696A JP H09285849 A JPH09285849 A JP H09285849A
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- Japan
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- coating agent
- belt
- mixed
- continuous casting
- powder
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
- C03C8/02—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form
- C03C8/06—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form containing halogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
- C03C8/14—Glass frit mixtures having non-frit additions, e.g. opacifiers, colorants, mill-additions
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳片とコーティング剤間にある介在物を吸着
して残留させず、かつ、鋳造時の平均熱流束を低下させ
て中炭素鋼の割れを防止可能なベルト式連続鋳造用ベル
トコーティング剤を提供する。 【解決手段】 調合した材料を一度溶融し、凝固粉砕し
て平均粒径を１０μm 以下に調整し、かつ成分がＳｉＯ
2 ：１０〜４０wt% 、Ａｌ2 Ｏ3 ：１〜１０wt%、Ｃａ
Ｏ：１０〜４０wt% 、Ｎａ2 Ｏ：１０〜３０wt% 、Ｍｇ
Ｏ：１〜１０wt%、Ｆ：１０〜２０wt% 、ＬｉＯ2 ：１
〜５wt% からなる粉末と、同じ粒径の黒鉛を０．１〜１
０wt% 混合する。この混合物に水ガラス０．５〜１０wt
% 、増粘剤及び水を添加し所定の粘度に調整する。
して残留させず、かつ、鋳造時の平均熱流束を低下させ
て中炭素鋼の割れを防止可能なベルト式連続鋳造用ベル
トコーティング剤を提供する。 【解決手段】 調合した材料を一度溶融し、凝固粉砕し
て平均粒径を１０μm 以下に調整し、かつ成分がＳｉＯ
2 ：１０〜４０wt% 、Ａｌ2 Ｏ3 ：１〜１０wt%、Ｃａ
Ｏ：１０〜４０wt% 、Ｎａ2 Ｏ：１０〜３０wt% 、Ｍｇ
Ｏ：１〜１０wt%、Ｆ：１０〜２０wt% 、ＬｉＯ2 ：１
〜５wt% からなる粉末と、同じ粒径の黒鉛を０．１〜１
０wt% 混合する。この混合物に水ガラス０．５〜１０wt
% 、増粘剤及び水を添加し所定の粘度に調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ベルト式連続鋳造
装置におけるモールド部ベルトに塗布するベルトコーテ
ィング剤に関する。
装置におけるモールド部ベルトに塗布するベルトコーテ
ィング剤に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的なベルト式連続鋳造装置の概略構
成及びその作動について図２及び図３により説明する。
図２において、タンディッシュ２８内の溶鋼３０は、そ
の下部に設けられたノズル２７から、対向して配置され
互いに反対方向に回転する一対の無端ベルト２１と、同
ベルト２１の幅方向両側端部に挟持されながら同ベルト
２１と共に回動する銅製短片ブロック連結体からなる一
対のサイドダム２３とによって形成された矩形の鋳型空
間内に注湯される。そして、一対のベルト２１及び一対
のサイドダム２３が同速度で移動して凝固シェル３２を
形成した鋳片３３を鋳造している。
成及びその作動について図２及び図３により説明する。
図２において、タンディッシュ２８内の溶鋼３０は、そ
の下部に設けられたノズル２７から、対向して配置され
互いに反対方向に回転する一対の無端ベルト２１と、同
ベルト２１の幅方向両側端部に挟持されながら同ベルト
２１と共に回動する銅製短片ブロック連結体からなる一
対のサイドダム２３とによって形成された矩形の鋳型空
間内に注湯される。そして、一対のベルト２１及び一対
のサイドダム２３が同速度で移動して凝固シェル３２を
形成した鋳片３３を鋳造している。
【０００３】図３は、この種のベルト式連続鋳造装置に
おける移動するベルト２１表面へのコーティング剤の供
給手段を示している。金属製の一対のベルト２１はプー
リ２２に巻回され、このベルト２１とサイドダム２３と
によって、鋳型空間のモールド部２０が形成されてい
る。
おける移動するベルト２１表面へのコーティング剤の供
給手段を示している。金属製の一対のベルト２１はプー
リ２２に巻回され、このベルト２１とサイドダム２３と
によって、鋳型空間のモールド部２０が形成されてい
る。
【０００４】２４はコーティング装置であり、双方のベ
ルト２１の上昇部上方に配設され、そのコーティングノ
ズル２５の先端部はベルト２１の表面と、所定膜厚の隙
間ｇを形成するように設置されている。２６は誘導加熱
コイルであり、双方のベルト２１の前記上昇部の両面と
対向して配設されている。
ルト２１の上昇部上方に配設され、そのコーティングノ
ズル２５の先端部はベルト２１の表面と、所定膜厚の隙
間ｇを形成するように設置されている。２６は誘導加熱
コイルであり、双方のベルト２１の前記上昇部の両面と
対向して配設されている。
【０００５】４１はコーティング剤であり、その組成は
１例をあげると、特開平６−２２６４０８号公報に記載
のように、母材に占める黒鉛濃度が２０％以上（好まし
くは３０％以上）で、スラリー固型分濃度ＣがＣ≦７５
−０．４ｘ（ｘ＝母材に占める黒鉛濃度）を満足し、黒
鉛粒子は粒径５０〜５００μm の結晶質で他はジルコン
からなるスラリー状である。そして同スラリー状コーテ
ィング剤がコーティング装置２４内に充填されている。
１例をあげると、特開平６−２２６４０８号公報に記載
のように、母材に占める黒鉛濃度が２０％以上（好まし
くは３０％以上）で、スラリー固型分濃度ＣがＣ≦７５
−０．４ｘ（ｘ＝母材に占める黒鉛濃度）を満足し、黒
鉛粒子は粒径５０〜５００μm の結晶質で他はジルコン
からなるスラリー状である。そして同スラリー状コーテ
ィング剤がコーティング装置２４内に充填されている。
【０００６】ベルト２１、プーリ２２及びサイドダム２
３を回転してコーティング剤４１をコーティングノズル
２５によってベルト２１の表面に所定膜厚で塗布し、こ
のベルト２１及びコーティング剤４１を誘導加熱コイル
２６によって、１２０℃に加熱して乾燥しながらモール
ド部２０に進入させ、タンディッシュ２８内の溶鋼３０
を注湯ノズル２７からモールド部２０に連続して注湯
し、冷却して凝固シェル３２を形成した鋳片３３をその
下方から排出する。
３を回転してコーティング剤４１をコーティングノズル
２５によってベルト２１の表面に所定膜厚で塗布し、こ
のベルト２１及びコーティング剤４１を誘導加熱コイル
２６によって、１２０℃に加熱して乾燥しながらモール
ド部２０に進入させ、タンディッシュ２８内の溶鋼３０
を注湯ノズル２７からモールド部２０に連続して注湯
し、冷却して凝固シェル３２を形成した鋳片３３をその
下方から排出する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のベルトコーティ
ング剤では、溶鋼３０をモールド部２０へ注湯し溶鋼３
０にコーティング剤が接触したとき溶融せず、鋳片とコ
ーティング剤間に侵入した介在物（アルミナ主体）がど
こにも吸着されず鋳片表面に残留し問題となっていた。
ング剤では、溶鋼３０をモールド部２０へ注湯し溶鋼３
０にコーティング剤が接触したとき溶融せず、鋳片とコ
ーティング剤間に侵入した介在物（アルミナ主体）がど
こにも吸着されず鋳片表面に残留し問題となっていた。
【０００８】本発明は、上記従来技術の問題を解決する
ために、ベルトコーティング剤に、ガラス質と反応せ
ず、かつ、溶鋼と接触しても問題の発生しない黒鉛粉を
添加することによって、介在物を吸着し、かつ鋳造時の
平均熱流束を低下させて、中炭素鋼の割れが防止できる
ベルト式連続鋳造用のベルトコーティング剤を提供する
ことを課題としている。
ために、ベルトコーティング剤に、ガラス質と反応せ
ず、かつ、溶鋼と接触しても問題の発生しない黒鉛粉を
添加することによって、介在物を吸着し、かつ鋳造時の
平均熱流束を低下させて、中炭素鋼の割れが防止できる
ベルト式連続鋳造用のベルトコーティング剤を提供する
ことを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するた
め、本発明においては、成分がＳｉＯ2 が１０〜４０wt
% 、Ａｌ2 Ｏ3 が１〜１０wt% 、ＣａＯが１０〜４０wt
% 、Ｎａ2 Ｏが１０〜３０wt% 、ＭｇＯが１〜１０wt%
、Ｆが１０〜２０wt% 、ＬｉＯ2 が１〜５wt% からな
るよう調合した混合酸化物を、一度溶融した後、凝固、
粉砕し、平均粒径１０μm 以下にした粉末と、同じ粒径
の黒鉛を０．１〜１０wt% 混合し、さらに水ガラス０．
５〜１０wt% と増粘剤と水を混合したベルト式連続鋳造
用ベルトコーティング剤を提供する。
め、本発明においては、成分がＳｉＯ2 が１０〜４０wt
% 、Ａｌ2 Ｏ3 が１〜１０wt% 、ＣａＯが１０〜４０wt
% 、Ｎａ2 Ｏが１０〜３０wt% 、ＭｇＯが１〜１０wt%
、Ｆが１０〜２０wt% 、ＬｉＯ2 が１〜５wt% からな
るよう調合した混合酸化物を、一度溶融した後、凝固、
粉砕し、平均粒径１０μm 以下にした粉末と、同じ粒径
の黒鉛を０．１〜１０wt% 混合し、さらに水ガラス０．
５〜１０wt% と増粘剤と水を混合したベルト式連続鋳造
用ベルトコーティング剤を提供する。
【００１０】本発明によるコーティング剤は粘度を５０
０〜３０００ｃｐとするのが好ましい。また、本発明に
よるコーティング剤に用いる前記粉末の融点を７００〜
１１００℃とすることが望ましい。
０〜３０００ｃｐとするのが好ましい。また、本発明に
よるコーティング剤に用いる前記粉末の融点を７００〜
１１００℃とすることが望ましい。
【００１１】本発明によるこのコーティング剤がベルト
表面に塗布されていると、ベルト表面のコーティング剤
と溶鋼が接触した時に、ガラス質粉体は溶融し、鋳片と
コーティング剤間に存在する介在物（アルミナ主体）は
溶融したガラスに吸着される。
表面に塗布されていると、ベルト表面のコーティング剤
と溶鋼が接触した時に、ガラス質粉体は溶融し、鋳片と
コーティング剤間に存在する介在物（アルミナ主体）は
溶融したガラスに吸着される。
【００１２】一方、添加された黒鉛はそのまま残留する
か、もしくは溶鋼或いはガラス質粉体の酸素との反応に
より、ガス体（ＣＯ又はＣＯ2 ）となり、熱抵抗層を形
成して溶鋼（シェル層）とベルト間の熱伝導を低下させ
る。また、熱伝導の低下により平均熱流束が低下し、凝
固時の歪発生が減少して鋳造される鋳片に割れが発生し
ない。
か、もしくは溶鋼或いはガラス質粉体の酸素との反応に
より、ガス体（ＣＯ又はＣＯ2 ）となり、熱抵抗層を形
成して溶鋼（シェル層）とベルト間の熱伝導を低下させ
る。また、熱伝導の低下により平均熱流束が低下し、凝
固時の歪発生が減少して鋳造される鋳片に割れが発生し
ない。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明によるベルトコーテ
ィング剤の実施の形態について図１に示したベルト式連
続鋳造装置を用いて鋳片を鋳造する場合を例にとって具
体的に説明する。なお、図１の装置において、図２，図
３に示した従来の装置と同じ構成の部分には説明を簡単
にするため同じ符号を付してある。
ィング剤の実施の形態について図１に示したベルト式連
続鋳造装置を用いて鋳片を鋳造する場合を例にとって具
体的に説明する。なお、図１の装置において、図２，図
３に示した従来の装置と同じ構成の部分には説明を簡単
にするため同じ符号を付してある。
【００１４】本発明のベルトコーティング剤は、図１に
示すように、ベルト２１、プーリ２２及びサイドム２３
を回転し、コーティング剤１がコーティング装置２４か
らコーティングロール３５に供給され、同コーティング
ロール３５がベルトの送り方向と逆方向に回転しながら
ベルト２１の表面に１２０μm の膜厚で塗布される。
示すように、ベルト２１、プーリ２２及びサイドム２３
を回転し、コーティング剤１がコーティング装置２４か
らコーティングロール３５に供給され、同コーティング
ロール３５がベルトの送り方向と逆方向に回転しながら
ベルト２１の表面に１２０μm の膜厚で塗布される。
【００１５】ここで図１のようなロール式のコーティン
グ手段の場合には、コーティング装置２４内のコーティ
ング剤１が、ポンプ３８によってコーティングロール３
５と調整ロール３７とで形成される空間に送給される
と、コーティング剤１を掻き上げるように回転する調整
ロール３７の回転数に応じてコーティング量が調整さ
れ、ベルト１に塗布される膜厚が決められている。ま
た、バックアッププレート３６によって、ベルト２１の
背面が支持されている。
グ手段の場合には、コーティング装置２４内のコーティ
ング剤１が、ポンプ３８によってコーティングロール３
５と調整ロール３７とで形成される空間に送給される
と、コーティング剤１を掻き上げるように回転する調整
ロール３７の回転数に応じてコーティング量が調整さ
れ、ベルト１に塗布される膜厚が決められている。ま
た、バックアッププレート３６によって、ベルト２１の
背面が支持されている。
【００１６】ベルト２１に塗布されたコーティング剤１
は、誘導加熱コイル２６によって乾燥されて上方へ送ら
れ、タンディッシュ２８内の溶鋼３０が、注湯ノズル２
７からモールド部２０へ連続して注湯されると、溶鋼３
０と接触しながら溶融する。そして、溶鋼３０は、冷却
され凝固シェル３２を形成した鋳片３３がその下方から
排出される。
は、誘導加熱コイル２６によって乾燥されて上方へ送ら
れ、タンディッシュ２８内の溶鋼３０が、注湯ノズル２
７からモールド部２０へ連続して注湯されると、溶鋼３
０と接触しながら溶融する。そして、溶鋼３０は、冷却
され凝固シェル３２を形成した鋳片３３がその下方から
排出される。
【００１７】コーティングロール３５によってベルト２
１の表面に塗布されるコーティング剤１の固形成分（Ｓ
ｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，Ｎａ2 Ｏ，ＭｇＯ，Ｆ
（ＣａＦ、又はＮａＦの形で添加），ＬｉＯ2 ）は、塗
布厚さを１２０±１０μm とするため、粒子径はバラツ
キ（±１０μm ）以内であることが必要なため１０μm
以下としている。
１の表面に塗布されるコーティング剤１の固形成分（Ｓ
ｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，Ｎａ2 Ｏ，ＭｇＯ，Ｆ
（ＣａＦ、又はＮａＦの形で添加），ＬｉＯ2 ）は、塗
布厚さを１２０±１０μm とするため、粒子径はバラツ
キ（±１０μm ）以内であることが必要なため１０μm
以下としている。
【００１８】本実施形態におけるコーティング剤１は、
ＳｉＯ2 ：３０wt% ，Ａｌ2 Ｏ3 ：６wt% ，ＣａＯ：２
２wt% ，Ｎａ2 Ｏ：２１wt% ，ＭｇＯ：４wt% ，Ｆ（Ｃ
ａＦの形で添加）：１３wt% ，ＬｉＯ2 ：２wt% の成分
組成になるよう調合、混合し、これらの混合物を一度溶
融し、凝固後粉砕して平均粒径１０μm 以下にした。
ＳｉＯ2 ：３０wt% ，Ａｌ2 Ｏ3 ：６wt% ，ＣａＯ：２
２wt% ，Ｎａ2 Ｏ：２１wt% ，ＭｇＯ：４wt% ，Ｆ（Ｃ
ａＦの形で添加）：１３wt% ，ＬｉＯ2 ：２wt% の成分
組成になるよう調合、混合し、これらの混合物を一度溶
融し、凝固後粉砕して平均粒径１０μm 以下にした。
【００１９】こうして得られた粉末に、同じ粒径以下の
黒鉛（２wt% ）を混合し、さらに水ガラス４wt% 、増粘
用有機物（カルボキシルメチルセルロース）、及び水を
加えた粘度１０００ｃｐのペースト状のコーティング剤
とした。
黒鉛（２wt% ）を混合し、さらに水ガラス４wt% 、増粘
用有機物（カルボキシルメチルセルロース）、及び水を
加えた粘度１０００ｃｐのペースト状のコーティング剤
とした。
【００２０】この粘度は、５００ｃｐ以下ではベルト面
上のコーティング剤がたれ落ち、３０００ｃｐ以下では
コーティングロール３５から均一なフィルム状にコーテ
ィング剤が流出できず、コーティング自体ができないの
で、通常は５００〜３０００ｃｐの範囲で調整される。
上のコーティング剤がたれ落ち、３０００ｃｐ以下では
コーティングロール３５から均一なフィルム状にコーテ
ィング剤が流出できず、コーティング自体ができないの
で、通常は５００〜３０００ｃｐの範囲で調整される。
【００２１】また、上記コーティング剤１に配合される
成分は、メニスカス３１直上での溶鋼からの放射熱
（約１６×１０4kcal/m2hr）で溶けること、融点が９
００℃、ガラス化した時、垂れ下がらない粘度が保持
できること、１００μm 以上の厚さで２００×１０4k
cal/m2hrの熱流束が保てることを条件に選定されてい
る。
成分は、メニスカス３１直上での溶鋼からの放射熱
（約１６×１０4kcal/m2hr）で溶けること、融点が９
００℃、ガラス化した時、垂れ下がらない粘度が保持
できること、１００μm 以上の厚さで２００×１０4k
cal/m2hrの熱流束が保てることを条件に選定されてい
る。
【００２２】そして融点は、７００℃以下であれば、ノ
ズル輻射熱（ノズル表面８００℃）で溶けてしまうた
め、融点の下限値は７００℃であり、上限は、モールド
内での鋳片表面温度が１１００℃以上であることから、
この１１００℃を上限値としている。
ズル輻射熱（ノズル表面８００℃）で溶けてしまうた
め、融点の下限値は７００℃であり、上限は、モールド
内での鋳片表面温度が１１００℃以上であることから、
この１１００℃を上限値としている。
【００２３】ここで、平均熱流束の基準値２００×１０
4kcal/m2hrの設定については、溶鋼の中へ銅ブロックを
浸漬したテスト結果により、鋳片に割れが生じるか否か
によって求められた実験値を採っている。
4kcal/m2hrの設定については、溶鋼の中へ銅ブロックを
浸漬したテスト結果により、鋳片に割れが生じるか否か
によって求められた実験値を採っている。
【００２４】本コーティング剤１に配合されるＳｉＯ2
量が１０wt% 未満であると、ガラス化した時アルミナ吸
着力（溶融したコーティング剤が、アルミナと短時間で
混合酸化物（溶融）を形成させる力）が低下し、４０wt
% より多い時は、融点が１１００℃よりも高くなり、モ
ールド内での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下す
る。
量が１０wt% 未満であると、ガラス化した時アルミナ吸
着力（溶融したコーティング剤が、アルミナと短時間で
混合酸化物（溶融）を形成させる力）が低下し、４０wt
% より多い時は、融点が１１００℃よりも高くなり、モ
ールド内での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下す
る。
【００２５】また、Ａｌ2 Ｏ3 量が１wt% 未満である
と、ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、１０wt%
より多い時は、融点が１１００℃より高くなり、モール
ド内での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下する。
と、ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、１０wt%
より多い時は、融点が１１００℃より高くなり、モール
ド内での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下する。
【００２６】また、ＣａＯ量が１０wt% 未満であると、
ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、４０wt% より
多い時は、融点が１１００℃より高くなり、モールド内
での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下する。
ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、４０wt% より
多い時は、融点が１１００℃より高くなり、モールド内
での鋳片表面からのアルミナ吸着力が低下する。
【００２７】また、Ｎａ2 Ｏ量が１０wt% 未満である
と、ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、３０wt%
より多い時は、ガラス化しすぎて、２００×１０4kcal/
m2hr以下の平均熱流束が保てない。
と、ガラス化した時アルミナ吸着力が低下し、３０wt%
より多い時は、ガラス化しすぎて、２００×１０4kcal/
m2hr以下の平均熱流束が保てない。
【００２８】また、ＭｇＯ量が１wt% 未満であると、ガ
ラス化した時アルミナ吸着力が低下し、１０wt% より多
い時は、ガラス化しすぎて、２００×１０4kcal/m2hr以
下の平均熱流束が保てない。
ラス化した時アルミナ吸着力が低下し、１０wt% より多
い時は、ガラス化しすぎて、２００×１０4kcal/m2hr以
下の平均熱流束が保てない。
【００２９】また、Ｆ量が１０wt% 未満であると、混合
酸化物のガラス化が促進できなくなり、２０wt% より多
い時は、ガラス化が促進され過ぎてしまい、２００×１
０4kcal/m2hr以下の平均熱流束が保てない。
酸化物のガラス化が促進できなくなり、２０wt% より多
い時は、ガラス化が促進され過ぎてしまい、２００×１
０4kcal/m2hr以下の平均熱流束が保てない。
【００３０】また、ＬｉＯ2 量が１wt% 未満であると、
融点が１１００℃以上となり、溶鋼と接着した時、短時
間ではガラス化しなくなり、５wt% より多い時は、ガラ
ス化した時に粘性が低くなり過ぎて、溶鋼と接触前に垂
れ下がってしまい、膜として保持できなくなる。
融点が１１００℃以上となり、溶鋼と接着した時、短時
間ではガラス化しなくなり、５wt% より多い時は、ガラ
ス化した時に粘性が低くなり過ぎて、溶鋼と接触前に垂
れ下がってしまい、膜として保持できなくなる。
【００３１】また、黒鉛量が０．１wt% 未満であると、
コーティング厚さを厚くしても、２００×１０4kcal/m2
hr以下の平均熱流束が保てなくなり、１０wt% より多い
時は、混合酸化物のガラス化が著しく阻害される。
コーティング厚さを厚くしても、２００×１０4kcal/m2
hr以下の平均熱流束が保てなくなり、１０wt% より多い
時は、混合酸化物のガラス化が著しく阻害される。
【００３２】また、水ガラス量が、０．５wt% 未満であ
ると、コーティング剤乾燥後、ベルトとコーティング剤
の接着力がなく脱落し、１０wt% より多い時は、溶鋼と
接触時、鋳造を不可能とするほどのバブリング（ガス発
生原因）が生じる。
ると、コーティング剤乾燥後、ベルトとコーティング剤
の接着力がなく脱落し、１０wt% より多い時は、溶鋼と
接触時、鋳造を不可能とするほどのバブリング（ガス発
生原因）が生じる。
【００３３】本発明の上記コーティング剤（ＳｉＯ2 ：
３０％，Ａｌ2 Ｏ3 ：６％，ＣａＯ：２２％，Ｎａ
2 Ｏ：２０％，Ｆ：１５％，ＭｇＯ：４％，ＬｉＯ2 ：
１％，黒鉛：２％）をベルトに塗布し、表１の条件で実
験した例を示す。
３０％，Ａｌ2 Ｏ3 ：６％，ＣａＯ：２２％，Ｎａ
2 Ｏ：２０％，Ｆ：１５％，ＭｇＯ：４％，ＬｉＯ2 ：
１％，黒鉛：２％）をベルトに塗布し、表１の条件で実
験した例を示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】この実験によると、メニスカス３１下４５
０mm以内の領域における平均熱流束が、１８０×１０4k
cal/m2hrとなり、０．１３％Ｃの中炭素鋼を鋳造して
も、鋳片表面に割れが生じないことが確認された。
０mm以内の領域における平均熱流束が、１８０×１０4k
cal/m2hrとなり、０．１３％Ｃの中炭素鋼を鋳造して
も、鋳片表面に割れが生じないことが確認された。
【００３６】本発明のコーティング剤１を、モールド部
を形成するベルト２１に塗布してモールド部を下降さ
せ、一方、モールド上部に設けられた溶鋼入口から溶鋼
３０が注湯されると、同溶鋼３０はモールド部のテーパ
に沿って下方の鋳片出口へ移動して行く。
を形成するベルト２１に塗布してモールド部を下降さ
せ、一方、モールド上部に設けられた溶鋼入口から溶鋼
３０が注湯されると、同溶鋼３０はモールド部のテーパ
に沿って下方の鋳片出口へ移動して行く。
【００３７】この時ベルト表面のコーティング剤１と溶
鋼３０が接触時に、ガラス質粉体は溶融するが、添加さ
れた黒鉛はそのまま残留するか、もしくは溶鋼或いはガ
ラス質粉体の酸素との反応により、ガス体（ＣＯ又はＣ
Ｏ2 ）となり、熱抵抗層を形成して熱伝導が低下し、メ
ニスカス３１下４５０mm以内の領域の平均熱流束が低下
するので、鋳造される鋳片に割れが発生しない効果があ
る。
鋼３０が接触時に、ガラス質粉体は溶融するが、添加さ
れた黒鉛はそのまま残留するか、もしくは溶鋼或いはガ
ラス質粉体の酸素との反応により、ガス体（ＣＯ又はＣ
Ｏ2 ）となり、熱抵抗層を形成して熱伝導が低下し、メ
ニスカス３１下４５０mm以内の領域の平均熱流束が低下
するので、鋳造される鋳片に割れが発生しない効果があ
る。
【００３８】以上の通り本発明では、ガラス質粉体に黒
鉛を添加することにより、平均熱流束を低下させ、鋳造
される鋳片表面に割れが発生しないので、鋳片の品質が
向上し、生産性が高まる効果がある。
鉛を添加することにより、平均熱流束を低下させ、鋳造
される鋳片表面に割れが発生しないので、鋳片の品質が
向上し、生産性が高まる効果がある。
【００３９】
【発明の効果】以上要するに本発明によるコーティング
剤は、ＳｉＯ2 が１０〜４０wt% ，Ａｌ2 Ｏ3 が１〜１
０wt% ，ＣａＯが１０〜４０wt% ，Ｎａ2 Ｏが１０〜３
０wt%，ＭｇＯが１〜１０wt% ，Ｆが１０〜２０wt% ，
ＬｉＯ2 が１〜５wt% からなる混合酸化物を、１度溶融
した後、凝固、粉砕し、平均粒径１０μm 以下にした粉
末と、同じ粒径の黒鉛を０．１〜１０wt% 混合し、さら
に、水ガラスと増粘剤と水を混合して構成したので、次
の効果を奏することができる。
剤は、ＳｉＯ2 が１０〜４０wt% ，Ａｌ2 Ｏ3 が１〜１
０wt% ，ＣａＯが１０〜４０wt% ，Ｎａ2 Ｏが１０〜３
０wt%，ＭｇＯが１〜１０wt% ，Ｆが１０〜２０wt% ，
ＬｉＯ2 が１〜５wt% からなる混合酸化物を、１度溶融
した後、凝固、粉砕し、平均粒径１０μm 以下にした粉
末と、同じ粒径の黒鉛を０．１〜１０wt% 混合し、さら
に、水ガラスと増粘剤と水を混合して構成したので、次
の効果を奏することができる。
【００４０】ベルト表面のコーティング剤と溶鋼が接触
すると、コーティング剤が溶融して熱抵抗層を形成し、
熱伝導が低下するので、平均熱流束が低下し鋳造される
鋳片表面に割れが発生しない効果があり、鋳片の品質が
向上するものである。
すると、コーティング剤が溶融して熱抵抗層を形成し、
熱伝導が低下するので、平均熱流束が低下し鋳造される
鋳片表面に割れが発生しない効果があり、鋳片の品質が
向上するものである。
【００４１】また、本発明のコーティング剤において、
粘度を５００〜３０００ｃｐとしたものでは、ベルト面
上でのコーティング剤がたれ落ちることが防止され、ま
た、コーティング剤が所定塗布厚が均一にできる効果が
ある。
粘度を５００〜３０００ｃｐとしたものでは、ベルト面
上でのコーティング剤がたれ落ちることが防止され、ま
た、コーティング剤が所定塗布厚が均一にできる効果が
ある。
【００４２】また、本発明のコーティング剤において、
融点が７００〜１１００℃である粉末を用いたもので
は、コーティング剤のガラス質粉体の溶融がスムーズに
進行し、熱抵抗層を形成させることができる。
融点が７００〜１１００℃である粉末を用いたもので
は、コーティング剤のガラス質粉体の溶融がスムーズに
進行し、熱抵抗層を形成させることができる。
【図１】本発明の実施の一形態に係わるベルトコーティ
ング剤を用いて連続鋳造を行うベルト式連続鋳造装置の
概略構成を示す側面図。
ング剤を用いて連続鋳造を行うベルト式連続鋳造装置の
概略構成を示す側面図。
【図２】一般的なベルト式連続鋳造装置の概略構成の説
明図。
明図。
【図３】従来のベルトコーティング剤を用いたベルト式
連続鋳造装置の概略構成を示す側面図。
連続鋳造装置の概略構成を示す側面図。
１ コーティング剤 ２１ ベルト ２２ プーリ ２３ サイドダム ２４ コーティング装置 ２６ 誘導加熱コイル ２７ 注湯ノズル ２８ タンディッシュ ３０ 溶鋼 ３１ メニスカス ３２ 凝固シェル ３３ 鋳片 ３５ コーティングロール
Claims (3)
- 【請求項１】 調合した材料を一度溶融し、凝固粉砕し
て平均粒径を１０μm 以下に調整し、かつ成分がＳｉＯ
2 ：１０〜４０wt% 、Ａｌ2 Ｏ3 ：１〜１０wt% 、Ｃａ
Ｏ：１０〜４０wt% 、Ｎａ2 Ｏ：１０〜３０wt% 、Ｍｇ
Ｏ：１〜１０wt% 、Ｆ：１０〜２０wt% 、ＬｉＯ2 ：１
〜５wt% からなる粉末と、同じ粒径の黒鉛を０．１〜１
０wt% 混合してなり、同混合物に水ガラス０．５〜１０
wt% 、増粘剤及び水を添加し所定の粘度に調整してなる
ことを特徴とするベルト式連続鋳造用ベルトコーティン
グ剤。 - 【請求項２】 クレーム１記載の粘度が５００〜３００
０ｃｐであるベルト式連続鋳造用ベルトコーティング
剤。 - 【請求項３】 クレーム１記載の粉末の融点が７００〜
１１００℃であるベルト式連続鋳造用ベルトコーティン
グ剤。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8101016A JPH09285849A (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | ベルト式連続鋳造用ベルトコーティング剤 |
| US08/834,474 US5900052A (en) | 1996-04-23 | 1997-04-11 | Belt coating material for belt type continuous casting and belt coating method |
| TW086104785A TW334364B (en) | 1996-04-23 | 1997-04-14 | Plating agent and preparation method for continuous casting |
| CA002203301A CA2203301C (en) | 1996-04-23 | 1997-04-22 | Belt coating material for belt type continuous casting and belt coating method |
| KR1019970014873A KR100222636B1 (ko) | 1996-04-23 | 1997-04-22 | 벨트식 연속주조용 벨트코팅제 및 벨트코팅방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8101016A JPH09285849A (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | ベルト式連続鋳造用ベルトコーティング剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09285849A true JPH09285849A (ja) | 1997-11-04 |
Family
ID=14289425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8101016A Withdrawn JPH09285849A (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | ベルト式連続鋳造用ベルトコーティング剤 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5900052A (ja) |
| JP (1) | JPH09285849A (ja) |
| KR (1) | KR100222636B1 (ja) |
| CA (1) | CA2203301C (ja) |
| TW (1) | TW334364B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6271159B1 (en) | 1996-09-03 | 2001-08-07 | Minerals Technologies Inc. | Method of producing synthetic silicates and use thereof in glass production |
| US6287997B1 (en) | 1996-09-03 | 2001-09-11 | Minerals Technologies Inc. | Method of producing synthetic silicates and use thereof in glass production |
| US6336346B2 (en) | 1999-10-12 | 2002-01-08 | Minerals Technologies Inc. | Synthetic silicate pellet composition and methods of making and using thereof |
| US7383699B2 (en) | 2001-12-27 | 2008-06-10 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Method of manufacturing glass and compositions therefore |
| KR101371959B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-10 | 주식회사 포스코 | 고 Ａｌ 함유 ＴＷＩＰ강 주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 ＴＷＩＰ강의 제조방법 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6211103B1 (en) | 1999-10-12 | 2001-04-03 | Minerals Technologies Inc. | Synthetic silicate pellet compositions |
| US6531421B2 (en) | 2001-06-11 | 2003-03-11 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Method of reducing the amount of lithium in glass production |
| US7048053B2 (en) * | 2002-12-10 | 2006-05-23 | Halliburton Energy Services, Inc. | Zeolite compositions having enhanced compressive strength |
| US7147067B2 (en) * | 2002-12-10 | 2006-12-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Zeolite-containing drilling fluids |
| US7544640B2 (en) * | 2002-12-10 | 2009-06-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Zeolite-containing treating fluid |
| US7140439B2 (en) * | 2002-12-10 | 2006-11-28 | Halliburton Energy Services, Inc. | Zeolite-containing remedial compositions |
| US7448450B2 (en) * | 2003-12-04 | 2008-11-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Drilling and cementing with fluids containing zeolite |
| US7803730B2 (en) * | 2004-04-27 | 2010-09-28 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Method of manufacturing glass and compositions thereof |
| CN102950281A (zh) * | 2012-08-24 | 2013-03-06 | 山东莱芜金华辰粉末冶金制品有限公司 | 一种改善粉末冶金结构零件铜成分偏析的方法 |
| AU2018251565B2 (en) * | 2017-04-11 | 2020-03-12 | Hazelett Strip-Casting Corporation | System and method for continuous casting |
| US11000893B2 (en) | 2017-04-11 | 2021-05-11 | Hazelett Strip-Casting Corporation | System and method for continuous casting |
| CN111496202A (zh) * | 2020-05-26 | 2020-08-07 | 武汉钢铁有限公司 | 防连铸开浇粘结漏钢的方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06116408A (ja) * | 1992-10-05 | 1994-04-26 | Toray Ind Inc | 熱可塑性ポリエステル強化シート |
-
1996
- 1996-04-23 JP JP8101016A patent/JPH09285849A/ja not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-04-11 US US08/834,474 patent/US5900052A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-14 TW TW086104785A patent/TW334364B/zh active
- 1997-04-22 CA CA002203301A patent/CA2203301C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-22 KR KR1019970014873A patent/KR100222636B1/ko not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6271159B1 (en) | 1996-09-03 | 2001-08-07 | Minerals Technologies Inc. | Method of producing synthetic silicates and use thereof in glass production |
| US6287997B1 (en) | 1996-09-03 | 2001-09-11 | Minerals Technologies Inc. | Method of producing synthetic silicates and use thereof in glass production |
| US6287378B1 (en) * | 1996-09-03 | 2001-09-11 | Minerals Technologies, Inc. | Method of producing synthetic silicates and use thereof in glass production |
| US6336346B2 (en) | 1999-10-12 | 2002-01-08 | Minerals Technologies Inc. | Synthetic silicate pellet composition and methods of making and using thereof |
| US7383699B2 (en) | 2001-12-27 | 2008-06-10 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Method of manufacturing glass and compositions therefore |
| KR101371959B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-10 | 주식회사 포스코 | 고 Ａｌ 함유 ＴＷＩＰ강 주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 ＴＷＩＰ강의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2203301A1 (en) | 1997-10-23 |
| KR100222636B1 (ko) | 1999-10-01 |
| CA2203301C (en) | 2000-12-05 |
| KR970069194A (ko) | 1997-11-07 |
| US5900052A (en) | 1999-05-04 |
| TW334364B (en) | 1998-06-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |