JPH09287020A

JPH09287020A - 高靱性鋼矢板の製造方法

Info

Publication number: JPH09287020A
Application number: JP10108796A
Authority: JP
Inventors: Toshiyuki Murakami; 俊之村上; Toyoaki Eguchi; 豊明江口
Original assignee: Toa Steel Co Ltd
Current assignee: Toa Steel Co Ltd
Priority date: 1996-04-23
Filing date: 1996-04-23
Publication date: 1997-11-04

Abstract

(57)【要約】【課題】鋼中Ｎ含有量が高い鋼材において、フリー窒
素による歪み時効を小さくして、加工中及び径年変形に
よる歪み時効による溶接部靱性脆化を防止する。【解決手段】重量% で、C ：0.01〜0.40% 、Si：0.01
〜2.00% 、Mn：0.10〜2.00% 、Al：0.001 〜0.100%、N
：0.0200% 以下、酸素：0.0050% 以下を含有し、選択
元素として、Ti：0.005 〜0.10% 、Zr：0.005 〜0.10%
、V ：0.005 〜0.10% 、Nb：0.005 〜0.10% 、B ：0.0
005〜0.010%から１種以上を含有し、フリー窒素指数＝N
-14(Al/27＋Ti/47.9 ＋Zr/91.2 ＋V/50.9＋Nb/92.9 ＋B
/10.8) が0.0030以下で、残部：Fe及び不可避不純物よ
りなる鋳片または鋼片を熱間圧延して鋼矢板にし、次い
で1 ℃/sec以下の冷却速度で冷却する。上記において、
Ａl を含まなくてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、各種構造物に用
いられる鋼矢板の製造方法に関し、鋼材中のフリー窒素
により引き起こされる歪み時効による材質劣化、特に溶
接部の脆化を防止する高靱性鋼矢板の製造方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】港湾施設等において、主に溶接で接合し
た鋼製構造物に鋼矢板が使用されているが、時としては
大地震等の天災により、潰滅的な打撃をうけることが過
去に何回か発生し、それが公共性の高い施設の場合、日
常生活引いては経済活動の停滞にも影響を及ぼしかねな
い。このような過酷な負荷がかかった状態に陥っても、
被害を最小限にくい止めることが必須であり、設計側立
場からの施工方法の改善・工夫と共に、信頼性の高い鋼
材を開発し、供給することが材料側の抱える重要な課題
である。

【０００３】鋼矢板の材質脆化の一つに、フリー窒素
（フェライト中に固溶した窒素）が引き起こす歪み時効
による脆化が上げられる。歪み時効は、加工中あるいは
経年変形中に生じる場合には、過去に受けた変形加工お
よび長年に亘って受けた変形加工により以前は問題にな
らなかった程度の負荷においても重度の破損につながる
ことがある。

【０００４】これまでの鋼矢板の成分系に対して、この
ような、フリー窒素に起因する歪み時効による脆化を考
慮した成分設計が十分に行なわれてきたとは言い難い。
また、電気炉溶製鋼においては、原料制約あるいは溶製
工程の特殊事情から、鋼中のＮ含有量がある一定値以上
になることが避けられず、歪み時効による脆化を考えた
場合には、何らかの積極的な対策を講じて鋼材の信頼性
を高くする必要がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明が解決しよう
とする課題は、常法による電気炉溶製鋼のように鋼中Ｎ
含有量が比較的高い鋼材においても、フリー窒素による
歪み時効を極力小さくすることにあり、この発明の目的
は上記課題を解決することにより、加工中および経年変
形による歪み時効に起因する溶接部靱性の脆化を伴うこ
とのない、高靱性鋼矢板の製造方法を提供することにあ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、鋼中Ｎ含有量
が高くても適量の窒化物形成元素を添加し、且つ、熱間
圧延後、窒化物が析出するのに十分な冷却速度に制御す
ることにより溶接部靱性に優れた鋼矢板を製造すること
ができることを見出した。この発明は下記の通りであ
る。

【０００７】請求項１記載の高靱性鋼矢板の製造方法
は、化学成分組成がC ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.
00wt.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、Al：0.001 〜0.100wt.%
、および、N ：0.0200wt.%以下を含有し、不純物とし
ての酸素について酸素：0.0050wt.%以下を含有し、且
つ、N およびAl含有量が次の(1) 式: フリー窒素指数＝N-14(Al/27) ------------------------------(1) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで上記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することに特徴を有するものである。

【０００８】請求項２記載の高靱性鋼矢板の製造方法
は、化学成分組成がC ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.
00wt.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、および、N ：0.0200wt.%
以下を含有し、不純物としての酸素について酸素：0.00
50wt.%以下を含有し、更に、Ti：0.005 〜0.10wt.%、Z
r：0.005 〜0.10wt.%、V ：0.005 〜0.10wt.%、Nb：0.0
05 〜0.10wt.%、および、B ：0.0005〜0.010 wt.%の内
１種または２種以上を含有し、且つ、N 、Ti、Zr、V 、
NbおよびB 含有量が次の(2) 式: フリー窒素指数＝N-14(Ti/47.9＋Zr/91.2 ＋V/50.9＋Nb/92.9 ＋B/10.8) ------------------------------(2) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで上記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することに特徴を有するものである。

【０００９】請求項３記載の高靱性鋼矢板の製造方法
は、化学成分組成がC ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.
00wt.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、Al：0.001 〜0.100wt.%
、および、N ：0.0200wt.%以下を含有し、不純物とし
ての酸素について酸素：0.0050wt.%以下を含有し、更
に、Ti：0.005 〜0.10wt.%、Zr：0.005 〜0.10wt.%、V
：0.005 〜0.10wt.%、Nb：0.005 〜0.10wt.%、およ
び、B ：0.0005〜0.010 wt.%の内１種または２種以上を
含有し、且つ、N 、Al、Zr、V 、NbおよびB 含有量が次
の(3) 式: フリー窒素指数＝N-14(Al/27＋Ti/47.9 ＋Zr/91.2 ＋V/50.9＋Nb/92.9 ＋B/10.8) ---------------------------(3) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで前記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することに特徴を有するものである。

【００１０】

【発明の実施の形態】この発明においては、鋼材中のフ
リー窒素により引き起こされる歪み時効による材質劣
化、特に溶接部の脆化を防止するために、使用する鋳片
または鋼片の化学成分組成、および、熱間圧延後の鋼矢
板の冷却速度を上記の通り限定しなければならない。以
下、その限定理由について説明する。

【００１１】（１）炭素（Ｃ）Ｃは鋼の強度を確保するのに必須の元素である。しかし
ながら、その含有量が0.01wt.%未満では上記効果が十分
発揮されず、一方、その含有量が0.40wt.%を超えると溶
接部靱性が低下する。従って、Ｃ含有量を0.01〜0.40w
t.%の範囲内に限定する。

【００１２】（２）シリコン（Ｓｉ）Ｓｉは脱酸剤として重要であり、またフェライトに固溶
して鋼を強化する効果を有するので添加を必須とする。
しかしながら、その含有量が0.01wt.%未満では脱酸効果
が十分発揮されず、一方、その含有量が2.00wt.%を超え
ると鋼の清浄性が低下し、靱性が劣化する。また、脱炭
も大きくなる。従って、Ｓｉ含有量を0.01〜2.00wt.%の
範囲内に限定する。

【００１３】（３）マンガン（Ｍｎ）Ｍｎは焼入れ性を高め、鋼を強靱化するのに有効な元素
であるから添加を必須とする。しかしながら、Ｍｎ含有
量が0.10wt.%未満では鋼の靱性を確保することが困難で
ある。一方、その含有量が2.00wt.%を超えると、溶接部
靱性が低下する。従って、Ｍｎ含有量を0.10〜2.00wt.%
の範囲内に限定する。

【００１４】（４）酸素（Ｏ）酸素は鋼の清浄性を低下させ、靱性を劣化させる不純物
元素である。従って、酸素が低いほど望ましいが、コス
ト高となる。その含有量が0.0050wt.%を超えると、靱性
の劣化が著しくなる。従って、酸素含有量を0.0050wt.%
以下に限定する。

【００１５】（５）窒素（Ｎ）Ｎは析出物として結晶粒微細化に寄与する。しかしなが
ら、その含有量が0.0200wt.%を超えても上記効果が飽和
するのみならず、靱性の低下をきたすことになり、ま
た、製鋼・鋳造・分塊工程における表面疵発生の感受性
を上げるという弊害を伴う。一方、Ｎ含有量の下限値に
ついては、製鋼炉における精錬、特に電気炉における精
錬によってでは、溶鋼中Ｎの低減は困難な場合が多く、
その含有量は通常0.007 wt.%程度以上になる。なお、電
気炉で溶製後、脱ガス装置等の２次精錬炉による溶鋼の
脱窒処理をすることによりＮを低減させることは可能で
あるが、コスト高となり、現実的でなくなる。従って、
Ｎ含有量は0.0200wt.%以下に限定する。

【００１６】（６）アルミニウム（Ａｌ）Ａｌは脱酸剤として重要であり、また、Ｎと結合してＡ
ｌＮを生成し、結晶粒を微細化させ、靱性を向上させる
のに有効に作用する。しかしながら、その含有量が0.00
1 wt.%未満では上記効果を発揮しない。一方、その含有
量が0.10wt.%を超えるとアルミナ系介在物が増加し靱性
を劣化させたり、製鋼・鋳造・分塊工程における表面疵
発生の感受性を上げるという弊害を伴う。従って、Ａｌ
含有量を0.001 〜0.10wt.%の範囲内に限定する。また、
ＡｌはＡｌＮを生成することにより、前記（１）および
（３）式に示したようにフリー窒素指数を減少させる効
果があるので重要な元素である。

【００１７】（７）チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）、ニオブ（Ｎｂ）、ボロン
（Ｂ）Ｔｉ、Ｚｒ、ＶおよびＮｂはいずれも、ＣおよびＮの化
合物として析出し、結晶粒を微細化させ、靱性を向上さ
せるのに有効な作用をする。しかしながら、その含有量
がそれぞれ0.005 wt.%未満では効果を発揮しないが、一
方、0.10wt.%を超えても顕著な効果を示さなくなる。従
って、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶおよびＮｂ含有量をそれぞれ0.00
5 〜0.10wt.%の範囲内に限定する。

【００１８】ＢはＢＮとして析出し、フェライト変態を
促進する。しかしながら、その含有量が0.0005wt.%未満
では上記効果を発揮しないが、一方、0.010 wt.%を超え
ると溶接部靱性が低下する。従って、Ｂ含有量は0.0005
〜0.010 wt.%の範囲内に限定する。

【００１９】また、これらの元素はいずれもＮの析出物
を生成することにより、前記(2) および(3) 式に示した
ようにフリー窒素指数を減少させる効果があるので重要
な元素である。

【００２０】（８）フリー窒素指数鋼材中のフリー窒素（フェライト中に固溶したＮ）は延
性を低下させ、また、加工中あるいは経年変形中に歪み
時効を起こして材質を脆弱にする。前記（１）〜（３）
式で計算されるフリー窒素指数が、0.0030を超えると延
性の低下および歪み時効による材質の脆化が著しくな
る。従って、フリー窒素指数を0.0030以下に限定する。

【００２１】（９）熱間圧延後の冷却速度熱間圧延後の鋼矢板の冷却速度の制御は、冷却途中でＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＢの窒化物を十分に析
出させるために重要である。1 ℃/secを超える冷却速度
で冷却をすると、上記元素の窒化物が十分に析出するこ
とができず、固溶したままの状態となり、析出物として
の効果およびフリー窒素指数の低減効果が発揮されな
い。従って、熱間圧延後の冷却速度は、1 ℃/sec以下に
限定しなければならない。

【００２２】この発明による鋼矢板の製造方法におい
て、請求項１記載の発明では、上述した窒化物形成をね
らったＡｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＢの諸元素の
内、Ａｌのみを添加しているのは、靱性値の許容範囲が
広く、低コスト試行の高靱性鋼矢板の製造方法を目的と
しているからである。請求項２記載の発明では、同上の
諸元素の内Ａｌを添加せずＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂおよび
Ｂを添加しているのは、製鋼・鋳造・分塊工程において
良好な表面性状を確保することを考慮した高靱性鋼矢板
の製造方法を目的としているからである。また、請求項
３記載の発明では、同上の諸元素のすべてを添加してい
るのは、特に高靱性値を指向した鋼矢板の製造方法を目
的としているからである。

【００２３】

【実施例】次に、この発明を、実施例により比較例と対
比しながら説明する。所定の化学成分組成を有する供試
鋼の鋳片または鋼片を熱間圧延して鋼矢板に成形し、次
いで所定の冷却速度で冷却して所定の鋼矢板を製造し
た。以下、その詳細を説明する。

【００２４】表１に、この試験に用いた供試鋼（鋼Ａ〜
Ｅ）の化学成分組成を示す。

【００２５】

【表１】

【００２６】鋼Ａは、0.24C -0.29 Si-0.48 Mn( 但し、
数値はwt.%を示す。以下同じ。) で窒化物形成元素とし
てＡｌを含む鋼、鋼Ｂは、0.23C -0.26 Si-0.51Mn-で窒
化物形成元素としてＴｉおよびＺｒを含む鋼、鋼Ｃは、
0.24C -0.30 Si-0.47 Mnで窒化物形成元素としてＡｌ、
ＴｉおよびＢを含む鋼、鋼Ｄは、0.23C -0.29 Si-0.49
Mnで窒化物形成元素としてＡｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖおよび
Ｎｂを含む鋼であり、いずれも本発明の範囲内の化学成
分組成を有するものであり、そして鋼Ｅは、従来鋼とし
てのSY295 であり、本発明の範囲外の化学成分組成を有
するものである。

【００２７】表２に、熱間圧延条件（圧延後の冷却速度
も含む）を示す。

【００２８】

【表２】

【００２９】熱間圧延条件（符号）ａおよびｂの圧延後
冷却速度は、本発明の範囲外であり、（符号）ｃおよび
ｄの圧延後冷却速度は、本発明の範囲内である。供試鋼
Ａ〜Ｅと、熱間圧延条件（符号）ａ〜ｄとの組み合わせ
により、実施例１〜４および９、並びに、比較例５〜８
の鋼矢板製造試験を行なった。

【００３０】表３に、得られた鋼矢板についての試験結
果を示した。

【００３１】

【表３】

【００３２】鋼矢板についての試験は、圧延ままの材料
について、引張試験、ミクロ組織試験、および、フリー
窒素含有量（トータルＮ含有量−析出物Ｎ含有量）の分
析を行なった。

【００３３】更に、歪み時効処理後の材料について、歪
み時効指数ΔＹ、20℃におけるシャルピー衝撃試験、お
よび、曲げ試験を行なった。歪み時効処理は3%予歪み
後、100 ℃×4 hrの保持をした。

【００３４】また、圧延まま材料について、溶接部靱性
に関する試験を行なった。試験は、溶接部が中央になる
ように圧延材を突き合わせ溶接した後、引張試験を行な
い、その破面形態を観察した。

【００３５】なお、圧延以前の段階である製鋼・鋳造・
分塊工程における鋼材の性状を観察した。鋼Ａは実用上
特に問題はないがやや不良、鋼Ｂ〜Ｅは良好な表面性状
であった。

【００３６】表３に示した試験結果を試験Ｎo.毎に説明
する。実施例１〜４はそれぞれ、本発明の範囲内の化学
成分組成を有する鋼片を用い、熱間圧延後の冷却速度も
本発明の範囲内である熱間圧延条件で圧延した場合であ
る。

【００３７】実施例１：Ａｌ添加によりフリー窒素指数
を0.0030以下に調整している。歪み時効指数は低値であ
り、シャルピー衝撃値は延性を示し、曲げ加工性も良好
であることから、加工中あるいは経年変形中に起こる歪
み時効による材質の脆化が抑制されている。

【００３８】実施例２：ＴｉおよびＺｒ添加によりフリ
ー窒素指数を0.0030以下に調整している。実施例１と同
様に、歪み時効による材質の脆化が抑制されており、ま
た、ＴｉおよびＺｒの析出物により結晶粒の微細化が進
行していることから、シャルピー衝撃値は高く良好であ
る。また、Ａｌ含有量がトレース（こん跡、以下同じ）
であることから、製鋼・鋳造・分塊工程における表面性
状も良好である。

【００３９】実施例３：Ａｌ、ＴｉおよびＢ添加により
フリー窒素指数を0.0030以下に調整している。歪み時効
による材質の脆化が抑制されており、また、結晶粒の微
細化の進行により、シャルピー衝撃値および溶接部とも
に高靱性を示している。製鋼・鋳造・分塊工程における
表面性状は実施例１と異なり、Ａｌの添加と共にＴｉも
添加されているので表面性状の悪化は抑制されている。

【００４０】実施例４：Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶおよびＮ
ｂの添加によりフリー窒素指数を0.0030以下に調整して
いる。これら元素の含有量が多く、また、窒素含有量も
多いことから、析出物の量が実施例１、２および３に比
べて多くなっており、歪み時効による材質の脆化が抑制
されており、高靱性が確保されている。また、実施例３
と同様の理由により製鋼・鋳造・分塊工程における表面
性状の悪化が抑制されている。

【００４１】比較例５：鋼矢板の従来の成分系であるSY
29を用いた例である。窒化物形成元素を添加していない
ので、フリー窒素指数は0.0085と高値を示している。そ
のため、歪み時効指数は大きく、シャルピー衝撃値は脆
性を示し、曲げ試験でも大割れが発生しており、加工中
あるいは経年変形中に起こる歪み時効が材質の脆化に影
響を与えている。また、溶接部靱性も劣化している。

【００４２】比較例６は、本発明の範囲外の化学成分組
成を有する鋼片を用い、熱間圧延後の冷却速度も本発明
の範囲外で圧延した場合である。熱間圧延後の冷却速度
を、常法の3.00℃/secにしたものであり、比較例５と比
較して圧延材の強度は若干高くなっているが、その他の
材質特性は同程度であり望ましいものではない。

【００４３】比較例７および８、並びに、実施例９は、
本発明の範囲内の化学成分組成を有する鋼片を用い、熱
間圧延後の冷却速度を本発明の範囲内から範囲外まで変
化させた場合である。

【００４４】比較例７：熱間圧延後の冷却速度を常法の
3.00℃/secにした場合であり、冷却途中に窒化物を十分
に析出させるのに必要な冷却速度よりも速く冷却が進行
しているので析出が十分でないため、比較例５および６
と同様に歪み時効指数は大きく、加工中あるいは経年変
形中に起こる歪み時効による材質の脆化を抑制すること
ができない。

【００４５】比較例８：比較例７の熱間圧延後の冷却速
度よりは緩やかな冷却速度ではあるが、依然として十分
な窒化物の析出に適した冷却速度よりも速い冷却である
ため析出が十分でなく、比較例７と比較して歪み時効指
数は小さくなっているが、シャルピー衝撃値、曲げ加工
性および溶接部靱性ともに十分に歪み時効の悪影響を抑
制することができない。

【００４６】実施例９：熱間圧延後の冷却速度を窒化物
が十分析出するのに適した冷却速度（1 ℃/sec以下）に
しているので、析出した窒化物により歪み時効指数は小
さく、シャルピー衝撃値は延性を示し、曲げ加工性も良
好であることから、加工中あるいは経年変形中に起こる
歪み時効による材質の脆化が抑制されている。

【００４７】図１は、実施例１〜４および９、並びに、
比較例５〜８の各フリー窒素含有量（トータルＮ含有量
−析出物Ｎ含有量）の分析値と歪み時効指数との関係
を、表１および３の結果に基づき作成したグラフであ
る。但し、同図中の数字は実施例または比較例のＮo.を
表わす。本発明者等の経験によれば、歪み時効指数ΔＹ
が50N/mm²前後以上になると、歪み時効による鋼材の加
工性の低下が顕著となる。しかしながら、本発明の範囲
内の実施例によれば、いずれの材料においても歪み時効
指数ΔＹが20N/mm²以下となっており、歪み時効硬化に
よる材料の劣化が抑制されることがわかる。

【００４８】

【発明の効果】以上述べたように、この発明において
は、適量の窒化物形成元素を添加し、且つ、熱間圧延後
の冷却速度を窒化物が十分に析出するのに適した速度に
制御するので、電気炉溶製鋼のように鋼中Ｎ含有量が比
較的高い鋼材であっても、フリー窒素による歪み時効を
小さくすることができ、その結果加工中および経年変形
による歪み時効に起因する溶接部靱性の脆化が抑制され
る、高靱性鋼矢板の製造方法を提供することができ、工
業上極めて有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】フリー窒素含有量（トータルＮ含有量−析出物
Ｎ含有量）の分析値と歪み時効指数との関係を示すグラ
フである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２２Ｃ 38/14 Ｃ２２Ｃ 38/14 Ｅ０２Ｄ 5/04 Ｅ０２Ｄ 5/04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】 C ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.00w
t.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、Al：0.001 〜0.100wt.% 、
および、N ：0.0200wt.%以下を含有し、不純物としての
酸素について酸素：0.0050wt.%以下を含有し、且つ、前
記N およびAl含有量が下記(1) 式: フリー窒素指数＝N-14(Al/27) ------------------------------(1) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで前記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することを特徴とする高靱性鋼矢板の製
造方法。
【請求項２】 C ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.00w
t.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、および、N ：0.0200wt.%以
下を含有し、不純物としての酸素について酸素：0.0050
wt.%以下を含有し、更に、 Ti：0.005 〜0.10wt.%、 Zr：0.005 〜0.10wt.%、 V ：0.005 〜0.10wt.%、 Nb：0.005 〜0.10wt.%、および、 B ：0.0005〜0.010 wt.%の内１種または２種以上を含有
し、且つ、前記N 、Ti、Zr、V 、NbおよびB 含有量が下
記(2) 式: フリー窒素指数＝N-14(Ti/47.9＋Zr/91.2 ＋V/50.9＋Nb/92.9 ＋B/10.8) ------------------------------(2) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで前記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することを特徴とする高靱性鋼矢板の製
造方法。
【請求項３】 C ：0.01〜0.40wt.%、Si：0.01〜2.00w
t.%、Mn：0.10〜2.00wt.%、Al：0.001 〜0.100wt.% 、
および、N ：0.0200wt.%以下を含有し、不純物としての
酸素について酸素：0.0050wt.%以下を含有し、更に、 Ti：0.005 〜0.10wt.%、 Zr：0.005 〜0.10wt.%、 V ：0.005 〜0.10wt.%、 Nb：0.005 〜0.10wt.%、および、 B ：0.0005〜0.010 wt.%の内１種または２種以上を含有
し、且つ、前記N 、Al、Zr、V 、NbおよびB 含有量が下
記(3) 式: フリー窒素指数＝N-14(Al/27＋Ti/47.9 ＋Zr/91.2 ＋V/50.9＋Nb/92.9 ＋B/10.8) ---------------------------(3) で計算されるフリー窒素指数が0.0030以下であることを
満たし、残部: Feおよび不可避的不純物よりなる化学成
分組成を有する鋳片または鋼片に対して熱間圧延を施し
て鋼矢板に成形し、次いで前記鋼矢板を1 ℃/sec以下の
冷却速度で冷却することを特徴とする高靱性鋼矢板の製
造方法。