JPH09287028A - 継目無鋼管の製造方法および製造設備 - Google Patents

継目無鋼管の製造方法および製造設備

Info

Publication number
JPH09287028A
JPH09287028A JP8098197A JP9819796A JPH09287028A JP H09287028 A JPH09287028 A JP H09287028A JP 8098197 A JP8098197 A JP 8098197A JP 9819796 A JP9819796 A JP 9819796A JP H09287028 A JPH09287028 A JP H09287028A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
rolling
steel pipe
billet
seamless steel
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP8098197A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3855300B2 (ja
Inventor
Kunio Kondo
邦夫 近藤
Yasutaka Okada
康孝 岡田
Seiji Tanimoto
征司 谷本
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP09819796A priority Critical patent/JP3855300B2/ja
Application filed by Sumitomo Metal Industries Ltd filed Critical Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority to CN97190395A priority patent/CN1127383C/zh
Priority to PCT/JP1997/001370 priority patent/WO1997039843A1/ja
Priority to US08/973,903 priority patent/US6024808A/en
Priority to DK97917454T priority patent/DK0842715T3/da
Priority to EP97917454A priority patent/EP0842715B1/en
Priority to DE69710159T priority patent/DE69710159T2/de
Publication of JPH09287028A publication Critical patent/JPH09287028A/ja
Priority to MX9710237A priority patent/MX9710237A/es
Application granted granted Critical
Publication of JP3855300B2 publication Critical patent/JP3855300B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
    • B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】性能の優れた継目無鋼管をオンラインで効率よ
く生産する方法と鋳造から熱処理までの装置類がオンラ
イン化された継目無鋼管製造設備の提供。 【解決手段】下記からまでの工程を順次連続して実
施する方法と設備。連続鋳造機１により丸ビレットを
製造。 Ar1変態点以下の温度に一旦冷却したビレット
を加熱炉３で再加熱し均熱。均熱したビレットをピア
サー５で 200／秒以下の歪速度で穿孔圧延して中空素管
とする。中空素管をマンドレルミル７とサイザー８機
とが近接して配置された圧延機Ｍによって0.01／秒以上
の平均歪速度および40％以上の加工度で、かつ仕上げ温
度 800〜1050℃として圧延し、継目無鋼管を製造。こ
の継目無鋼管を冷却装置９で80℃／分以上の冷却速度で
Ar3 変態点以下の温度に冷却。冷却した継目無鋼管を
850〜1000℃で10秒〜30分再加熱した後、焼入れし、次
いで焼戻しする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管の製造
技術に属するもので、強度、靱性および耐食性に優れた
継目無鋼管を製造する方法、および継目無鋼管を製造す
る設備に関する。
【０００２】本発明の設備は、本発明方法を実施するの
に好適なものであるとともに、これを用いて様々な継目
無鋼管の製造方法を実施することができる汎用性の高い
ものである。
【０００３】
【従来の技術】大きな設備と多量のエネルギー消費を特
徴とする鉄鋼産業においては、工程簡素化（省プロセ
ス）およびエネルギーの節減（省エネルギー）を目的
に、工程の連続化、いわゆるオンライン化が検討されて
いる。すでに、鋼板（薄板、厚板）の製造においては、
従来、製板ラインとは別のラインに設けた設備で行って
いた熱処理（焼入れ、焼戻し等の熱処理）はかなり減少
し、オンラインでの加工熱処理が広く採用されている。
【０００４】これに対して、継目無鋼管の製造分野にお
いては、製品の信頼性および高品質化の要求が厳しいこ
とから、未だに大部分の製品が製管ラインとは別のライ
ンに設けた熱処理装置、例えば、焼入れ用の加熱炉や冷
却装置および焼戻し炉、を用いてオフラインで焼入れ、
焼戻し等の熱処理を行っているのが実状である。このよ
うな製造方法では、当然のことながらエネルギー節減は
難しい。
【０００５】さらに、各工程が独立していると、工程間
での処理速度の違いから、例えば、穿孔圧延用素材であ
るビレットを保管するビレットヤードや、熱処理前の継
目無鋼管を一時保管しておく場所等が必要になり、従来
の製造設備列（工場レイアウト）では、かなり広いスペ
ースを確保しなければならない。のみならず、各々の工
程間では素材を搬送する必要があり、コンベア、クレー
ン、トラック等の搬送設備と積おろしの工数が多く必要
になって、それらに伴う製造コストの増加が避けられな
い。
【０００６】近年に至って、継目無鋼管の製造分野にお
いても熱間加工後の素材が保有する熱を利用して直ちに
焼入れを行う、いわゆる直接焼入れプロセスを導入する
動きがある。その方法によれば、焼入れ炉が不要となっ
て、相当のコストダウンができる。
【０００７】例えば、特開昭 56-166324号公報、同 58-
120720号公報、同 58-224116号公報、同 59-020423号公
報、同 60-033312号公報、同 60-075523号公報、同 62-
151523号公報等に見られるように、継目無鋼管の製造過
程において熱間加工後直ちに強制冷却し、直接焼入れす
るプロセスが提案され、一部は実用化されている。しか
し、これ等の直接焼入れプロセスを経て製造された製品
の結晶粒径は、オフラインで焼入れ、焼戻し処理して製
造された製品と比較すると、一般的に粗大であり、製品
鋼管は靱性や耐食性が劣るという欠点がある。
【０００８】前記のように、鋼板製造の分野では熱間圧
延後の鋼板を直接（オンラインで）熱処理する技術が種
々提案されている。例えば、特開昭 62-139815号公報、
同 63-223125号公報、同 64-055335号公報には、末再結
晶域で加工を行い、さらに再結晶させるプロセスによっ
て微細な結晶粒を得た後、直接焼入れ、焼戻しする方法
が提案されている。これ等の方法は、いずれも末再結晶
温度域、すなわち比較的低温での大圧下加工が必要な方
法であって、鋼板の圧延とは異なり複雑な塑性変形を伴
う鋼管の圧延には適用が困難である。例えば、連続延伸
圧延機であるマンドレルミルによる圧延工程を末再結晶
温度域である1000℃以下で実施した場合には、通常、ミ
ルの圧延能力を超えて圧延不能となり、仮に圧延できた
としても表面疵等の欠陥が多発し、さらにはマンドレル
バーの引き抜きが困難になると言った鋼板の圧延には無
い問題が発生する。
【０００９】継目無鋼管の製造プロセスに関しては、特
開昭 61-238917号公報に製管後の再結晶を利用して結晶
粒の微細化を図る方法が提案されている。しかし、この
方法では、熱間加工条件が特定されておらず、実際のミ
ルラインにおいて実施した場合にはかえって粗粒化が促
進されるおそれがある。
【００１０】結晶粒を微細化する技術として、冷却と再
加熱を組み合わせて、オーステナイトからフェライトへ
の変態とフェライトからオーステナイトへの逆変態の合
計２回以上の変態を行わせることによって細粒化を図る
技術が知られている (例えば、特開昭56-3626 号公報、
同63-11621号公報、同58-91123号公報、同58-104120号
公報、参照) 。さらに、圧延途中および圧延後の２回、
再加熱することによって結晶粒を微細化する方法 (特開
昭58-117832 号公報) も提案されている。しかしなが
ら、特開昭56-3626 号公報や同63-11621号公報の発明の
ように、仕上げ圧延の前段で変態処理を行うと、最終圧
延が余り低い温度では実施できないことから、再加熱温
度をかなり高温に設定せざるを得ず、結晶粒が粗大にな
るという問題がある。また、特開昭58-91123号公報、同
58-104120 号公報および特開平4-358023号公報の発明で
は、仕上げ加工後に変態、逆変態の処理を実施するとし
ているが、仕上げ圧延の条件を特定していないので変態
と逆変態による結晶粒の微細化が有効に利用できない。
さらに、特開昭58-117832 号公報に開示されているよう
に、再加熱処理を２回実施すると確かに微細結晶粒が得
られるが、この場合、設備費用、熱処理費用が嵩みオフ
ラインの焼入れ焼戻し処理よりコストが増加してしま
う。
【００１１】装置の連続化という面では、種々の機器、
装置を直結して省エネルギー、省スペースを図ることが
提案されている。例えば、特開昭63-157705 号公報に
は、連続鋳造機で横断面が円形のビレット (以下、「丸
ビレット」という) を製造し、この丸ビレットを、分塊
圧延もしくは鍛造プロセスを経ずして、穿孔、延伸圧延
をする継目無鋼管の製造方法が提案されている。また
「鉄と鋼」第71年(1985)第８号、965-971 頁には、連続
延伸圧延機であるマンドレルミルと仕上げ圧延機である
エキストラクティングサイザーとを直結した設備列が開
示されている。
【００１２】しかし、特開昭63-157705 号公報に提案さ
れる方法では、加熱炉装入前の丸ビレットの温度条件お
よび傾斜ロール穿孔圧延機であるピアサーでの穿孔圧延
条件が特定されていない。また「鉄と鋼」に開示された
設備列は、マンドレルミルで圧延された管からのマンド
レルバーの抜き取りをサイザーによって行うこと、およ
び単に焼入れ温度を確保すること、を目的として両圧延
機を直結したに過ぎない。即ち、オンライン処理によっ
て微細結晶粒組織を有する継目無鋼管を高効率に製造す
る方法、およびその方法を実施するのに適した各製造装
置を有機的に配置した設備は存在せず、かつ、ほとんど
検討されていないのが実情である。
【００１３】傾斜ロール穿孔圧延法による熱間での継目
無鋼管の代表的な製造プロセスは、丸ビレットを、マン
ネスマンピアサーに代表される傾斜ロール穿孔圧延機で
穿孔圧延して中空素管となし、この中空素管をプラグミ
ル、マンドレルミル等の延伸圧延機およびサイザー、ス
トレッチレデューサー等の仕上げ圧延機によって延伸・
定径圧延するプロセスである。この従来プロセスにおけ
る素材の鋳込みから最終製品の完成までの工程は、 1) 穿孔素材であるビレットの製造工程、 2) 熱間での穿孔圧延と延伸、定径圧延工程、 3) 調質処理、すなわち熱処理工程、 の３工程に大別できる。通常、上記1)〜3)の各工程はそ
れぞれ分離独立した工程となっている。このうち、上記
2)と3)の工程については、前述したように、連続化し
て、いわゆるオンラインで実施する動きがあり、直接焼
入れプロセスはその代表的なものである。
【００１４】しかし、単純な直接焼入れ方式の加工熱処
理と、従来のオフラインでの調質処理 (焼入れ、焼戻し
処理) を比較すると、前者では結晶粒が粗大になる傾向
がある。また、直接焼入れプロセスで製造した継目無鋼
管の機械的性質は、その軸長方向および円周方向、また
は製造ロツト間の温度の変動に起因する強度のバラツキ
が大きく、均質な継目無鋼管を安定して大量生産するの
は困難である。
【００１５】本発明者等は、特願平６−255088号および
ＰＣＴ／ＪＰ９５／０２１５５において、熱間加工の条
件を特定し、さらに製管後の再結晶処理によって微細化
をはかる継目無鋼管製造技術を提案した。この技術は、
オンライン化された設備による製造方法でありながら、
オフラインで熱処理を実施した鋼管と同等以上の性能の
鋼管製品を得る画期的な技術であるが、さらに高強度、
高靭性の継目無鋼管の要求に対して、十分には対応でき
ないことがある。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の第１の目的
は、従来のオフラインでの調質処理方法によって製造さ
れた製品と同等以上の性能を有する継目無鋼管を、連続
したオンライン方式で製造する方法の提供にある。
【００１７】本発明の第２の目的は、前記 1) から3)ま
での工程で使用する各機器装置を一つのライン (設備
列) に配置して設備全体をコンパクトにし、省スペー
ス、省エネルギーを可能にすることで製造コストを削減
できるだけでなく、製品に要求される特性に応じて、様
々な加工熱処理を行うことが可能な継目無鋼管の製造設
備を提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記(1) の継
目無鋼管の製造方法および(2) の製造装置を要旨とす
る。
【００１９】(1) 下記からまでの工程を順次連続し
て実施することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
【００２０】 横断面が円形のビレットを連続鋳造法
によって製造する工程、 上記のビレットを Ar1変態点以下の温度に一旦冷却
してから、穿孔圧延が可能な温度に再加熱し均熱する工
程、 均熱したビレットを 200／秒以下の歪速度で穿孔圧
延して中空素管となす工程、 上記中空素管を連続延伸圧延機と仕上げ圧延機とが
近接して配置された圧延機群によって0.01／秒以上の平
均歪速度および40％以上の加工度で、かつ仕上がり温度
を 800〜1050℃として圧延する工程、 上記圧延後の鋼管を80℃／分以上の冷却速度で Ar3
変態点以下の温度に冷却する工程、 上記の冷却した鋼管を 850〜1000℃で10秒〜30分再
加熱した後、焼入れし、次いで焼戻しする工程。
【００２１】なお、上記の平均歪速度とは、下記 (a)
式で表されるＶεである。
【００２２】 Ｖε= （Ｍε+ Ｓε）／Ｍｔ・・・・・・・・・・・・・・・(a) ただし、Ｍε：連続延伸圧延機での加工歪 Ｓε：仕上げ圧延機での加工歪 Ｍｔ：中空素管先端が連続延伸圧延機に噛み込んでから
仕上げ圧延機を出るまでの所要時間 (秒) (2) 下記 (A)から(G) までの機器、炉または装置が順次
連続して配置され、一つの製造ラインを構成しているこ
とを特徴とする継目無鋼管の製造設備。
【００２３】(A) 横断面が円形のビレット (丸ビレッ
ト) を鋳造する連続鋳造機、(B) 鋳造されたビレットを
均熱するビレット加熱炉、(C) 均熱されたビレットを穿
孔圧延して中空素管にする傾斜ロール穿孔圧延機(D) 中
空素管を延伸圧延する連続延伸圧延機、(E) 延伸圧延さ
れた中空素管を定径圧延する仕上げ圧延機、(F) 定径圧
延された管を加熱、保温または徐冷する補熱炉、(G) 焼
入れおよび焼戻しを行う熱処理装置。
【００２４】上記(2) の装置の望ましい態様として下記
(3)〜(5) がある。
【００２５】(3) (D)の連続延伸圧延機と (E)の仕上げ
圧延機との間隔が延伸圧延された中空素管 (鋼管) の長
さよりも短い上記 (2)の継目無鋼管の製造設備。
【００２６】(4) (E)の仕上げ圧延機と (F)の補熱炉と
の間に、継目無鋼管冷却装置が設けられている上記(2)
または(3) の継目無鋼管の製造設備。
【００２７】(5) (B)のビレット加熱炉と (C)の傾斜ロ
ール穿孔圧延機との間に、ビレット補助加熱手段が設け
られている上記 (2)、(3) または(4) の継目無鋼管の製
造設備。
【００２８】さらに、これらの設備において、前記(A)
の連続鋳造機と(B) のビレット加熱炉との間に、加熱炉
に装入する前のビレットを Ar1変態点以下にする対策が
講じられていることが望ましい。そのような設備は、前
記(1) の本発明方法を実施するのに特に好適である。
【００２９】
【発明の実施の形態】まず、本発明の設備について説明
し、つづいて本発明の方法について述べる。
【００３０】I.本発明の継目無鋼管製造設備について 図１は、本発明の継目無鋼管製造設備を示す概念図であ
る。この設備は、前記(A) から(G) までの機器、炉等か
らなる。以下、これらについて順次説明する。
【００３１】(A)連続鋳造機：図１において、連続鋳造
機１は横断面が円形の鋳型を有するもので、所定内径を
有する鋳型に適宜変更することにより、製管段取りに応
じた種々の外径の丸ビレットを連続的に鋳造することが
できる。鋳片は、凝固したままで横断面が円形の丸ビレ
ットであるから、横断面が矩形の鋳片を丸ビレットに成
形加工する場合に必要な分塊圧延あるいは鍛造の工程は
不必要である。なお、連続鋳造機１は、鋳造ビレットの
鋳造組織等の改質を図る目的で、これに軽圧下加工を加
えるロールスタンドを有するものであってもよい。
【００３２】鋳片（丸ビレット）は、その中心部の凝固
がほほ完了するか、もしくは完全に完了してから所定長
さに切断する。
【００３３】(B)ビレット加熱炉：ビレット加熱炉３
は、連続鋳造機１を出た後、傾斜ロール穿孔圧延機５で
穿孔される前の丸ビレットの温度を調整するためのもの
である。鋳造ままの丸ビレットは、搬送路２を経由して
加熱炉に装入される。省エネルギーという点からは、連
続鋳造機を出たビレットをできるだけ高温で加熱炉３に
入れるのが望ましい。
【００３４】しかし、後述するように、ビレットを一旦
Ar1変態点以下に冷却してから均熱加熱すると結晶粒が
微細になり、次工程の穿孔圧延機によって過酷な加工を
加えても疵の発生を抑えることができる。このような、
冷却処理を行うために、搬送中に所定温度まで冷却でき
るような対策、例えば、搬送路２の延長、搬送路２上へ
の冷却装置の設置等、を講じておくのが望ましい。
【００３５】ビレット加熱炉３では、ビレットの保有熱
を十分に活用して、加熱のためのエネルギーを節約しつ
つ、ビレットを穿孔圧延に適する温度に加熱する。
【００３６】ビレット加熱炉としては、横搬送型のウォ
ーキングビーム炉や回転炉床型のいわゆるロータリー炉
を用いるのがよい。また、加熱炉へのビレット装入充填
率を高めて高能率なビレット加熱を行うには、後述の傾
斜ロール圧延機での穿孔圧延対象のビレット長さの複数
倍の長さの長尺状態で装入するのがよく、この場合には
ビレット加熱炉３と傾斜ロール圧延機５との間の搬送路
４中にガス切断機、ホットソー等の切断機４ａを設け、
所定の長さに切断したビレットを傾斜ロール圧延機に供
給すればよい。また、搬送や切断作業中のビレットの温
度低下に備えて、切断機の後段に、例えばトンネル型誘
導加熱炉等の補助加熱手段４ｂを設けておくのが望まし
い。
【００３７】(C)傾斜ロール圧延機：加熱炉３を出た丸
ビレットは、傾斜ロール圧延機５で穿孔圧延される。通
常、分塊圧延あるいは鍛造を経て製造された丸ビレット
に比べて、鋳造のままの丸ビレットは熱間加工性に劣
り、傾斜ロール穿孔圧延機での穿孔圧延時に欠陥が発生
しやすい。しかし、前記の加熱前に一旦 Ar1変態点以下
の温度域へ冷却し、ビレット加熱炉で再加熱する操作に
よって結晶粒を微細化しておくこと、および後述する穿
孔圧延時の歪速度を適正に設定すること等によりこの欠
陥発生は防止できる。
【００３８】傾斜ロール圧延機としてはどのようなタイ
プのものでも使用できるが、薄肉または／および高拡管
率の穿孔が可能な交叉型の傾斜ロール穿孔圧廷機を用い
るのが望ましい。この型の穿孔圧延機によれば、同じ外
径のビレットから、種々のサイズの中空素管を製造する
ことができるから、ビレットの外径サイズを統合集約す
ることができる。
【００３９】(D)連続延伸圧延機：連続延伸圧延機７
は、傾斜ロール穿孔圧延機５で穿孔圧延された後の中空
素管を延伸圧延する複数のロールスタンドからなる圧延
機であって、代表的なのはマンドレルミルと呼ばれるも
のである。
【００４０】マンドレルミルとしては、マンドレルバー
の後端を拘束すると共に、延伸圧延終了後に孔型ロール
列中を通してマンドレルバーをミル入側に引き戻して循
環使用することができるマンドレルバー拘束手段 (バー
リテーナー) を有するタイプであればどのようなもので
もよいが、前記マンドレルバー拘束手段が中空素管の延
伸圧延中に管の圧延移動速度とは独立した速度でマンド
レルバーの移動速度を制御できる機能を備えるマンドレ
ルミルを用いるのが望ましい。
【００４１】前記の傾斜ロール圧延機５での穿孔圧延に
よって得られた中空素管は、横送り形式、またはローラ
ーコンベアー等の縦送り形式の搬送路６を介して搬送さ
れ、連続延伸圧延機７の入側テーブル上でその内部に後
端がバーリテーナーで拘束保持されるマンドレルバーを
挿入してから、マンドレルミル７で延伸圧延される。
【００４２】(E)仕上げ圧延機：仕上げ圧延機８は、複
数のロールスタンドからなるサイザーまたはストレッチ
レデューサーと呼ばれるものである。ここでは、連続延
伸圧延７で延伸圧延された中空素管を定径圧延するため
のものである。
【００４３】連続延伸圧延機７と仕上げ圧延機８とは、
連続延伸圧延機７で延伸圧延された中空素管の長さより
も短い間隔で、近接して同一ライン上に直列に配置され
ていることが望ましい。即ち、連続延伸圧延機７で圧延
された素管の後端部が未だその圧延機の幾つかのロール
スタンドで圧延されているうちに、先端部が仕上げ圧延
機８のロールスタンドに噛み込まれて圧延されるよう
に、両圧延機が配置されているのが望ましい。そうする
ことによって、中空素管の温度低下が抑制できるととも
に、加工歪みの蓄積を大きくすることが可能となり、そ
の後に施す熱処理による製品鋼管の結晶粒微細化、靱
性、耐食性等の向上等の多くの効果が得られる。
【００４４】仕上げ圧延機であるサイザーまたはストレ
ッチレデューサーとしては、内面規制工具を有しないも
のであればどのようなタイプのものでもよい。ただし、
連続延伸圧延機で圧延された管内のマンドレルバーから
管を引き出して分離する機能を備える、いわゆるエクス
トラクティング型のサイザーまたはストレッチレデュー
サーを用いるのが望ましい。
【００４５】上記の連続延伸圧延機７と仕上げ圧延機８
とからなる装置をまとめて圧延機群Ｍと記す。
【００４６】(F)補熱炉：補熱炉10は、圧延終了後の鋼
管に所定の性質を持たせるための熱処理に使用するもの
で、この炉が圧延機等と同じライン内に設けられている
ことも本発明設備の大きな特徴の一つである。
【００４７】後述する本発明方法のの工程では、この
補熱炉10を焼入れ処理の前の再加熱炉として使用する。
再加熱によって、焼入れ温度を調整するだけでなく、管
の軸長方向や円周方向の温度ムラ、および同一ロットの
中での各鋼管の焼入れ温度の変化を小さくし、１本の鋼
管内での部位による特性のバラツキ、および同一ロット
の複数の製品鋼管の中での熱処理条件の変化による特性
のバラツキを抑制できる。その外にも、圧延後の鋼管の
徐冷、保温等、種々の目的に使用できる。即ち、この補
熱炉10を設けることによって、鋼管に要求される様々な
特性に応じた多様な熱処理をオンラインで行うことが可
能になる。
【００４８】補熱炉10の前には、冷却装置９を設置して
もよい。例えば、後述するように、この冷却装置で仕上
げ圧延機８で圧延された鋼管を冷却し、一旦 Ar3変態点
温度以下、好ましくは Ar1変態点温度以下に冷却して変
態させておき、補熱炉10で再度 Ac3変態点温度以上に再
加熱して逆変態させた後、直接焼入れを実施すると、直
接焼入れプロセスでありながら極めて微細な結晶粒が得
られ、オフラインの焼入れを実施した場合と同等以上の
性能の鋼管が得られる。
【００４９】(G)焼入れ・焼戻し装置：焼入れ装置11
は、圧延終了後の鋼管をそのまま、または再加熱してか
ら、急冷する装置である。一般には水冷装置を使用す
る。なお、肉厚の厚い鋼管に対しても十分な冷却速度で
の焼入れを行うには、管の内外面を同時に冷却すること
が可能な構造の冷却手段、例えば、内部にはジェット水
流を通し、外部はラミナー水流で冷却するような冷却装
置、を用いて冷却するのが望ましい。
【００５０】焼戻し炉12は、焼入れ装置と同じライン上
の後段に設ける。この炉は通常の加熱炉でよい。なお、
焼戻し後の鋼管の曲がり取りのために、矯正機13を設け
ることが推奨される。その他、管端の切りそろえのため
の切断機等、図示しない付属機器をオンラインで設けて
もよい。
【００５１】上述のとおり、本発明の設備は、ビレット
の鋳造から穿孔、圧延および熱処理まで、継目無鋼管製
造の全てのプロセスをオンラインで実施できる設備であ
る。
【００５２】設備自体がコンパクトにまとまって、工場
敷地の節約、いわゆる省スペースができるだけでなく、
各工程間の素材の移送の合理化と省エネルギーの効果も
大きい。
【００５３】次に、この設備を用いて実施できる機械的
性質および耐食性等の性能に優れた継目無鋼管の製造方
法、即ち、前記(1) の本発明方法を説明する。
【００５４】II.本発明の製造方法について 以下、本発明の製造方法について、各工程ごとに説明す
る。
【００５５】 丸ビレットの製造工程：丸ビレット
は、種々の内径の円形横断面形状の鋳型を有する前記の
連続鋳造機１を用いて連続鋳造法によって製造する。こ
の丸ビレットは、製管段取りに応じた外径、長さのもの
とし、通常の分塊圧延や鍛造工程を経ずに、後述の穿孔
工程に付される。
【００５６】 ビレットの冷却−再加熱工程：連続鋳
造法によって得られた丸ビレットは、要すれば所定の長
さに切断して、Ar1変態点以下の温度、好ましくは Ar1
変態点以下で室温よりも高い温度、に一旦冷却してか
ら、次のビレット加熱炉３に装入する。このような冷却
を行う理由は次のとおりである。
【００５７】傾斜ロール穿孔圧延機５（以下、「ピアサ
ー」という）に供するビレットは、その中心部の凝固が
完了しておればよい。従って、ビレットの加熱炉への装
入前の温度が高ければ高いほど、加熱エネルギーの節約
ができる。しかし、本発明方法では、ピアサーで過酷な
加工、例えば、薄肉穿孔圧延または／および高拡管率穿
孔圧延、を行うことを重視し、その加工に際して材料の
加工性を高めるべく、ビレットを細粒化しておくため
に、敢えてビレットを一旦冷却することとした。
【００５８】ビレットを細粒化するには、オーステナイ
トからフェライトへの変態終了温度である Ar1変態点以
下に一旦冷却し、再加熱する処理が必要である。なお、
この処理は、一旦オーステナイトからフェライトへの変
態を起こさせることにあるから、 Ar1変態点以下といっ
ても無闇に低温まで冷却する必要はない。次の再加熱時
の省エネルギーのためには、 Ar1変態点で室温よりもで
きるだけ高い温度域、例えば、400 ℃から Ar1変態点ま
での範囲、に冷却するのが好ましい。
【００５９】上記の処理を行うためには、連続鋳造機で
鋳造した丸ビレットの凝固完了後、加熱炉に装入するま
でに、ビレットの温度が Ar1変態点以下（且つ室温より
も高い温度）になるような設備上の配慮が必要である。
それは、ビレットを連続鋳造機から加熱炉へ装入するま
での搬送路（図１に示す搬送路２）を、ビレットが自然
冷却で Ar1変態点以下まで冷却するに十分な長さとする
か、あるいは搬送路に水冷装置のような強制冷却装置を
設けることによって実現できる。
【００６０】ビレットの再加熱は、後段のピアサーで熱
間穿孔圧延ができる温度にビレットを均熱する条件であ
ればよい。その最適温度は材質によって異なり、穿孔圧
延対象材質の高温延性と高温強度を考慮して決定すれば
よい。一般的には、1100〜1300℃の間に加熱する。
【００６１】なお、ビレットの再加熱の後に切断機４ａ
でビレットを所定の長さに切断する等の作業中に、ビレ
ットの温度が低下する場合には、前述の補助加熱手段４
ｂでビレットの補助加熱を行ってもよい。
【００６２】 穿孔圧延工程：一般に、鋳造のままで
粗粒組織の丸ビレットを穿孔圧延すると、その際の過酷
な加工によって被穿孔材（中空素管) に疵が発生する。
本発明方法では、前記およびの工程によって細粒化
したビレットを用いること、および歪速度が 200／秒以
下という条件で穿孔圧延を行うことによって疵の発生な
しに穿孔圧延ができる。歪速度は 200／秒以下であれば
よく、特にその下限を定める必要はないが0.1／秒未満
になると、圧延材とプラグ、ガイドシユー等の工具との
接触時間が長くなって、工具の昇温が著しくなり、その
寿命が短くなるので 0.1／秒以上とするのが望ましい。
【００６３】前記のように、ピアサーとしては交叉型の
傾斜ロール穿孔圧廷機を用いるのが望ましい。なお、熱
間加工性の劣る材質のビレットを穿孔圧延する場合に
は、できるだけ高温で穿孔するのがよく、ピアサーの直
前の位置に前述のトンネル型の誘導加熱装置のような適
当な補助加熱手段４ｂを設けて、加熱してから穿孔圧延
を行うのが望ましい。
【００６４】 延伸、定径圧延工程：この工程は、複
数のロールスタンドからなる連続延伸圧延機（マンドレ
ルミル）と、それと同様に複数ロールスタンドからなる
仕上げ圧延機 (サイザーまたはストレッチレデューサ
ー) とにより、連続して行われる。この加工は、前工程
のピアサーによる加工に比べると、ピアサーでの素材の
温度低下があるので、比較的低温域での加工となるが、
加工熱処理の効果を得るのに十分な加工を付与すること
が重要である。
【００６５】本発明方法では、連続延伸圧延機７と仕上
げ圧延機８とが離れて独立に配置された圧延機ではな
く、図１に示したように、両者が近接して一体直結型に
配置された圧延機群Ｍを用いる。具体的には、連続延伸
圧延機７で延伸圧延された管の長さよりも短い間隔をお
いて仕上げ圧延機８が同一ライン上に直列に配置された
圧延機群Ｍを使用する。これによって連続延伸圧延機
（以下「マンドレルミル」という）で付与された加工歪
みが回復する前に、直ちに仕上げ圧延機であるサイザー
またはストレッチレデューサーで更なる加工を加えるこ
とができ、その後の熱処理での変態−逆変態による結晶
粒の微細化が実現できる。
【００６６】同じパススケジユールで製管する場合で
も、連続延伸圧延機と仕上げ圧延機とが前記の間隔より
大きな距離を隔てて独立に配置されている装置を用いた
場合と、本発明の圧延機群Ｍを用いた場合とでは、変態
−逆変態処理後の結晶粒径に差がある。即ち、上記のよ
うに両圧延機を近接させて配置した設備を用いた場合の
方が、製品鋼管はより微細粒となる。
【００６７】圧延機群Ｍによる圧延加工の際には前記
(a)式で定義される平均歪速度（Ｖε）を0.01／秒以上
とする。これより遅いと、各々のパス間で再結晶が起き
て歪の蓄積が行われず、後の工程での変態−逆変態処理
後の結晶粒微細化効果が十分に得られない。
【００６８】圧延機群Ｍによる加工度は、断面減少率換
算で 40 ％以上とする。40％未満では変態−逆変態処理
後の結晶粒微細化効果が小さくなる。さらに、仕上げ圧
延機での管の仕上がり温度も重要で、その温度が 800〜
1050℃である場合に、その後の変態−逆変態処理後の結
晶粒微細化効果が著しく大きい。
【００６９】なお、平均歪速度および加工度は、それぞ
れ0.01／秒以上および 40 ％以上であればよく、その上
限を特に定める必要はない。しかし、平均歪速度につい
ては10／秒を超えると、マンドレルミルの内面規制工具
であるマンドレルバー等の工具寿命が低下するので、10
／秒以下とするのが望ましく、また、加工度については
95 ％を超えると疵の発生が見られるので、95％以下と
するのが望ましい。
【００７０】 冷却処理工程：本発明方法は、マンド
レルミルと仕上げ圧延機（以下、「サイザー」という）
とによる延伸、定径圧延後、サイザーと直接焼入れ装置
との間で変態−逆変態の熱処理を施すのが大きな特徴の
一つである。この処理によって、マンドレルミルとサイ
ザーとによる加工と冷却−再加熱の組み合わせで結晶粒
の微細化が効果的に行われて、オフラインで焼入れ−焼
戻し処理を施した鋼管に匹敵する特性の鋼管が得られ
る。この冷却処理は、図１に示した冷却装置９を用いて
行えばよい。
【００７１】この冷却処理での冷却速度が小さいと、変
態して生成したフェライトが粗大化するので、冷却速度
は 80 ℃／分以上としなければならない。冷却停止温度
は、変態と逆変態処理を用いた結晶粒微細化の効果を得
るためには、 Ar3変態点以下の温度にする必要がある
が、その効果を最大限に得るためには、 Ar1変態点以下
の温度に冷却するのが望ましい。室温まで冷却してもか
まわないが、その後の再加熱のエネルギーコストを考え
ると、なるべく高温 (例えば、500 ℃程度) で冷却を止
めるのが望ましい。
【００７２】 再加熱処理工程：再加熱は、仕上げ圧
延終了後に一旦冷却してオーステナイト→フェライトの
変態を起こさせた鋼管を、再度 Ar3変態点以上の温度域
に加熱保持し、フェライト→オーステナイトの逆変態を
起こさせること、および鋼管を十分加熱して焼入れ温度
を確保するとともに均熱して焼入れ−焼戻し後の製品特
性のバラツキを抑制すること、を目的とする処理であ
る。この再加熱は、図１に示した補熱炉10で行う。
【００７３】再加熱温度が 850℃より低い場合、また、
保持時間が10秒より短い場合には、逆変態が十分でな
く、他方、温度が1000℃を超えたり、保持時間が30分を
超えると結晶粒が成長して組織が粗粒化する。よって、
その温度を 850〜1000℃、保持時間を10秒〜30分と定め
た。
【００７４】焼入れは、十分な強度と靱性を得るため A
r3変態点以上の温度から行うことが必要である。本発明
方法では、上記の 850〜1000℃の温度からの急冷によっ
て焼入れを行う。なお、肉厚の厚い鋼管であっても十分
な冷却速度での焼入れを行うには、前述のような内外面
同時冷却が可能な構造の冷却手段を用いて冷却するのが
望ましい。
【００７５】焼戻しは、焼入れ装置と同じライン上の後
段に設けた焼戻し炉によって行う。
【００７６】この焼戻しも、最終製品の性能を決定する
重要なプロセスであって、得ようとする性能に応じて適
正な焼戻し温度を定め、その温度で十分に均熱してから
実施することが必要である。焼戻しの際の温度バラツキ
は大きくても±10℃とし、好ましくは±５℃とすること
が肝要である。これによって、耐力(YS)、引張強さ(TS)
のバラツキを目標強度の±5kgf/mm2の範囲内に抑えるこ
とができる。
【００７７】焼戻しまでの処理が終わった鋼管は、曲が
り取りの矯正、管端の切り落とし、その他通常の付随的
な処理を経て、製品として出荷される。
【００７８】
【実施例】
〔実験例１〕表１に示す化学組成の鋼Ａおよび鋼Ｂを横
断面が内径 90mm の鋳型を持つ連続鋳造機で鋳込み、凝
固後直ちに、900 ℃ (即ち Ar1変態点よりも高温) で12
50℃の加熱炉に装入して１時間保持したビレット、およ
び、一旦、550 ℃または420℃に冷却してから同じ1250
℃の加熱炉に装入して１時間保持したビレットを用い
て、実験用ピアサーにて歪速度を種々変化させて穿孔試
験を実施した。その結果を表２に示す。
【００７９】表２に示す結果から明らかなように、凝固
の直後に Ar1変態点よりも高温(900℃) で加熱炉に入れ
て加熱したビレットでは、ピアサーで穿孔圧延した時、
歪速度 100／秒ですでに疵が発生している。一方、 Ar1
変態点以下の温度域に一旦冷却して再加熱したビレット
でも、その穿孔時の歪速度が 200／秒以下であるものは
疵のない良好な中空素管になっているが、歪速度が 250
／秒以上となると疵が発生している。
【００８０】上記の結果から、ビレットを加熱する前に
一旦 Ar1変態点以下に冷却することにより、歪速度が 2
00／秒以下の範囲であれば、より過酷な穿孔圧延でも疵
のない中空素管を得ることが可能になることが明らかで
ある。
【００８１】
【表１】
【００８２】
【表２】
【００８３】〔実験例２〕表１に示した鋼Ａ、Ｂを横断
面の内径が 90mm の鋳型を持つ連続鋳造機で鋳込み、凝
固後、一旦 Ar1変態点以下の温度に冷却してから 炉温
を1250℃に設定した加熱炉に装入して１時間保持し、そ
の後プレス加工を行い、製管工程の条件を表３に示すよ
うに様々に変えた試験を行った。得られた鋼管の強度、
旧オーステナイト結晶粒径、および靱性（vTrs）を調べ
た結果を表４に示す。なお、強度は鋼種によって焼戻し
温度を変え、鋼種ごとにほぼー定の値になるように揃え
た。
【００８４】表３の試番33と34は、従来のマンドレルミ
ルとサイザーとが離れて配置されている圧延機を用いて
圧延し、熱処理はオフラインでの再加熱−焼入れ−焼戻
しの通常の調質熱処理としたものである。
【００８５】表４の試験結果から次のことが明らかであ
る。即ち、鋼種Ａ、Ｂごとに従来の製造方法で得たもの
（いわゆるＱＴ材）に相当する試番33、34と較べると、
本発明例（試番１〜20）では、いずれも結晶粒径が小さ
く、従来のＱＴ材以上の靱性が得られている。これに対
し、マンドレルミルおよびサイザーでの加工条件が不適
切な試番21、22、27および28、ならびに圧延後の冷却ま
たは再加熱の条件が不適切な試番23〜26および29〜32で
は、変態と逆変態処理による結晶粒微細化の効果が小さ
く、靱性が劣っている。
【００８６】
【表３】
【００８７】
【表４】
【００８８】
【発明の効果】本発明方法によれば、ビレットの鋳造か
ら製管および熱処理までの工程を一貫してオンラインで
実施し、しかも従来のオフライン方式で製造したものと
同等以上の性能を有する鋼管を製造することができる。
この方法は、本発明の設備を用いて低コストで実施する
ことができる。
【００８９】本発明の設備は、必要な全ての機器、炉等
がオンラインで無駄なくコンパクトにまとめられたもの
で、工場敷地の有効利用や工程簡素化の利点が大きいだ
けでなく、熱処理条件の変更にも対応でき、多様化する
製品特性への要求に応えるこが可能なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明設備の機器、炉等の配列を示す図であ
る。
【符号の説明】
１…連続鋳造機、 ２…搬送路、３…ビレット
加熱炉、 ４…搬送路、４ａ…ビレット切断機、
４ｂ…補助加熱装置、５…傾斜ロール圧延機、 ６…
搬送路、７…連続延伸圧延機、 ８…仕上げ圧延
機、Ｍ…圧延機群、 ９…冷却装置、10…補
熱炉、 11…焼入れ装置、12…焼戻し装
置、 13…矯正機

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】下記からまでの工程を順次連続して実
    施することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。 横断面が円形のビレットを連続鋳造法によって製造す
    る工程、 上記のビレットを Ar1変態点以下の温度に一旦冷却し
    てから、穿孔圧延が可能な温度に再加熱し均熱する工
    程、 均熱したビレットを 200／秒以下の歪速度で穿孔圧延
    して中空素管を製造する工程、 上記中空素管を連続延伸圧延機と仕上げ圧延機とが近
    接して配置された圧延機群によって0.01／秒以上の平均
    歪速度および40％以上の加工度で、かつ仕上がり温度を
    800〜1050℃として圧延し、継目無鋼管を製造する工
    程、 上記の継目無鋼管を80℃／分以上の冷却速度で Ar3変
    態点以下の温度に冷却する工程、 上記の冷却した継目無鋼管を 850〜1000℃で10秒〜30
    分再加熱した後、焼入れし、次いで焼戻しする工程。
  2. 【請求項２】下記 (A)から(G) までの機器、炉または装
    置が順次連続して配置され、一つの製造ラインを構成し
    ていることを特徴とする継目無鋼管の製造設備。 (A)横断面が円形のビレットを鋳造する連続鋳造機、(B)
    鋳造されたビレットを均熱するビレット加熱炉、(C)均
    熱されたビレットを穿孔圧延して中空素管にする傾斜ロ
    ール穿孔圧延機、(D)中空素管を延伸圧延する連続延伸
    圧延機、(E)延伸圧延で得られた継目無鋼管を定径圧延
    する仕上げ圧延機、(F)定径圧延で得られた継目無鋼管
    を加熱、保温または徐冷する補熱炉、(G)焼入れおよび
    焼戻しを行う熱処理装置。
  3. 【請求項３】前記 (D)の連続延伸圧延機と (E)の仕上げ
    圧延機との間隔が延伸圧延された中空素管の長さよりも
    短いことを特徴とする請求項２に記載の継目無鋼管の製
    造設備。
  4. 【請求項４】前記(E) の仕上げ圧延機と(F) の補熱炉と
    の間に、継目無鋼管冷却装置が設けられていることを特
    徴とする請求項２または３に記載の継目無鋼管の製造設
    備。
  5. 【請求項５】前記 (B)のビレット加熱炉と (C)の傾斜ロ
    ール穿孔圧延機との間に、ビレット補助加熱手段が設け
    られていることを特徴とする請求項２、３または４に記
    載の継目無鋼管の製造設備。
JP09819796A 1996-04-19 1996-04-19 継目無鋼管の製造方法および製造設備 Expired - Fee Related JP3855300B2 (ja)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP09819796A JP3855300B2 (ja) 1996-04-19 1996-04-19 継目無鋼管の製造方法および製造設備
PCT/JP1997/001370 WO1997039843A1 (fr) 1996-04-19 1997-04-18 Procede et installation pour fabriquer des tubes sans soudure
US08/973,903 US6024808A (en) 1996-04-19 1997-04-18 Seamless steel pipe manufacturing method and equipment
DK97917454T DK0842715T3 (da) 1996-04-19 1997-04-18 Fremgangsmåde og udstyr til at producere sømløse stålrør
CN97190395A CN1127383C (zh) 1996-04-19 1997-04-18 无缝钢管的制造方法及制造设备
EP97917454A EP0842715B1 (en) 1996-04-19 1997-04-18 Seamless steel pipe manufacturing method and equipment
DE69710159T DE69710159T2 (de) 1996-04-19 1997-04-18 Verfahren und einrichtung zum herstellen nahtloser stahlrohre
MX9710237A MX9710237A (es) 1996-04-19 1997-12-17 Metodo y aparato para fabricar tubo de acero sin costura.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP09819796A JP3855300B2 (ja) 1996-04-19 1996-04-19 継目無鋼管の製造方法および製造設備

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH09287028A true JPH09287028A (ja) 1997-11-04
JP3855300B2 JP3855300B2 (ja) 2006-12-06

Family

ID=14213285

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP09819796A Expired - Fee Related JP3855300B2 (ja) 1996-04-19 1996-04-19 継目無鋼管の製造方法および製造設備

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6024808A (ja)
EP (1) EP0842715B1 (ja)
JP (1) JP3855300B2 (ja)
CN (1) CN1127383C (ja)
DE (1) DE69710159T2 (ja)
DK (1) DK0842715T3 (ja)
MX (1) MX9710237A (ja)
WO (1) WO1997039843A1 (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007167912A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Sumitomo Metal Ind Ltd ステンレス鋼管の製造方法
WO2007111131A1 (ja) * 2006-03-28 2007-10-04 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 継目無管の製造方法
WO2009004741A1 (ja) * 2007-06-29 2009-01-08 Jfe Steel Corporation 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
WO2010113953A1 (ja) 2009-03-30 2010-10-07 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法
WO2013161567A1 (ja) 2012-04-27 2013-10-31 新日鐵住金株式会社 継目無鋼管及びその製造方法
RU2686405C1 (ru) * 2017-12-04 2019-04-25 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Способ изготовления труб нефтяного сортамента (варианты)

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4013549B2 (ja) 2000-02-02 2007-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 ラインパイプ用高強度高靱性継目無鋼管およびその製造方法
US20020033591A1 (en) * 2000-09-01 2002-03-21 Trw Inc. Method of producing a cold temperature high toughness structural steel tubing
RU2242302C2 (ru) * 2003-01-14 2004-12-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства горячекатаных передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2247612C2 (ru) * 2003-05-06 2005-03-10 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства горячедеформированных и передельных труб большого и среднего диаметров из коррозионно-стойких труднодеформируемых марок стали и сплавов на тпа с пилигримовыми станами
DE10330210A1 (de) * 2003-07-03 2005-01-20 Sms Demag Ag Vorrichtung zur Herstellung von warmgewalztem Warmband, insbesondere aus bandförmig stranggegossenem Vormaterial
BRPI0415653B1 (pt) * 2003-10-20 2017-04-11 Jfe Steel Corp artigos tubulares para petróleo sem costura expansíveis do tipo octg e método de fabricação dos mesmos
AR047467A1 (es) * 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
DE102005052178B4 (de) * 2004-10-25 2008-06-19 V&M Deutschland Gmbh Verfahren zum Herstellen eines nahtlos warmgefertigten Stahlrohres
WO2006046702A1 (ja) 2004-10-28 2006-05-04 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 継目無鋼管の製造方法
RU2306991C2 (ru) * 2005-05-11 2007-09-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2306992C2 (ru) * 2005-07-04 2007-09-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства труб большого и среднего диаметров из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
MXPA05008339A (es) * 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
RU2311978C2 (ru) * 2005-12-06 2007-12-10 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ прошивки слитков и заготовок из сплавов на основе титана в гильзы в станах косой прокатки
RU2311240C2 (ru) * 2005-12-06 2007-11-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства передельных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из слитков и заготовок сплавов на основе титана
WO2007100042A1 (ja) * 2006-03-01 2007-09-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 高Ｃｒ継目無管の製造方法
JP4688037B2 (ja) * 2006-03-31 2011-05-25 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法及び酸化性ガス供給装置
RU2322316C2 (ru) * 2006-04-17 2008-04-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства слитков-заготовок электрошлаковым переплавом из труднодеформируемых марок стали и сплавов и прокатки из них товарных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами и передельных труб для последующего переката на станах хпт
RU2322317C2 (ru) * 2006-04-17 2008-04-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства слитков-заготовок электрошлаковым переплавом из труднодеформируемых марок стали и сплавов и прокатки из них товарных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами и передельных труб для последующего переката на станах хпт
RU2386503C2 (ru) * 2007-07-18 2010-04-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства холоднокатаных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенной точностью по стенке
RU2387501C2 (ru) * 2007-12-24 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ ДИАМЕТРОМ 530-550 мм ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКИХ ТРУДНОДЕФОРМИРУЕМЫХ МАРОК СТАЛИ И СПЛАВОВ НА ТПУ 8-16" С ПИЛИГРИМОВЫМИ СТАНАМИ
JP4407844B2 (ja) * 2008-03-25 2010-02-03 住友金属工業株式会社 継目無管の製造方法および継目無管製造用ビレットの長さ決定方法
RU2387498C2 (ru) * 2008-04-18 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства бесшовных горячедеформированных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2387496C2 (ru) * 2008-04-18 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Трубопрокатная установка для прокатки бесшовных горячедеформированных труб большого и среднего диаметров
RU2387497C2 (ru) * 2008-04-18 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства бесшовных горячедеформированных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2387495C2 (ru) * 2008-04-18 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства труб большого диаметра для транспортировки абразивных материалов и пульп на установке с пилигримовыми станами
RU2387502C2 (ru) * 2008-06-07 2010-04-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства холоднокатаных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенной точностью по стенке
DE102008036237B3 (de) * 2008-08-02 2010-01-28 GMT Gesellschaft für metallurgische Technologie- und Softwareentwicklung mbH Verfahren und Anlage zum Inline-Umformen, -Vergüten und -Richten von stabförmigen Metallteilen
JP4930652B2 (ja) * 2010-01-27 2012-05-16 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法及びラインパイプ用継目無鋼管
DE102010008389A1 (de) * 2010-02-17 2011-08-18 Kocks Technik GmbH & Co. KG, 40721 Walzanlage zum Erzeugen eines rohrförmigen Produkts und Verfahren zum Erzeugen eines rohrförmigen Produkts
CN102039311A (zh) * 2010-09-29 2011-05-04 江苏诚德钢管股份有限公司 小口径高合金无缝钢管短流程纵轧生产方法
DE102010052084B3 (de) * 2010-11-16 2012-02-16 V&M Deutschland Gmbh Verfahren zur wirtschaftlichen Herstellung von nahtlos warmgewalzten Rohren in Rohrkontiwalzwerken
JP5644577B2 (ja) * 2011-02-22 2014-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼管の拡管加工方法および拡管加工設備
JP5177261B2 (ja) * 2011-08-01 2013-04-03 新日鐵住金株式会社 強度と低温靱性に優れた継目無鋼管の制御圧延方法
CN102392181B (zh) * 2011-11-11 2013-01-23 江苏华程工业制管股份有限公司 一种合金钢、无缝钢管及异型钢管的热处理工艺
BR112014019065B1 (pt) * 2012-03-07 2019-03-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Método para produção de um material de aço resistente com resistência à fratura por tensão de sulfeto
BR112015002623B1 (pt) 2012-08-13 2020-03-31 Nippon Steel Corporation Método para produção de tubo de aço sem costura
RU2527582C2 (ru) * 2012-09-14 2014-09-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Способ поперечно-винтовой прошивки-раскатки гильз-заготовок и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава большого диаметра из легированных труднодеформируемых марок стали и сплавов
RU2523396C1 (ru) * 2012-12-10 2014-07-20 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Способ прокатки труб диаметром от 273 до 426 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из углеродистых и низколегированных марок стали с повышенными требованиями к ударной вязкости
RU2527578C2 (ru) * 2012-12-21 2014-09-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 88,9×6,45×9000-10700 мм ИЗ КОРРОЗИОННОСТОЙКОГО СПЛАВА МАРКИ ХН30МДБ-Ш
RU2564505C2 (ru) * 2013-04-16 2015-10-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства бесшовных горячекатаных гладких, нарезных, котельных, толстостенных и труб специального назначения диаметром от 273 до 630 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2545944C2 (ru) * 2013-08-20 2015-04-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНЫХ ТОВАРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 170×3×370 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 16Х12МВСФБР-Ш (ЭП823-Ш) ДЛЯ РЕАКТОРОВ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ НА БЫСТРЫХ НЕЙТРОНАХ
CN104399752A (zh) * 2014-10-15 2015-03-11 攀钢集团成都钢钒有限公司 无缝钢管生产方法
MX2017006869A (es) 2014-11-27 2017-08-14 Jfe Steel Corp Linea de aparato para fabricar tuberia y tubo de acero sin costura y metodo para fabricar tuberia de acero inoxidable sin costura duplex.
CN105033584B (zh) * 2015-07-31 2017-07-18 湖州高林不锈钢管制造有限公司 一种耐热不锈钢无缝钢管制造方法
CN105081698A (zh) * 2015-09-01 2015-11-25 无锡贺邦金属制品有限公司 一种钢管的加工方法
CN105382049A (zh) * 2015-11-26 2016-03-09 佛山市高明区杨和金属材料专业镇技术创新中心 一种金属钢管的生产工艺
RU2615927C1 (ru) * 2016-03-22 2017-04-11 Комаров Андрей Ильич СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНЫХ ТОВАРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 159х7х10000-11000 мм ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПТ-1М И ПТ-7М
RU2648431C1 (ru) * 2016-10-19 2018-03-26 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального иссладавательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт-ЦНИИ КМ "Прометей") Способ производства горячедеформированной трубной заготовки из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М для изготовления холоднодеформированных труб размером 8,0х1,5 мм
CN106862549B (zh) * 2017-04-18 2018-07-20 南通盛立德金属材料科技有限公司 一体化式不锈钢管生产线
US11471923B2 (en) * 2017-11-29 2022-10-18 Nippon Steel Corporation Production method of seamless steel pipe
CN109604369A (zh) * 2018-09-14 2019-04-12 山东庆云三友机械电器有限公司 精密无缝钢管生产工艺
EP4124398B1 (de) * 2021-07-27 2024-04-10 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur bestimmung mechanischer eigenschaften eines walzgutes mit hilfe eines hybriden modells
CN114055092B (zh) * 2021-11-19 2023-05-12 河南中原特钢装备制造有限公司 高镍合金结构钢制作风洞超高压管件的方法
CN115415324B (zh) * 2022-08-23 2024-07-16 攀钢集团成都钢钒有限公司 一种高碳高铬轴承钢管的制造方法
CN115612817A (zh) * 2022-10-29 2023-01-17 宝丰钢业集团有限公司 一种耐高温无缝钢管的加工工艺

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS563626A (en) * 1979-06-25 1981-01-14 Kawasaki Steel Corp Manufacture of seamless steel pipe excellent in toughness
JPS56166324A (en) * 1980-05-23 1981-12-21 Kawasaki Steel Corp Production of high-strength seamless steel pipe of good weldability for middle temperature region
JPS57121811A (en) * 1981-01-21 1982-07-29 Nippon Kokan Kk <Nkk> Rolling method for seamless steel pipe
JPS5891123A (ja) * 1981-11-27 1983-05-31 Kawasaki Steel Corp 溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法
JPS58104120A (ja) * 1981-12-17 1983-06-21 Kawasaki Steel Corp 細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法
JPS58117832A (ja) * 1982-01-07 1983-07-13 Nippon Steel Corp 強度と靭性のすぐれた低炭素当量成分系継目無鋼管の製造法
JPS58120720A (ja) * 1982-01-11 1983-07-18 Kawasaki Steel Corp 調質鋼の製造方法
JPS58224116A (ja) * 1982-06-21 1983-12-26 Kawasaki Steel Corp 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた継目無鋼管の製造方法
JPS5920423A (ja) * 1982-07-27 1984-02-02 Kawasaki Steel Corp 低温靭性の優れた８０ｋｇｆ／ｍｍ２級継目無鋼管の製造方法
JPS6033312A (ja) * 1983-07-29 1985-02-20 Kawasaki Steel Corp ０．６％耐力８０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高強度油井管の製造方法
JPS6067624A (ja) * 1983-09-22 1985-04-18 Kawasaki Steel Corp 高強度高靭性鋼管の製造方法
JPS6075523A (ja) * 1983-09-30 1985-04-27 Kawasaki Steel Corp 高強度油井管用継目無鋼管の製造方法
JPS60125326A (ja) * 1983-12-12 1985-07-04 Nippon Steel Corp コイル状鋼管の製造方法
JPS61238917A (ja) * 1985-04-15 1986-10-24 Kawasaki Steel Corp 低合金調質型高張力継目無鋼管の製造方法
JPH0663026B2 (ja) * 1985-12-12 1994-08-17 川崎製鉄株式会社 直接焼入れ工程による高強度高じん性ボロン添加厚鋼板の製造法
JPS62151523A (ja) * 1985-12-25 1987-07-06 Kawasaki Steel Corp 低降伏比シ−ムレス調質ラインパイプの製造方法
JPS6311621A (ja) * 1986-06-30 1988-01-19 Kawasaki Steel Corp シ−ムレス鋼管の圧延のオンラインにおける熱処理方法ならびにその装置
JPS6396215A (ja) * 1986-10-09 1988-04-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 強靭鋼管の製造方法
JPS63157705A (ja) * 1986-12-19 1988-06-30 Kawasaki Steel Corp 傾斜圧延機による継目無管の製造方法
JPS63223125A (ja) * 1987-03-10 1988-09-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靭性高張力鋼板の製造方法
IT1238224B (it) * 1989-11-30 1993-07-12 Dalmine S R L C Processo perfezionato di laminazione a caldo di tubi senza saldatura con preventiva riduzione degli sbozzati forati
US5186769A (en) * 1990-08-16 1993-02-16 The Algoma Steel Corporation, Limited Seamless steel tube manufacture
JP3015924B2 (ja) * 1991-06-04 2000-03-06 新日本製鐵株式会社 強靱鋼の製造方法
JPH0741856A (ja) * 1993-07-28 1995-02-10 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JP3458485B2 (ja) * 1994-10-20 2003-10-20 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法およびその方法を実施するための製造設備列
CN1064276C (zh) * 1994-10-20 2001-04-11 住友金属工业株式会社 无缝钢管的制造方法及其制造设备

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007167912A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Sumitomo Metal Ind Ltd ステンレス鋼管の製造方法
WO2007111131A1 (ja) * 2006-03-28 2007-10-04 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 継目無管の製造方法
JP4894855B2 (ja) * 2006-03-28 2012-03-14 住友金属工業株式会社 継目無管の製造方法
US8601852B2 (en) 2006-03-28 2013-12-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of manufacturing seamless pipe and tube
WO2009004741A1 (ja) * 2007-06-29 2009-01-08 Jfe Steel Corporation 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
WO2010113953A1 (ja) 2009-03-30 2010-10-07 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法
US8696834B2 (en) 2009-03-30 2014-04-15 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for manufacturing seamless pipes
WO2013161567A1 (ja) 2012-04-27 2013-10-31 新日鐵住金株式会社 継目無鋼管及びその製造方法
US10392675B2 (en) 2012-04-27 2019-08-27 Nippon Steel Corporation Seamless steel pipe and method for producing the same
RU2686405C1 (ru) * 2017-12-04 2019-04-25 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Способ изготовления труб нефтяного сортамента (варианты)

Also Published As

Publication number Publication date
EP0842715A4 (en) 1999-02-10
DE69710159D1 (de) 2002-03-14
MX9710237A (es) 1998-08-30
US6024808A (en) 2000-02-15
DK0842715T3 (da) 2002-04-22
CN1127383C (zh) 2003-11-12
JP3855300B2 (ja) 2006-12-06
WO1997039843A1 (fr) 1997-10-30
CN1189111A (zh) 1998-07-29
EP0842715B1 (en) 2002-01-30
DE69710159T2 (de) 2002-08-29
EP0842715A1 (en) 1998-05-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3855300B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法および製造設備
EP0787541B1 (en) Method of manufacturing seamless steel pipes and manufacturing equipment therefor
AU2007264101B2 (en) A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs
CN1200782C (zh) 薄扁材的制造方法和设备
US6464927B1 (en) Method and apparatus for in-line heat treatment of hot rolled stock
MXPA97002792A (es) Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura
BG60451B1 (bg) Метод и инсталация за получаване на кангали от стоманена лента
CN101410536A (zh) 无缝管的制造方法
CN115491592B (zh) 一种20MnCr5齿轮钢及其轧制方法
JP3691996B2 (ja) ステッケル熱間圧延設備
JPH11503491A (ja) 例えば高合金鋼又は過共折鋼から成る棒材又は管材等の熱間仕上げの延伸された製品の製造方法
JP3458485B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法およびその方法を実施するための製造設備列
JPS646249B2 (ja)
US20240271244A1 (en) System and method for producing rod-shaped steels
JPH06346146A (ja) 冷間成形コイルばね用線材の製造方法と装置
JP2844924B6 (ja) 継目無鋼管の製造方法およびその製造設備
JP2844924B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法およびその製造設備
JP2003200206A (ja) 継目無鋼管の製造装置
JP4182556B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法
CN113695386A (zh) 一种同圈强度波动差不大于20Mpa的HRB400E高速线材螺纹钢及其生产方法
JP3081729B2 (ja) 継目無鋼管の加工熱処理における温度制御方法
RU2320733C1 (ru) Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников
JPWO1996012574A1 (ja) 継目無鋼管の製造方法およびその製造設備
JPH06240357A (ja) 高靭性・高強度鋼管の製造方法
JPH046218A (ja) Ｃｒ―Ｍｏ鋼継目無鋼管の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050920

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20051121

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20060822

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20060904

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090922

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110922

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922

Year of fee payment: 7

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922

Year of fee payment: 7

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees