JPH0929021A

JPH0929021A - フィルター

Info

Publication number: JPH0929021A
Application number: JP7207824A
Authority: JP
Inventors: Shigenori Tokunaga; 重則徳永; Satoshi Ogata; 智緒方; Osamu Yamaguchi; 修山口
Original assignee: Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp
Priority date: 1995-07-21
Filing date: 1995-07-21
Publication date: 1997-02-04

Abstract

(57)【要約】【課題】フィルターの濾過ライフ及び捕集効率の向上。【解決手段】濾過層が、繊維形成成分からなる繊維
（Ａ）と熱接着成分からなる繊維（Ｂ）で混繊された熱
可塑性繊維からなり、該繊維形成成分からなる繊維
（Ａ）は異形断面を形成しており、該熱接着成分を熱融
着することにより得られるフィルター。

Description

【発明の詳細な説明】【産業上の利用分野】

【０００１】本発明は、フィルターに関する。更に詳し
くは異形断面繊維を用いた高捕集性フィルターに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】エレクトロニクスやバイオケミカル等の
産業発展により、気体や液体の濾過には、捕集性の高い
フィルターが重要視されてきている。高濾過効率を得る
濾材としては、極細のガラス繊維不織布や木材パルプ、
木綿、レーヨン等を湿式抄紙した濾紙や細繊度の合成繊
維に樹脂を含浸させたものが使われてきたが、ガラス繊
維はアルカリやフッ酸に弱く、濾過面積を多くとるため
のひだ折り加工の際に、繊維自体の破壊による自己発塵
が生じたり、賦形性が悪いという問題がある。また、樹
脂を含浸させた濾紙等では濾過精度を上げると圧力損失
が大きくなり、濾過ライフが短くなるという問題があ
る。

【０００３】この対策として、濾材に合成繊維で作られ
た異形断面繊維を用いることで、表面積の増加と異形断
面突起部の効果により高濾過効率を維持しながら、低圧
力損失でロングライフのフィルターを得る方法が報告さ
れている。特開昭６３−２９５７１２号公報にはこの様
なフィルターの製造に有効な異形断面熱接着複合繊維が
開示されており、異形断面繊維の利点と共に、複合繊維
にすることで繊維交点が強固に接着するため、孔径の安
定性や濾材の強度が優れる等の効果が挙げられている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記特開昭６
３−２９５７１２号公報に開示の異形断面熱融着複合繊
維を用いればブレンドや樹脂含浸に係る問題は解消する
が、異形断面の突起部や表面に低融点成分があるため、
繊維同士を加熱接着する際に低融点成分が溶けて変形
し、元の異形断面形状を保持できず、異形断面による効
果が充分に発揮できないという問題が生じる。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の構成をとる
ことにより、所期の目的が達成される見通しを得て、本
発明を完成するに至った。本発明は以下の構成を有す
る。（１）濾過層が、繊維形成成分からなる繊維（Ａ）と熱
接着成分からなる繊維（Ｂ）で混繊された熱可塑性繊維
からなり、該繊維形成成分からなる繊維（Ａ）は異形断
面を形成しており、該熱接着成分を熱融着することによ
り得られるフィルター。（２）繊維形成成分から成る繊維（Ａ）の融点が熱接着
成分（Ｂ）の融点より１５℃以上高いことを特徴とする
（１）項に記載のフィルター。（３）繊維形成成分からなる繊維（Ａ）と熱接着成分か
らなる繊維（Ｂ）が、ポリオレフィン系繊維若しくは熱
可塑性ポリエステル系繊維から選択されることを特徴と
する（１）若しくは（２）項のいずれかに記載のフィル
ター。（４）繊維形成成分からなる繊維（Ａ）と熱接着成分か
ら成る繊維が共に、メルトブロー法で紡糸された実質的
に延伸されていない平均繊維径２０μｍ以下である
（１）若しくは（３）項に記載のフィルター。（５）繊維形成成分からなる繊維（Ａ）が三葉形乃至十
二葉形の異形断面である繊維である（１）〜（３）項に
記載のフィルター。（６）繊維形成成分からなる繊維（Ａ）が高収縮成分と
低収縮成分とからなり、三次元捲縮を有する異形断面複
合繊維である（１）〜（５）項に記載のフィルター。（７）繊維形成成分からなる繊維が異形断面形状を島と
する海島構造の繊維を紡糸後、海成分を溶解除去して得
られるものであることを特徴とする（５）項に記載のフ
ィルター。（８）熱接着性成分から成る繊維（Ｂ）が並列型若しく
は鞘芯形の複合繊維である（１）〜（３）、（５）〜
（７）項に記載のフィルター。（９）濾過層が、厚み方向に密度勾配を形成している
（１）〜（８）項のいずれかに記載のフィルター。（１０）フィルターが、筒状である（１）〜（９）項の
いずれかに記載のフィルター。（１１）フィルターが、ひだ折加工されている（１）〜
（９）項のいずれかに記載のフィルター。

【０００６】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明のフィルターは、高融点樹脂から成る繊維形成成分
である繊維（Ａ）と、それより低融点樹脂から成る熱接
着性成分である繊維（Ｂ）とが混繊された繊維を（Ａ）
（Ｂ）両繊維の融点の中間の温度に加熱し、繊維（Ａ）
は元の形である異形断面を保ったまま繊維（Ｂ）を熱融
着させることにより、形成される。更に、より好ましい
態様として、繊維（Ａ）を高収縮と低収縮の二層構造に
することで捲縮を発現させ、更に熱接着成分と混繊する
ことで、フィルター成形時の加熱処理においても異形断
面形状を保ち、発現した捲縮による適度な空隙の保持と
異形断面による吸着面積の増加と突起間隙における捕集
効果で、円形断面繊維のみによるフィルターよりも濾過
精度を向上させ、低圧力損失とロングライフを実現する
ものである。

【０００７】本発明における異形断面繊維とは、繊維外
周に突起構造または襞構造を有する非円形断面繊維を意
味し、突起部分が３箇所以上あり、同じ繊度の円形断面
繊維の表面積に対する異形断面繊維の表面積増加比Ｆ＝
Ｌ／（４πＳ）^1/2（ただし、Ｌは繊維断面の平均外周
長、Ｓは繊維断面の平均断面積）が１．３以上の値をと
るものである。具体的には、例として図１〜図６に示す
ような三葉形、四葉形、多葉形Ａ、多葉形Ｂ、四葉型針
葉形、Ｃ型針葉形などを挙げることができる。繊度につ
いては必要とする濾過精度に合わせて決定するため、特
に限定はしないが、多数の捲縮を発現するには、１０デ
ニール以下（ポリプロピレンで繊維径４０μｍ以下）が
望ましい。メルトブロー法により得られる繊維の平均繊
維径については、２０μｍ以下が対象となる。

【０００８】捲縮を有する場合は、図３〜６のように繊
維形成成分の片側を高収縮成分１にして、もう片側を低
収縮成分２にすることにより、加熱加工の際に捲縮を発
生させる方法をとる。本発明では加熱加工の際に繊維断
面形状が変形しないように繊維形成成分を異形断面繊維
にすることを特徴としているが、熱接着成分側の断面形
状については限定せず、異形でも円形でもかまわない。
繊維形成成分から成る繊維（Ａ）及び熱接着成分から成
る繊維（Ｂ）の原料樹脂は、ポリプロピレン、ポリエチ
レン、ポリ−４−メチルペンテン、プロピレンと他のα
ーオレフィンとの２元または３元結晶性共重合体等のポ
リオレフィン系、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
（エチレンテレフタレートーｃｏ−エチレンイソフタレ
ート）、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル
系、ポリアミド、ポリカーボネード等の熱可塑性樹脂が
挙げられる。これらの中から繊維（Ａ）の方が繊維
（Ｂ）より高融点であり、かつ、その融点差が１５℃以
上、好ましくは２０℃以上になるような原料樹脂の組み
合わせを適宜選択することができる。

【０００９】繊維（Ａ）に捲縮を発現させる場合は、高
収縮成分と低収縮成分をバイメタル構造に複合させるの
である。各成分の複合比は４０：６０〜６０：４０の範
囲が望ましい。また、ＪＩＳーＬ１０１３乾熱収縮率Ｂ
法による両成分の収縮差は、５％以上好ましくは１０％
以上となる成分の組み合わせを選択し、かつ、両成分は
捲縮発現の際に剥離しないよう層間接合強力の高い組み
合わせを選択することが望ましい。

【００１０】熱接着成分からなる繊維は、熱接着成分の
みの繊維、もしくは繊維形成成分と熱接着成分である低
融点成分との複合繊維が用いられ、複合繊維は融着後の
繊維強度が高いために濾材強度も高くなるという利点が
ある。熱接着成分からなる繊維を複合繊維にする場合の
形態としては、低融点成分を鞘成分とした鞘芯型もしく
は偏心型のものが挙げられ、これらは並列型より接着面
積が多いため、繊維同士の接合点が多くなり、濾材強度
に優れている。

【００１１】異形断面繊維の製法としては、異形断面紡
糸口金を用いた溶融紡糸方法が挙げられる。この方法で
は図２のような４葉形もしくは５葉形（図示省略）が使
われる。また、異形断面紡糸孔と円形断面紡糸孔（異形
断面でもよい）を交互または片側ずつに配置したノズル
を用いて、異形断面紡糸孔から繊維形成成分を、円形断
面紡糸孔から熱接着成分を押し出し、ステープルまで加
工すれば、混繊繊維が容易に得られるため生産性が向上
する。繊度の細かい繊維を必要とするときはメルトブロ
ー法やスパンボンド法等の紡糸方法が好ましく、特にメ
ルトブロー法やスパンボンド法において繊維形成成分と
熱接着成分を前記のようなノズルより交互に押し出す方
法を行えば、混繊されたウェブを直接製造することが出
来るため生産性に優れている。

【００１２】図３〜６に示すような多葉形が複雑な断面
の場合は、紡糸の際に断面形状が崩れてしまうため、必
要とする異形断面形状を島とする海島構造の繊維を紡糸
して、後に海成分３を溶解することで異形断面繊維を得
る方法が用いられる。海成分３には溶剤（水溶性、不溶
性）で除去可能な熱可塑性ポリマーや生分解性ポリマー
等が使用でき、例えば、海成分として水溶性の熱可塑性
ポリビニルアルコールを用い、島成分としてポリエチレ
ン、ポリプロピレン等のポリオレフィン（共重合体を含
む）が使用できる。繊維形成成分と接着成分の混繊比
は、同繊度の場合８０：２０から２０：８０であるが、
異形断面繊維をなす繊維形成成分が少ないと微粒子の捕
集効率が低下し、また、接着成分が少ないと繊維同士の
熱接着点が少なくなり、充分な強度が得られなくなるた
め、好ましくは６０：４０から４０：６０である。

【００１３】フィルターを製造する方法としては、筒状
フィルターの場合、異形断面繊維と接着成分繊維のステ
ープルをブレンダーで混繊した後、カード機によりウェ
ブにして、特公昭５６−４３１３９号公報で示されるよ
うな装置を用いて、該ウェブを遠赤外線ヒーターで熱接
着成分が溶けるような温度で加熱した直後に、金属製の
中芯に巻き付けることにより筒状フィルターを得ること
ができる。ウェブを溶融する装置は、遠赤外線ヒーター
に限らず、スルーエアー型ドライヤー等を用いてもかま
わない。メルトブロー法においては、直接得られた混繊
ウェブを前記と同様な方法で加熱して中芯に巻き付ける
ことで筒状フィルターが製造できる。この時フィルター
の径が大きくなるに従いメルトブローの熱風や吐出量を
変化させ、順次または段階的に繊維径をかえれば、密度
勾配の付いたフィルターが製造できる。メルトブロー法
における他のフィルター製造方法として、吸引機を備え
た中空の中芯を回転しながら、該中芯に直接メルトブロ
ーの混繊ウェブを吹き付けることもでき、この時もフィ
ルターの径が大きくなるに従いメルトブローの熱風や吐
出量を変化させ繊維径をかえれば、密度勾配の付いたフ
ィルターが製造できる。

【００１４】ひだ折り加工のフィルター製法としては、
混繊ウェブのみをひだ折り加工しただけでは強度が弱い
ため、特開平０５−１４６９５７号公報に開示されてい
るように混繊ウェブを熱融着性複合モノフィラメントネ
ットと共にスルーエアー型ドライヤー等により加熱し、
熱融着により積層する方法を用いることで濾材強度の高
い、ひだ折りフィルターを製造することができる。本発
明のフィルターは、異形断面繊維による表面積の増加と
突起の間隙による効果により円形断面に比較して微粒子
が捕集され易い構造となっている。また、繊維形成成分
が異形断面による前記作用効果に加えて、繊維形成成分
を高収縮成分と低収縮成分で形成してスパイラル状の三
次元捲縮を発現させることで、適度な空間を保ちなが
ら、大きめの粒子を捲縮部分で捕捉しやすくなるため、
濾過ライフを維持しながら、微粒子側の濾過精度を向上
させるという機能も有している。

【００１５】

【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を詳細
に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるもの
ではない。なお、各例において用いた測定方法を以下に
示す。

【００１６】平均繊維径溶融紡糸で得られた繊維については、繊維断面の光学顕
微鏡画像を画像処理装置に取り込み、繊維断面積を５０
本測定し、その平均値と同じ断面積となる円形断面繊維
の直径を平均繊維径とした。メルトブロー法より細繊度
のウェブが直接得られる場合は、ウェブを構成する繊維
断面の電子顕微鏡画像を画像処理装置に取り込み、繊維
断面積を５０本測定し、その平均値と同じ断面積となる
円形断面繊維の直径を平均繊維径とした。

【００１７】表面積増加比繊維断面の光学顕微鏡画像、または、電子顕微鏡画像を
画像処理装置に取り込み、画像処理により断面積と外周
長を測定し、同じ断面積となる円の外周長との比を表面
積増加比Ｆとした。Ｆ＝Ｌ／（４πＳ）^1/2 Ｌ：繊維断面の平均外周長Ｓ：繊維の断面積

【００１８】捕集効率（濾過精度）循環式濾過試験機のハウジングにフィルターを取付け、
毎分３０リットルの流量で通水循環をしながら、ＡＣフ
ァインテストダスト（ＡＣＦＴＤ、中位径６．６〜８．
６μｍ）またはＡＣコーズテストダスト（ＡＣＣＴＤ、
中位径２７〜３１μｍ）を５ｇ／ｍｉｎで添加し、５分
後の原液とフィルター通過後の液をサンプリングする。
それぞれの液の粒度分布を光遮断式粒度分布測定機で濾
過精度を測定し、粒子がフィルターに捕集された割合を
示す捕集効率を求めた。

【００１９】濾過ライフ前記、循環式濾過精度試験機において、ハウジングにフ
ィルターを取付け、毎分３０リットルの流量で通水循環
をしながら、ＡＣＦＴＤまたはＡＣＣＴＤを５ｇ／ｍｉ
ｎで添加して、ハウジング入口側と出口側との差圧を測
定する。差圧が３ｋｇ／ｃｍ²を示すまでの時間を濾過
ライフとした。

【００２０】捕集量濾過ライフ測定終了後のフィルターをオーブンで乾燥
後、重量を測定し、濾過前のフィルター重量との差を捕
集量とした。

【００２１】（実施例１）図２に示す四葉形の異形断面
紡糸孔列（断面積０．２５ｍｍ²×５００ホール）と円
形断面紡糸孔列（断面積０．３ｍｍ²、５００ホール）
を交互に配置した混繊型矩形ノズル（総ホール数：１０
００ホール）より、異形断面紡糸孔より繊維形成成分と
してポリプロピレン（ＭＦＲ２０ｇ／１０分（２３０
℃）、ｍｐ．１６２℃）を、円形断面紡糸孔より熱接着
成分として高密度ポリエチレン（ＭＦＲ１６ｇ／１０分
（１９０℃）、ｍｐ．１３５℃）を紡糸温度２７０℃、
総吐出量４００ｇ／分、混繊比率５０：５０で押し出
し、溶融紡糸により１２．０デニールの未延伸糸を得
た。これを２．４倍に延伸し、１３山／２５ｍｍのクリ
ンプ加工を行った後切断して、５デニール×５１ｍｍの
ステープル繊維を得た。異形断面繊維は図２に示される
形状をしており表面積増加比は１．５であった。特公昭
５６−４３１３９号公報で示されるような装置を用い、
遠赤外線ヒーターで加熱したカードウェブをステンレス
パイプに巻き取り、冷却後にステンレスパイプを抜き取
り、切断して、内径３０ｍｍ、外径６８ｍｍ、長さ２５
０ｍｍ、空隙率８０％の円筒形フィルターを製造した。
測定結果は表１に示す。

【００２２】（比較例１）全て円形断面紡糸孔（孔径
０．５５ｍｍ）にした以外は、実施例１と同じ方法及
び、同じ原料を用い、溶融紡糸した１２．１デニールの
混繊未延伸糸を得た。これを２．４倍に延伸し、１３山
／２５ｍｍのクリンプ加工を行った後、切断して、５デ
ニール×５１ｍｍ、混繊比率５０：５０のステープル繊
維を得た。このステープル繊維を実施例１と同じ方法で
加工して、内径３０ｍｍ、外径６８ｍｍ、長さ２５０ｍ
ｍ、空隙率８１％の円筒形フィルターを製造した。測定
結果は表１に示す。

【００２３】（実施例２）繊維形成成分として島成分に
ポリプロピレン（ＭＦＲ１８ｇ／１０分（２３０℃）、
ｍｐ．１６５℃）とポリプロピレンコポリマー（ＭＦＲ
２０ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１４５℃）とを複
合比率５０：５０にした並列型の図４に示す異形断面孔
から押し出し、その回りから海成分として、熱可塑性ポ
リビニルアルコールで包み込むように押し出されるよう
にした三成分構造の矩形ノズル（紡糸温度２５０℃、紡
糸孔断面積０．２８ｍｍ²×１０００ホール）を用い、
突起数１２本の図４に示される断面形状の繊維を溶融紡
糸した。次に、この繊維の海成分を溶解除去し１３．２
デニールの未延伸糸を得た。これを２．２倍に延伸した
後、１３山／２５ｍｍのクリンプ加工を行ない、切断し
て６デニール×５１ｍｍの異形断面捲縮性繊維（表面積
増加比２．０）を得た。この繊維を高密度ポリエチレン
（ＭＦＲ１６ｇ／１０分（１９０℃）、ｍｐ．１３０
℃）から成るクリンプ数１３山／２５ｍｍ、６デニール
×５１ｍｍの円形断面繊維と５０：５０の比率で混繊し
た後、実施例１と同じ方法で１３５℃に加熱して熱接着
成分であるポリエチレン繊維のみを溶融させ、内径３０
ｍｍ、外径６８ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、空隙率８０．５
％の円筒形フィルターを製造した。なお、捲縮はウェブ
加熱中に発現し、加熱したウェブをサンプリングして測
定すると、異形断面繊維の捲縮数は２０個／２５ｍｍで
あった。測定結果は表１に示す。

【００２４】（比較例２）島成分の紡糸孔を円形（孔径
０．５５ｍｍ）にした以外は、実施例２と同じ条件で溶
融紡糸した。得られた未延伸糸（１４．４デニール）を
２．４倍に延伸した後、１３山／２５ｍｍのクリンプ加
工を行ない、切断して６デニール×５１ｍｍの円形断面
捲縮性繊維を得た。この繊維を実施例２で用いた高密度
ポリエチレンから成るクリンプ数１３山／２５ｍｍ、６
デニール×５１ｍｍの円形断面繊維と５０：５０の比率
で混繊した後、実施例１と同じ方法で加工し、内径３０
ｍｍ、外径６８ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、空隙率８０％の
円筒形フィルターを得た。なお、加熱したウェブをサン
プリングして測定すると並列型複合繊維の捲縮数は２２
個／２５ｍｍであった。測定結果は表１に示す。

【００２５】（実施例３）図１に示す三葉形紡糸孔（断
面積０．１８ｍｍ²）が１．０ｍｍピッチで５０１個の
１列に並んだメルトブロー用混繊紡糸口金を用い、紡糸
温度３３０℃でポリエチレンテレフタレート（ｍｐ．２
５３℃）とポリ（エチレンテレフタレートーｃｏ−エチ
レンイソフタレート）（ｍｐ．１６０℃）を混繊比率５
０：５０（重量％）で紡糸孔から交互に押し出し、圧力
を２．４〜０．４ｋｇ／ｃｍ²に順次変化させた３６０
℃の加圧空気を用いて、吸引装置を装備したコンベアネ
ット上に吹き付けた。得られたウェブの平均繊維径は、
最も細いところで３μｍ、最も太いところで１５μｍで
あり、表面積増加比１．５の図１に示される形状の三葉
形異形断面であった。該ウェブをネットコンベアーで移
送しながら、熱風貫通式のスルーエアー型ドライヤーで
熱処理し、ステンレスパイプに巻き取った。冷却後、ス
テンレスパイプを抜き取り、切断をして内径３０ｍｍ、
外径６８ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、空隙率８０％の円筒形
フィルターを得た。測定結果は表１に示す。

【００２６】（比較例３）紡糸孔を円形断面にした以外
は全て実施例３と同じ方法及び、同じ原料を用い紡糸し
た。得られたウェブの平均繊維径は、最も細いところで
３μｍ、最も太いところで１５μｍの円形断面繊維から
なっている。該ウェブを実施例３と同じ加工機で熱処理
し、円形のステンレスパイプに巻き取った。冷却後、ス
テンレスパイプを抜き取り、切断して内径３０ｍｍ、外
径６８ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、空隙率８０．９％の円筒
形フィルターを得た。測定結果は表１に示す。

【００２７】（実施例４）図２に示す四葉形紡糸孔（断
面積０．２０ｍｍ²）が１．０ｍｍピッチで５０１個、
１列に並んだメルトブロー用混繊紡糸口金を用い、紡糸
温度３３０℃でポリエチレンテレフタレート（ｍｐ．２
５３℃）とポリ（エチレンテレフタレートーｃｏ−エチ
レンイソフタレート）（ｍｐ．１６０℃）を混繊比率５
０：５０で紡糸孔から交互に押し出し、圧力２．０ｋｇ
／ｃｍ²、３６０℃の加圧空気を用いてコンベアネット
に吹き付けることで目付９０ｇ／ｍ²、平均繊維径７μ
ｍ、表面積増加比１．６の図２に示される四葉形異形断
面を持つ混繊ウェブを得た。このウェブを、繊度２５０
ｄ／ｆ、１７×１７本／２５ｍｍの折り密度をもつ複合
モノフィラメントでネット／ウェブ／ネットの三層に
し、スルーエアー型ドライヤーで加熱し、不織布とネッ
トが熱融着した濾材を得た。この濾材をひだ折り加工し
て長さ２５０ｍｍの円筒状フィルターを製造した。この
フィルターは外径７０ｍｍのひだ折りなしのフィルター
に比べ９倍の表面積を持つ。測定結果は表１に示す。

【００２８】（比較例４）紡糸孔を円形断面にした以外
は実施例４同じ方法及び、同じ原料を用い紡糸して、目
付９０ｇ／ｍ²、平均繊維径７μｍ、円形断面を持つ混
繊ウェブを得た。このウェブを、繊度２５０ｄ／ｆ、１
７×１７本／２５ｍｍの折り密度をもつ複合モノフィラ
メントでネット／ウェブ／ネットの三層にし、スルーエ
アー型ドライヤーで加熱し、不織布とネットが熱融着し
た濾材を得た。この濾材をひだ折り加工して長さ２５０
ｍｍの円筒状フィルターを製造した。このフィルターは
外径７０ｍｍのひだ折りなしのフィルターに比べ９倍の
表面積を持つ。測定結果は表１に示す。表１の結果より
繊維形成成分を円形断面繊維から異形断面繊維とするこ
とで微粒子側の捕集効率が向上し、低ミクロンの粒子ま
で平均した捕集効率が得られることが確認された。ま
た、繊維形成成分を高収縮成分と低収縮成分のバイメタ
ル構造にすることにより、三次元捲縮の発現で、捕集量
を著しく増大することが確認された。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【発明の効果】本発明のフィルターは、本来フィルター
として備えた繊維間の孔径による物理的な濾過に加え、
異形断面糸がもつ突起部での遮り、溝への沈降、吸着に
より高捕集性を有する。そのため、円形断面からなる同
じ繊維径のフィルターに比べ、濾過ライフを維持しなが
ら低ミクロン粒子も捕集でき、捕集効率が向上する。更
にバイメタル効果を持たせれば、発現する三次元捲縮に
より適度な空間が得られるため、フィルターの捕集量が
増加する効果を有する。

【図面の簡単な説明】

図１〜６は本発明で用いられる異形断面繊維の断面図で
ある。

【図１】三葉形の断面図

【図２】四葉形の断面図

【図３】多葉形Ａの断面図

【図４】多葉形Ｂの断面図

【図５】十字型針葉形の断面図

【図６】Ｃ型針葉形の断面図

【符号の説明】

１高収縮成分２低収縮成分３海成分

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】濾過層が、繊維形成成分からなる繊維
（Ａ）と熱接着成分からなる繊維（Ｂ）で混繊された熱
可塑性繊維からなり、該繊維形成成分からなる繊維
（Ａ）は異形断面を形成しており、該熱接着成分を熱融
着することにより得られるフィルター。
【請求項２】繊維形成成分から成る繊維（Ａ）の融点
が熱接着成分（Ｂ）の融点より１５℃以上高いことを特
徴とする請求項１に記載のフィルター。
【請求項３】繊維形成成分からなる繊維（Ａ）と熱接
着成分からなる繊維（Ｂ）が、ポリオレフィン系繊維若
しくは熱可塑性ポリエステル系繊維から選択されること
を特徴とする請求項１若しくは２のいずれかに記載のフ
ィルター。
【請求項４】繊維形成成分からなる繊維（Ａ）と熱接
着成分から成る繊維が共に、メルトブロー法で紡糸され
た実質的に延伸されていない平均繊維径２０μｍ以下で
ある請求項１若しくは３に記載のフィルター。
【請求項５】繊維形成成分からなる繊維（Ａ）が三葉
形乃至十二葉形の異形断面である繊維である請求項１〜
３に記載のフィルター。
【請求項６】繊維形成成分からなる繊維（Ａ）が高収
縮成分と低収縮成分とからなり、三次元捲縮を有する異
形断面複合繊維である請求項１〜５に記載のフィルタ
ー。
【請求項７】繊維形成成分からなる繊維が異形断面形
状を島とする海島構造の繊維を紡糸後、海成分を溶解除
去して得られるものであることを特徴とする請求項５に
記載のフィルター。
【請求項８】熱接着性成分から成る繊維（Ｂ）が並列
型若しくは鞘芯形の複合繊維である請求項１〜３、５〜
７に記載のフィルター。
【請求項９】濾過層が、厚み方向に密度勾配を形成し
ている請求項（１）〜８のいずれかに記載のフィルタ
ー。
【請求項１０】フィルターが、筒状である請求項１〜
９のいずれかに記載のフィルター。
【請求項１１】フィルターが、ひだ折加工されている
請求項１〜９のいずれかに記載のフィルター。