JPH0929396A - 双ロール式連鋳機の溶湯加振方法及び装置 - Google Patents
双ロール式連鋳機の溶湯加振方法及び装置Info
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- JPH0929396A JPH0929396A JP8162964A JP16296496A JPH0929396A JP H0929396 A JPH0929396 A JP H0929396A JP 8162964 A JP8162964 A JP 8162964A JP 16296496 A JP16296496 A JP 16296496A JP H0929396 A JPH0929396 A JP H0929396A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
-
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶湯溜りの溶湯に対し高周波振動を与えて溶
湯の凝固能率を向上する。 【解決手段】 溶湯溜り４の溶湯５と各ロール１，２と
のメニスカス部１４の略直上に、磁束の向きが前記溶湯
５の液面に対し略直角となるよう前記メニスカス部１４
の全長に亘って交流電磁石１５を配設し、該交流電磁石
１５の上方には、磁束の向きが前記溶湯５の液面に対し
略直角となるよう前記交流電磁石１５の全長に亘って直
流電磁石１６を配設し、直流電磁石１６により直流磁界
を印加した環境下で、溶湯溜り４の溶湯５と各ロール
１，２とのメニスカス部１４近傍に交流磁界をかけるこ
とにより前記溶湯５に誘導電流を発生せしめ、該誘導電
流と前記直流磁場との相互作用によるローレンツ力で溶
湯５を高周波振動させる。
湯の凝固能率を向上する。 【解決手段】 溶湯溜り４の溶湯５と各ロール１，２と
のメニスカス部１４の略直上に、磁束の向きが前記溶湯
５の液面に対し略直角となるよう前記メニスカス部１４
の全長に亘って交流電磁石１５を配設し、該交流電磁石
１５の上方には、磁束の向きが前記溶湯５の液面に対し
略直角となるよう前記交流電磁石１５の全長に亘って直
流電磁石１６を配設し、直流電磁石１６により直流磁界
を印加した環境下で、溶湯溜り４の溶湯５と各ロール
１，２とのメニスカス部１４近傍に交流磁界をかけるこ
とにより前記溶湯５に誘導電流を発生せしめ、該誘導電
流と前記直流磁場との相互作用によるローレンツ力で溶
湯５を高周波振動させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、双ロール式連鋳機
の溶湯加振方法及び装置に関するものである。
の溶湯加振方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】双ロール式連鋳機は、水平且つ平行に配
置された一対のロールの両端面上部間にサイド堰と呼ば
れるシール板を当接配置することにより、ロール間の上
部に溶湯溜りを形成し、該溶湯溜りに溶湯を供給するこ
とにより、溶湯をロールの表面で凝固させ、この状態
で、ロールを回転することにより、各ロールの表面に形
成された凝固殻を張合せつつ下方へ引き出して、溶融金
属からストリップを直接生産するようにしたものであ
る。
置された一対のロールの両端面上部間にサイド堰と呼ば
れるシール板を当接配置することにより、ロール間の上
部に溶湯溜りを形成し、該溶湯溜りに溶湯を供給するこ
とにより、溶湯をロールの表面で凝固させ、この状態
で、ロールを回転することにより、各ロールの表面に形
成された凝固殻を張合せつつ下方へ引き出して、溶融金
属からストリップを直接生産するようにしたものであ
る。
【０００３】図７は、従来の双ロール式連鋳機の一例を
示すものであり、図示するように、内部冷却可能な一対
のロール１，２が所要の間隔を隔てて水平且つ平行に配
置されており、両ロール１，２の端面上部間にサイド堰
３と呼ばれるシール板が当接配置され、ロール１，２間
の上部に溶湯溜り４が形成されている。
示すものであり、図示するように、内部冷却可能な一対
のロール１，２が所要の間隔を隔てて水平且つ平行に配
置されており、両ロール１，２の端面上部間にサイド堰
３と呼ばれるシール板が当接配置され、ロール１，２間
の上部に溶湯溜り４が形成されている。
【０００４】前記溶湯溜り４の上方には、溶湯５を供給
する為のタンディッシュ６が配置されており、該タンデ
ィッシュ６から下方の溶湯溜り４へ向けて注湯ノズル７
が突設されている。
する為のタンディッシュ６が配置されており、該タンデ
ィッシュ６から下方の溶湯溜り４へ向けて注湯ノズル７
が突設されている。
【０００５】更に、前記タンディッシュ６の下部には、
溶湯溜り４を囲うように不活性ガス室８が形成されてお
り、該不活性ガス室８内には、内部空間を上下に分割す
るパンチプレート等の整流板９が取付けられ、不活性ガ
ス室８内における整流板９上側には、窒素ガスやアルゴ
ンガス等の不活性ガス１０を供給する不活性ガス供給口
１１が配置されており、溶湯溜り４における溶湯５の酸
化を防止し得るようにしてある。
溶湯溜り４を囲うように不活性ガス室８が形成されてお
り、該不活性ガス室８内には、内部空間を上下に分割す
るパンチプレート等の整流板９が取付けられ、不活性ガ
ス室８内における整流板９上側には、窒素ガスやアルゴ
ンガス等の不活性ガス１０を供給する不活性ガス供給口
１１が配置されており、溶湯溜り４における溶湯５の酸
化を防止し得るようにしてある。
【０００６】尚、１２はロール１，２の表面に形成され
た凝固殻、１３は製造されたストリップである。
た凝固殻、１３は製造されたストリップである。
【０００７】而して、タンディッシュ６の溶湯５を注湯
ノズル７を介して溶湯溜り４へ供給し、ロール１，２の
表面にて溶湯５を凝固させ、斯かる状態で両ロール１，
２を図中矢印で示す方向へ回転すると、両ロール１，２
表面に形成された凝固殻１２が互いに接合されつつ下方
へ引き出されてストリップ１３として連続的に鋳造され
る。
ノズル７を介して溶湯溜り４へ供給し、ロール１，２の
表面にて溶湯５を凝固させ、斯かる状態で両ロール１，
２を図中矢印で示す方向へ回転すると、両ロール１，２
表面に形成された凝固殻１２が互いに接合されつつ下方
へ引き出されてストリップ１３として連続的に鋳造され
る。
【０００８】以上に述べた如き従来の双ロール式連鋳機
においては、生産されるストリップ１３の板厚が薄い
為、通常のスラブ連鋳機と比較して一基当りの生産量が
少ないという不具合があり、生産量を向上するには、双
ロール式連鋳機自体を大型化するか、或いは凝固能率を
大幅に高めてロール回転速度を上げることにより生産能
力を向上するといった手段が検討されているが、双ロー
ル式連鋳機を大型化するといっても自ずから設備上の限
界がある為、凝固能率を高めて生産能力を向上する技術
の開発が望まれている。
においては、生産されるストリップ１３の板厚が薄い
為、通常のスラブ連鋳機と比較して一基当りの生産量が
少ないという不具合があり、生産量を向上するには、双
ロール式連鋳機自体を大型化するか、或いは凝固能率を
大幅に高めてロール回転速度を上げることにより生産能
力を向上するといった手段が検討されているが、双ロー
ル式連鋳機を大型化するといっても自ずから設備上の限
界がある為、凝固能率を高めて生産能力を向上する技術
の開発が望まれている。
【０００９】溶融金属の凝固能率を高める手段として
は、近年において約５〜１０ＫＨｚの高周波振動を溶融
金属に加えた際に該溶融金属の凝固能率が著しく向上す
るという現象が報告されており、本発明者らは、このよ
うな溶融金属の凝固特性を双ロール式連鋳機に応用する
ことについて検討した。
は、近年において約５〜１０ＫＨｚの高周波振動を溶融
金属に加えた際に該溶融金属の凝固能率が著しく向上す
るという現象が報告されており、本発明者らは、このよ
うな溶融金属の凝固特性を双ロール式連鋳機に応用する
ことについて検討した。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、溶湯溜
り４の溶湯５に対しロール１，２側を機械的に振動させ
て加振しようとしても、回転作動するロール１，２を機
械的に振動させること自体容易なことではなく、まして
や約５〜１０ＫＨｚ程度の高周波振動となるようミクロ
ン単位の微小な振幅で機械的に加振することは事実上不
可能である。
り４の溶湯５に対しロール１，２側を機械的に振動させ
て加振しようとしても、回転作動するロール１，２を機
械的に振動させること自体容易なことではなく、まして
や約５〜１０ＫＨｚ程度の高周波振動となるようミクロ
ン単位の微小な振幅で機械的に加振することは事実上不
可能である。
【００１１】本発明は上述の実情に鑑みてなしたもの
で、溶湯溜りの溶湯に対し高周波振動を与えて溶湯の凝
固能率を向上し得る双ロール式連鋳機の溶湯加振方法及
び装置を提供することを目的としている。
で、溶湯溜りの溶湯に対し高周波振動を与えて溶湯の凝
固能率を向上し得る双ロール式連鋳機の溶湯加振方法及
び装置を提供することを目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】従って、本発明は、直流
磁界を印加した環境下で、溶湯溜りの溶湯と各ロールと
のメニスカス部近傍に交流磁界をかけることにより前記
溶湯に誘導電流を発生せしめ、該誘導電流と前記直流磁
場との相互作用によるローレンツ力で溶湯を高周波振動
させることを特徴とする双ロール式連鋳機の溶湯加振方
法、に係るものである。
磁界を印加した環境下で、溶湯溜りの溶湯と各ロールと
のメニスカス部近傍に交流磁界をかけることにより前記
溶湯に誘導電流を発生せしめ、該誘導電流と前記直流磁
場との相互作用によるローレンツ力で溶湯を高周波振動
させることを特徴とする双ロール式連鋳機の溶湯加振方
法、に係るものである。
【００１３】更にまた、本発明は、溶湯溜りの溶湯と各
ロールとのメニスカス部の略直上に、磁束の向きが前記
溶湯の液面に対し略直角となるよう前記メニスカス部の
全長に亘って交流電磁石を配設し、該交流電磁石の上方
には、磁束の向きが前記溶湯の液面に対し略直角となる
よう前記交流電磁石の全長に亘って直流電磁石を配設し
たことを特徴とする双ロール式連鋳機の溶湯加振装置、
に係るものである。
ロールとのメニスカス部の略直上に、磁束の向きが前記
溶湯の液面に対し略直角となるよう前記メニスカス部の
全長に亘って交流電磁石を配設し、該交流電磁石の上方
には、磁束の向きが前記溶湯の液面に対し略直角となる
よう前記交流電磁石の全長に亘って直流電磁石を配設し
たことを特徴とする双ロール式連鋳機の溶湯加振装置、
に係るものである。
【００１４】前記交流電磁石及び直流電磁石の夫々は、
水冷ジャケットにより抱持することが好ましい。
水冷ジャケットにより抱持することが好ましい。
【００１５】従って、本発明の双ロール式連鋳機の溶湯
加振方法によれば、溶湯溜りの溶湯に対し電磁力を利用
して非接触で高周波振動を与えることが可能となり、溶
湯の凝固能率（特にメニスカス部近傍における初期凝固
の能率）が著しく向上される。
加振方法によれば、溶湯溜りの溶湯に対し電磁力を利用
して非接触で高周波振動を与えることが可能となり、溶
湯の凝固能率（特にメニスカス部近傍における初期凝固
の能率）が著しく向上される。
【００１６】また、本発明の双ロール式連鋳機の溶湯加
振装置によれば、直流電磁石に直流電流を流して溶湯溜
りの溶湯に直流磁界を印加し、交流電磁石に交流電流を
流して前記溶湯と各ロールとのメニスカス部近傍に交流
磁界をかけると、該交流磁界によって前記溶湯にロール
の軸方向に流れる誘導電流（渦電流）が発生し、該誘導
電流と前記直流磁場との相互作用により、フレミングの
法則に従って直流磁場の磁束の向きに直角な水平方向で
且つ前記誘導電流の流れ方向に直角な水平方向にローレ
ンツ力が発生し、該ローレンツ力によって前記溶湯が交
流周波数に応じた高周波数で加振される。
振装置によれば、直流電磁石に直流電流を流して溶湯溜
りの溶湯に直流磁界を印加し、交流電磁石に交流電流を
流して前記溶湯と各ロールとのメニスカス部近傍に交流
磁界をかけると、該交流磁界によって前記溶湯にロール
の軸方向に流れる誘導電流（渦電流）が発生し、該誘導
電流と前記直流磁場との相互作用により、フレミングの
法則に従って直流磁場の磁束の向きに直角な水平方向で
且つ前記誘導電流の流れ方向に直角な水平方向にローレ
ンツ力が発生し、該ローレンツ力によって前記溶湯が交
流周波数に応じた高周波数で加振される。
【００１７】更に、前記交流電磁石及び直流電磁石を水
冷ジャケットにより抱持するようにすれば、前記交流電
磁石及び直流電磁石を溶湯の熱から保護することが可能
となる。
冷ジャケットにより抱持するようにすれば、前記交流電
磁石及び直流電磁石を溶湯の熱から保護することが可能
となる。
【００１８】本発明の一つの実施の形態においては、交
流電磁石を、細長の板状体とその長手方向端から延びる
複数の等間隔を空けた突起とを有する細長の櫛状コア
と、櫛状コアの外周に巻かれる交流コイルとで構成する
ことができる。
流電磁石を、細長の板状体とその長手方向端から延びる
複数の等間隔を空けた突起とを有する細長の櫛状コア
と、櫛状コアの外周に巻かれる交流コイルとで構成する
ことができる。
【００１９】別の実施の形態においては、交流電磁石
を、ロッド状のコアを中心として円筒状に巻いた複数の
交流コイルにより構成することができる。
を、ロッド状のコアを中心として円筒状に巻いた複数の
交流コイルにより構成することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態を図示例
と共に説明する。
と共に説明する。
【００２１】図１〜図４は本発明の実施の形態の一例を
示すもので、図７と同一の符号を付した部分は同一物を
表わしている。
示すもので、図７と同一の符号を付した部分は同一物を
表わしている。
【００２２】ロール１，２間の上部に形成されている溶
湯溜り４の溶湯５と前記各ロール１，２とのメニスカス
部１４（溶湯５の液面とロール１，２の表面とが接触す
る部分）の略直上に、磁束の向きが前記溶湯５の液面に
対し略直角となるよう交流電磁石１５が前記メニスカス
部１４の全長に亘って配設されており、該交流電磁石１
５の上方には、磁束の向きが前記溶湯５の液面に対し略
直角となるよう直流電磁石１６が前記交流電磁石１５の
全長に亘って配設されている。
湯溜り４の溶湯５と前記各ロール１，２とのメニスカス
部１４（溶湯５の液面とロール１，２の表面とが接触す
る部分）の略直上に、磁束の向きが前記溶湯５の液面に
対し略直角となるよう交流電磁石１５が前記メニスカス
部１４の全長に亘って配設されており、該交流電磁石１
５の上方には、磁束の向きが前記溶湯５の液面に対し略
直角となるよう直流電磁石１６が前記交流電磁石１５の
全長に亘って配設されている。
【００２３】即ち、前記交流電磁石１５は、図２に示す
如く、ロール１，２（図２においてはロール２のみを図
示）の軸方向に延びる長板状のコア２６の外周囲に略水
平に巻き付けられた交流コイル１７により形成されてお
り、該交流コイル１７は、その周囲を包囲している不活
性ガス室１８外部の図示しない交流電源と接続されてい
る。
如く、ロール１，２（図２においてはロール２のみを図
示）の軸方向に延びる長板状のコア２６の外周囲に略水
平に巻き付けられた交流コイル１７により形成されてお
り、該交流コイル１７は、その周囲を包囲している不活
性ガス室１８外部の図示しない交流電源と接続されてい
る。
【００２４】また、前記直流電磁石１６は、ロール１，
２の軸方向に延びる注湯ノズル１９の上側外周囲に略水
平に巻き付けられた直流コイル２０により形成されてお
り、該直流コイル２０は、不活性ガス室１８外部の図示
しない直流電源と接続されている。
２の軸方向に延びる注湯ノズル１９の上側外周囲に略水
平に巻き付けられた直流コイル２０により形成されてお
り、該直流コイル２０は、不活性ガス室１８外部の図示
しない直流電源と接続されている。
【００２５】更に、本実施の形態では、前記交流電磁石
１５及び直流電磁石１６の夫々が、水冷ジャケット２
１，２２により抱持され、不活性ガス室１８外部から各
水冷ジャケット２１，２２内に給排される冷却水によっ
て冷却されるようにしてあり、前記交流電磁石１５の水
冷ジャケット２１は、ロール１，２の軸方向に延びて不
活性ガス室１８の前後壁に両端を固定されたサポート２
３により支持され、前記直流電磁石１６の水冷ジャケッ
ト２２は、注湯ノズル１９及びタンディッシュ６底部に
よって支持されている。
１５及び直流電磁石１６の夫々が、水冷ジャケット２
１，２２により抱持され、不活性ガス室１８外部から各
水冷ジャケット２１，２２内に給排される冷却水によっ
て冷却されるようにしてあり、前記交流電磁石１５の水
冷ジャケット２１は、ロール１，２の軸方向に延びて不
活性ガス室１８の前後壁に両端を固定されたサポート２
３により支持され、前記直流電磁石１６の水冷ジャケッ
ト２２は、注湯ノズル１９及びタンディッシュ６底部に
よって支持されている。
【００２６】尚、図１において２４は注湯ノズル１９及
びタンディッシュ６底部と各水冷ジャケット２１，２２
との間を断熱する為の断熱材を示す。
びタンディッシュ６底部と各水冷ジャケット２１，２２
との間を断熱する為の断熱材を示す。
【００２７】而して、直流電磁石１６に直流電流を流し
て溶湯溜り４の溶湯５に直流磁界を印加し、交流電磁石
１５に交流電流を流して前記溶湯５と各ロール１，２と
のメニスカス部１４近傍に交流磁界をかけると、該交流
磁界によって前記溶湯５にロール１，２の軸方向に流れ
る誘導電流（渦電流）が発生し、該誘導電流と前記直流
磁場との相互作用により、フレミングの法則に従って直
流磁場の磁束の向き（図３中に矢印Ａで示す方向）に直
角な水平方向で且つ前記誘導電流の流れ方向（図３の紙
面に対し直角な方向）に直角な水平方向（図３中に矢印
Ｂで示す方向）にローレンツ力が発生し、該ローレンツ
力によって前記溶湯５が交流周波数に応じた約５〜１０
ＫＨｚ程度の高周波数で加振される。
て溶湯溜り４の溶湯５に直流磁界を印加し、交流電磁石
１５に交流電流を流して前記溶湯５と各ロール１，２と
のメニスカス部１４近傍に交流磁界をかけると、該交流
磁界によって前記溶湯５にロール１，２の軸方向に流れ
る誘導電流（渦電流）が発生し、該誘導電流と前記直流
磁場との相互作用により、フレミングの法則に従って直
流磁場の磁束の向き（図３中に矢印Ａで示す方向）に直
角な水平方向で且つ前記誘導電流の流れ方向（図３の紙
面に対し直角な方向）に直角な水平方向（図３中に矢印
Ｂで示す方向）にローレンツ力が発生し、該ローレンツ
力によって前記溶湯５が交流周波数に応じた約５〜１０
ＫＨｚ程度の高周波数で加振される。
【００２８】また、このとき、図４に示す如く非磁性体
のスクリーン２５を適宜差し入れてローレンツ力の作用
位置や強さが良好となるよう交流磁界の磁束分布を調整
することも可能である。
のスクリーン２５を適宜差し入れてローレンツ力の作用
位置や強さが良好となるよう交流磁界の磁束分布を調整
することも可能である。
【００２９】従って上記実施の形態によれば、溶湯溜り
４の溶湯５に対し電磁力を利用して非接触で高周波振動
を与えることができるので、溶湯５の凝固能率（特にメ
ニスカス部１４近傍における初期凝固の能率）を著しく
向上することができ、これによって、ロール回転速度を
上げることを可能ならしめて生産能力を大幅に向上する
ことができる。
４の溶湯５に対し電磁力を利用して非接触で高周波振動
を与えることができるので、溶湯５の凝固能率（特にメ
ニスカス部１４近傍における初期凝固の能率）を著しく
向上することができ、これによって、ロール回転速度を
上げることを可能ならしめて生産能力を大幅に向上する
ことができる。
【００３０】また、付帯的な効果として、溶湯５の凝固
能率が向上されることにより凝固殻１２のロール１，２
の表面に対する剥離性が向上されるので、ストリップ１
３の表面性状を均一化することもできる。
能率が向上されることにより凝固殻１２のロール１，２
の表面に対する剥離性が向上されるので、ストリップ１
３の表面性状を均一化することもできる。
【００３１】更に、本実施の形態の如く、交流電磁石１
５及び直流電磁石１６を水冷ジャケット２１，２２によ
り抱持するようにすれば、交流電磁石１５及び直流電磁
石１６を溶湯５の熱から保護することができ、交流電磁
石１５及び直流電磁石１６の耐久性を大幅に向上するこ
とができる。
５及び直流電磁石１６を水冷ジャケット２１，２２によ
り抱持するようにすれば、交流電磁石１５及び直流電磁
石１６を溶湯５の熱から保護することができ、交流電磁
石１５及び直流電磁石１６の耐久性を大幅に向上するこ
とができる。
【００３２】図５は図２に示した交流電磁石の別の実施
の形態を示すものである。図５に示す如き交流電磁石
は、細長の板状体とその長手方向端から延びる複数の等
間隔を空けた突起とを有する細長の櫛状コア３６と、櫛
状コア３６の板状体の外周にほぼ水平に巻かれる交流コ
イル２７とで構成する。
の形態を示すものである。図５に示す如き交流電磁石
は、細長の板状体とその長手方向端から延びる複数の等
間隔を空けた突起とを有する細長の櫛状コア３６と、櫛
状コア３６の板状体の外周にほぼ水平に巻かれる交流コ
イル２７とで構成する。
【００３３】溶湯加振の振幅に関して、交流電磁石のピ
ッチ（ｐ）が小さい方が振幅がより大きいことがわかっ
た。従って、隣接する突起間のピッチ（ｐ）は小さいほ
ど大きな振幅となるが、突起間のピッチ（ｐ）が小さす
ぎると磁界が均一になってしまう。５ｍｍの突起ピッチ
（ｐ）が溶湯溜りの溶融に有効な加振を生み出すことが
わかった。
ッチ（ｐ）が小さい方が振幅がより大きいことがわかっ
た。従って、隣接する突起間のピッチ（ｐ）は小さいほ
ど大きな振幅となるが、突起間のピッチ（ｐ）が小さす
ぎると磁界が均一になってしまう。５ｍｍの突起ピッチ
（ｐ）が溶湯溜りの溶融に有効な加振を生み出すことが
わかった。
【００３４】図６は本発明の更に別の実施の形態を示す
もので、磁束の向きが溶湯５の液面に対し略直角となる
ようメニスカス部１４の略直上に配設される交流電磁石
１５を、ロッド状のコア４６を中心として円筒状に巻い
た複数の交流コイル３７により構成した例であり、この
ようにしても前述した実施の形態と略同様の交流磁界を
形成することができ、ロール１，２の軸方向に流れる誘
導電流（渦電流）を発生させて溶湯溜り４の溶湯５に高
周波振動を与えることができる。
もので、磁束の向きが溶湯５の液面に対し略直角となる
ようメニスカス部１４の略直上に配設される交流電磁石
１５を、ロッド状のコア４６を中心として円筒状に巻い
た複数の交流コイル３７により構成した例であり、この
ようにしても前述した実施の形態と略同様の交流磁界を
形成することができ、ロール１，２の軸方向に流れる誘
導電流（渦電流）を発生させて溶湯溜り４の溶湯５に高
周波振動を与えることができる。
【００３５】尚、本発明の双ロール式連鋳機の溶湯加振
方法及び装置は、上述の実施の形態にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
方法及び装置は、上述の実施の形態にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
【００３６】
【発明の効果】上記した本発明の双ロール式連鋳機の溶
湯加振方法及び装置によれば、下記の如き種々の優れた
効果を奏し得る。
湯加振方法及び装置によれば、下記の如き種々の優れた
効果を奏し得る。
【００３７】（Ｉ）溶湯溜りの溶湯に対し電磁力を利用
して非接触で高周波振動を与えることができるので、溶
湯の凝固能率（特にメニスカス部近傍における初期凝固
の能率）を著しく向上することができ、これによって、
ロール回転速度を上げることを可能ならしめて生産能力
を大幅に向上することができる。
して非接触で高周波振動を与えることができるので、溶
湯の凝固能率（特にメニスカス部近傍における初期凝固
の能率）を著しく向上することができ、これによって、
ロール回転速度を上げることを可能ならしめて生産能力
を大幅に向上することができる。
【００３８】（ＩＩ）溶湯の凝固能率が向上されること
により凝固殻のロール表面に対する剥離性が向上される
ので、ストリップの表面性状を改善することができる。
により凝固殻のロール表面に対する剥離性が向上される
ので、ストリップの表面性状を改善することができる。
【００３９】（ＩＩＩ）本発明の双ロール式連鋳機の溶
湯加振装置において、交流電磁石及び直流電磁石を水冷
ジャケットにより抱持するようにすれば、交流電磁石及
び直流電磁石を溶湯の熱から保護することができ、交流
電磁石及び直流電磁石の耐久性を大幅に向上することが
できる。
湯加振装置において、交流電磁石及び直流電磁石を水冷
ジャケットにより抱持するようにすれば、交流電磁石及
び直流電磁石を溶湯の熱から保護することができ、交流
電磁石及び直流電磁石の耐久性を大幅に向上することが
できる。
【図１】本発明の実施の形態の一例を示す正面断面図で
ある。
ある。
【図２】図１の交流電磁石の斜視図である。
【図３】溶湯に作用するローレンス力の作用方向を説明
する正面拡大図である。
する正面拡大図である。
【図４】非磁性体のスクリーンにより交流磁界の磁束分
布を調整している状態を示す説明図である。
布を調整している状態を示す説明図である。
【図５】図２の交流電磁石の別の実施の形態の拡大断面
図である。
図である。
【図６】本発明の更に別の実施の形態を示す斜視図であ
る。
る。
【図７】従来例を示す正面断面図である。
１ ロール ２ ロール ４ 溶湯溜り ５ 溶湯 １４ メニスカス部 １５ 交流電磁石 １６ 直流電磁石 ２１ 水冷ジャケット ２２ 水冷ジャケット ２７ 交流コイル ３６ 櫛状コア ４６ コア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松井 邦雄 神奈川県横浜市金沢区並木１−16−５− 401 (72)発明者 平田 淳 神奈川県平塚市松風町27−６ (72)発明者 木間塚 明彦 神奈川県茅ケ崎市赤松町５−７−506
Claims (6)
- 【請求項１】 直流磁界を印加した環境下で、溶湯溜り
の溶湯と各ロールとのメニスカス部近傍に交流磁界をか
けることにより前記溶湯に誘導電流を発生せしめ、該誘
導電流と前記直流磁場との相互作用によるローレンツ力
で溶湯を高周波振動させることを特徴とする双ロール式
連鋳機の溶湯加振方法。 - 【請求項２】 溶湯溜りの溶湯と各ロールとのメニスカ
ス部の略直上に、磁束の向きが前記溶湯の液面に対し略
直角となるよう前記メニスカス部の全長に亘って交流電
磁石を配設し、該交流電磁石の上方には、磁束の向きが
前記溶湯の液面に対し略直角となるよう前記交流電磁石
の全長に亘って直流電磁石を配設したことを特徴とする
双ロール式連鋳機の溶湯加振装置。 - 【請求項３】 交流電磁石及び直流電磁石の夫々を、水
冷ジャケットにより抱持したことを特徴とする請求項２
に記載の双ロール式連鋳機の溶湯加振装置。 - 【請求項４】 交流電磁石を、細長の板状体とその長手
方向端から延びる複数の等間隔を空けた突起とを有する
細長の櫛状コアと、櫛状コアの板状体の外周に巻かれる
交流コイルとで構成することを特徴とする請求項２また
は３のいずれかに記載の双ロール式連鋳機の溶湯加振装
置。 - 【請求項５】 交流電磁石を、ロッド状のコアを中心と
して円筒状に巻いた複数の交流コイルにより構成したこ
とを特徴とする請求項２または３のいずれかに記載の双
ロール式連鋳機の溶湯加振装置。 - 【請求項６】 交流電磁石がロールの各々に沿って設け
られたことを特徴とする請求項２乃至５のいずれかに記
載の双ロール式連鋳機の溶湯加振装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AU4260 | 1995-07-19 | ||
| AUPN4260A AUPN426095A0 (en) | 1995-07-19 | 1995-07-19 | Method and apparatus for giving vibration to molten metal in twin roll continuous casting machine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929396A true JPH0929396A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=3788595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8162964A Pending JPH0929396A (ja) | 1995-07-19 | 1996-06-24 | 双ロール式連鋳機の溶湯加振方法及び装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5836376A (ja) |
| EP (1) | EP0754515B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0929396A (ja) |
| KR (1) | KR970005460A (ja) |
| CN (1) | CN1063369C (ja) |
| AU (1) | AUPN426095A0 (ja) |
| BR (1) | BR9603133A (ja) |
| DE (1) | DE69605608T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011088207A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造方法及びノズル |
| KR101309640B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-09-17 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 산화물 축적 방지를 위한 마그네슘 박판 제조장치 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19708276A1 (de) * | 1997-02-28 | 1998-09-03 | Siemens Ag | Einrichtung und Verfahren zum Gießen von Bändern aus Metall, insbesondere Stahl, in Zweiwalzen-Bandgießmaschinen |
| JP3057233B1 (ja) * | 1999-10-05 | 2000-06-26 | 名古屋大学長 | 導電性液体内疎密波発生装置 |
| JP4427875B2 (ja) * | 2000-07-10 | 2010-03-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属の連続鋳造方法 |
| CA2325808C (en) * | 2000-07-10 | 2010-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| CH695090A5 (de) | 2001-09-18 | 2005-12-15 | Main Man Inspiration Ag | Verfahren sowie eine Vorrichtung zur Herstellung eines Metallbandes an einer Rollen-Bandgiessmaschine. |
| JP4348988B2 (ja) * | 2003-04-11 | 2009-10-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN100400960C (zh) * | 2004-09-20 | 2008-07-09 | 中芯国际集成电路制造(上海)有限公司 | 用于惰性气体的阀系统 |
| US7888158B1 (en) * | 2009-07-21 | 2011-02-15 | Sears Jr James B | System and method for making a photovoltaic unit |
| WO2015028065A1 (en) | 2013-08-29 | 2015-03-05 | European Space Agency | Manufacturing of a metal component or a metal matrix composite component involving contactless induction of high-frequency vibrations |
| WO2018031823A1 (en) | 2016-08-10 | 2018-02-15 | Nucor Corporation | Method of thin strip casting |
| CN108144966B (zh) * | 2018-02-10 | 2019-09-06 | 太原理工大学 | 一种轧制金属复合板的电磁振动轧辊 |
| CN110280730B (zh) * | 2019-07-25 | 2022-03-04 | 河南科技大学 | 一种铸轧机、铸轧辊、铸轧辊套及连续铸轧方法 |
| CN113426967A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-24 | 一重集团大连工程技术有限公司 | 一种采用振动控制凝固的装置及其方法 |
| CN114309505B (zh) * | 2021-12-17 | 2023-01-10 | 北京科技大学 | 一种采用动量布流的金属薄带连铸方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2530511B1 (fr) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | Procede de coulee de metaux dans lequel on fait agir des champs magnetiques |
| FR2530510B1 (fr) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | Procede de coulee electromagnetique de metaux dans lequel on fait agir au moins un champ magnetique different du champ de confinement |
| DE3517733A1 (de) * | 1985-05-17 | 1986-11-20 | Theodor Prof. Dr.-Ing. 8022 Grünwald Rummel | Verfahren bzw. einrichtung zum stranggiessen insbesondere von schwermetallen mittels den strangquerschnitt formenden magnetfeldern |
| JPS6277158A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Nippon Steel Corp | 双ロ−ル型連続鋳造設備における溶融金属の流動制御装置 |
| MY111637A (en) * | 1992-11-30 | 2000-10-31 | Bhp Steel Jla Pty Ltd | Metal strip casting |
| JPH0760409A (ja) * | 1993-08-24 | 1995-03-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ａｌ又はＡｌ合金用双ドラム式連続鋳造装置 |
| AUPM589894A0 (en) * | 1994-05-27 | 1994-06-23 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Metal strip casting |
-
1995
- 1995-07-19 AU AUPN4260A patent/AUPN426095A0/en not_active Abandoned
-
1996
- 1996-06-19 DE DE69605608T patent/DE69605608T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-19 EP EP96304545A patent/EP0754515B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-24 JP JP8162964A patent/JPH0929396A/ja active Pending
- 1996-07-15 US US08/679,569 patent/US5836376A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-17 CN CN96109908A patent/CN1063369C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-19 BR BR9603133A patent/BR9603133A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-07-19 KR KR1019960029244A patent/KR970005460A/ko not_active Ceased
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1148526A (zh) | 1997-04-30 |
| AUPN426095A0 (en) | 1995-08-10 |
| EP0754515B1 (en) | 1999-12-15 |
| KR970005460A (ko) | 1997-02-19 |
| EP0754515A1 (en) | 1997-01-22 |
| DE69605608D1 (de) | 2000-01-20 |
| CN1063369C (zh) | 2001-03-21 |
| DE69605608T2 (de) | 2000-07-20 |
| US5836376A (en) | 1998-11-17 |
| BR9603133A (pt) | 1998-05-05 |
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